楼顶板模板计算书
模板计算书
一、住宅楼各种厚度顶板的模板设计（一）顶板模板计算（150mm厚的顶板）：1、材料与荷载：1）、基本数据：⑴、竹模板δ=12mm厚，自重8.5KN/m3（根据竹模板厂的促销广告数据采用）；⑵、次木楞4.5×90mm，间距@300㎜；（楞木按实际进料经压刨后的尺寸计算）⑶、主楞95mm×95mm，自重8kN/m3（按木材15%含水量估算），立杆间距为1200mm双向；碗扣支架立杆长度（模板高度4.58m）4.38m，配制按两根2.1m立杆+“U”形托）；（按交道口工程地下室计）⑷、砼自重24KN/m3；顶板钢筋1.5KN/m2（按含钢量估算）；⑸、木材允许挠度L/200、弹性模量E=10000Mpa；(木材采用东北落叶松σ=17N/㎜2×0.9折减系数后)[σ]=15.3N/㎜2；⑹、施工人员及设备活载：2.5KN/m2；⑺、水平振捣荷载：2.0KN/m2；300×122300×123⑻、竹模板截面系数：W x竹= =7200mm3、、I x竹= =43200mm46 1245×90245×903⑼、木楞截面系数：W x小= =60750mm3、、I x竹= =2733750mm46 1295×95295×953⑽、主楞截面系数：W x竹= =142896mm3、、I x竹= =6787552mm46 12⑾、立杆钢管（Ф48×3.5钢管）：A=489.3mm2、、I=15.8mm4、E=2.6×105、、[F]=L/500、[σ]=205N/mm2；2、竹模板计算：1）、荷载组合：竹模板：0.012×8.5=0.102KN/m2；砼：0.15×24=3.6KN/m2；钢筋：0.15×1.5=0.225KN/m2、；次楞：0.045×0.09×8.=0.0324KN/m；主楞：0.095×0.095×8=0.072KN/m。
钢结构屋顶模板及支撑架计算书
钢结构屋顶模板及支撑架计算书1. 引言本文档旨在提供钢结构屋顶模板及支撑架的计算书，以确保设计和施工过程满足相关规范和安全要求。
2. 模板计算2.1 模板载荷计算根据设计要求和使用条件，计算屋顶模板的荷载。
包括自重、附加负荷（如雨水、积雪）以及其他应力因素。
参考相关建筑规范和计算方法，确保模板能够承受这些荷载。
2.2 模板材料选择根据计算结果和设计要求，选择合适的材料作为屋顶模板。
考虑到强度、稳定性、耐久性和施工可行性等因素，选择适当的钢材或其他适用材料。
2.3 模板连接设计设计合适的连接方式和细节，确保屋顶模板连接牢固、稳定。
考虑到施工方便性和维护要求，选择适当的连接件和方法。
3. 支撑架计算3.1 支撑架载荷计算根据设计要求和模板荷载，计算支撑架所承受的载荷。
考虑到横向和纵向荷载以及其他应力因素，确保支撑架能够稳定地支撑屋顶模板。
3.2 支撑架设计和布置根据计算结果和设计要求，选择合适的支撑架类型和尺寸。
考虑到结构稳定性、施工方便性和成本因素，设计合理的支撑架布置，并确保支撑架能够平稳地分布屋顶模板荷载。
4. 安全要求和检查设计和施工过程中，要遵守相关安全规范和要求。
在完成屋顶模板和支撑架的计算后，进行安全检查和评估。
确保所设计的屋顶结构具备足够的稳定性和安全性。
5. 结论本文档提供了钢结构屋顶模板及支撑架的计算书，包括模板计算、支撑架计算以及安全要求和检查。
通过合理的设计和施工，确保所构建的屋顶结构满足相关要求并具备稳定性和安全性。
顶板模板计算书
顶板模板计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):1.000；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):5000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):5000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.52/6 = 30 cm3；I = 80×1.53/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.75×0.8+1×0.8 = 15.8 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.8= 0.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×15.8+1.4×0.8= 20.08kN/m最大弯矩M=0.1×20.08×2002= 80320 N·mm；面板最大应力计算值σ =M/W= 80320/30000 = 2.677 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.677 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1= 15.8kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×15.8×2004/(100×5000×22.5×104)=0.152 mm；面板最大允许挠度[ν]=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值0.152 mm 小于面板的最大允许挠度0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.2×0.75+1×0.2 = 3.95 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.2 = 0.2 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×3.95+1.4×0.2 = 5.02 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×5.02×0.82 = 0.321 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.321×106/64000 = 5.02 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.02 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.6×5.02×0.8 = 2.41 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×2.41×103/(2 ×60×80) = 0.753 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.753 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1 = 3.95 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×3.95×8004 /(100×5000×2560000)= 0.856 mm；最大允许挠度[ν]=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值0.856 mm 小于方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3；W=10.16 cm3；I=26.16 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝4.016kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩M max = 1.205 kN·m ；最大变形V max = 1.008 mm ；最大支座力Q max = 17.57 kN ；最大应力σ= 1205040.93/10160 = 118.606 N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值118.606 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.008mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
楼盖楼板计算书
楼盖楼板计算书一、计算简图的确定1、板的类别的确定A区格：l y=7.0m，l x=3.5m，l y/l x=7.0/3.5=2，故按单向板计算；B区格：l y=7.0m，l x=2m，l y/l x=7.0/2=3.5＞2，故按单向板计算。
C区格：l y=7.0m，l x=2.5m，l y/l x=7.0/2.5=2.8>2，故按单向板计算。
D区格：l y=3m，l x=7m，l x/l y=7/3=2.33>2，故按单向板计算。
2、板厚δ的确定A区格：δ=3500/40=87.5mm，故取板厚为100mm。
取B、C、D区格板和A区格同厚。
二、荷载计算屋面板自重：g=4.18KN/m2×1.2=5.02KN/m2屋面板上活载： q=0.7KN/m 2×1.4=0.98KN/m 2 楼面板自重： g=4.31KN/m 2×1.2=5.17KN/m 2 楼面板上活载： q=5KN/m 2×1.4=7KN/m 2 ∴屋面： g+2q =5.02+20.98=5.51KN/m 2，2q =0.49KN/m 2，g+q=6 KN/m 2 楼面： g+2q =5.17+72=8.67KN/m 2，2q=3.5KN/m 2，g+q=12.17KN/m 2 三、板的内力计算1.屋盖计算(1)、A,B,C 区格计算 ①、 计算简图取1m 板宽作计算单元，(g+q) 1=6 1=6KN/m ，②、 弯矩计算③、 配筋计算有效高度h 0=h-a s =100-20=80mm截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F Mmax2.775.54 -8.19 3.15 -3.99 0.16 -1.88 1.69 -4.22 2.81 1.41 调幅弯矩（调幅0.2) 2.226.65-6.553.78-3.190.19-1.502.03-3.383.371.13αS 0.021 0.062 0.061 0.035 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011 ξ0.021 0.064 0.063 0.036 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011A s93 2862821601358638514314347选配钢筋8@1508@1508@1508@2008@2008@2008@2008@2008@2008@20008@200实配面积335 335335251251251251251251251251(2)、次梁次梁截面为200X400mm①、荷载屋面板传来恒载 4.18 3.5=14.63KN/m次梁自重0.2*0.4*25=2KN/m恒载Σ=16.63KN/m活载0.7 3.5=2.45KN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2*16.63+1.4*2.45=23.39KN/m②、计算简图l=l n =7.0-0.3/2*2=6.7m③、次梁弯矩计算截面 A 1 B 2 C 3弯矩系数-0.0417 0.0714 -0.0909 0.0625 -0.0714 0.0625弯矩-43.75 75.00 -95.45 65.62 -75.00 65.62④、次梁剪力计算截面 A B左B右C左C右剪力系0.3940 -0.6060 0.5260 -0.4740 0.5000⑤、配筋计算有效高度h0=400-35=365mma、正截面配筋316 218+220 216+218318316316b、斜截面配筋验算截面尺寸：Hw=h0-h’f=365-100=265mm，因hw/b=265/200<4，截面尺寸按下式验算：0.25f c bh 0=0.25*16.7*200*365=304.75KN>Vmax=94.97KN 截面尺寸满足要求 计算所需腹筋： 采用8双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
顶板模板计算书
XXX顶模计算书一、工程概况XXX模板采用12mm竹胶合板。
胶合板背后次梁用Φ48*3.5mm钢管，主梁用120*120mm木条。
立杆采用Φ48*3.5mm钢管。
二、模板计算2.1计算依据1、XXX设计图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《路桥施工技术手册》；3、我国现行的有关设计、施工规范的有关规定和安全法规。
2.2计算说明1、XXX顶板，主通道宽度为7.1m，长度为27m分两次浇筑完成。
2、顶板模板采用普通2*1m,12mm厚的胶合板，胶合板外侧背间距为300mm的Φ48*3.5mm钢管作为次梁，钢管外背木方作为主梁两者成十字交叉型，木方间距为900mm。
3、模板属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。
2.3顶板模板荷载计算1、新浇混凝土自重（混凝土容重γ=24 KN/m3）顶板浇筑高度H=0.55m。
P1 =γ*H*1.35=24*0.55*1.35=17.82 KN/m22、钢筋自重：P2 =1.1*0.55*1.35=0.82KN/m23、施工人员及设备荷载：P3=2.5*1.4=3.5 KN/m24、模板自重（取竹材容重γ=9 KN/m3）P5=γ*h*1.35=9*0.015*1.35=0.18KN/m25、钢管自重荷载P6=50*1.35=67.5 N/m6、方木自重（取木材容重最大值γ=7 KN/m3）P7 =0.06*0.09*7*1.35=0.05 KN/m 1.面板计算(1)、强度验算计算跨径l1=200mm荷载组合：P= P1 + P2+ P3 =17.82+0.82+3.5=22.14 KN/m2 =0.02214N/mm2以1mm宽的板条作为计算单元，转换为均布荷载q1 =0.02214*1=0.02214 N/mm模板按简支梁计算，则模板所受最大弯矩:M max =(q1 *l12 )/8=(0.02214*2002 )/8=110.7 N.mm面板截面系数:W=bh2/6=1*122/6=24 mm3应力σmax = M max/W =110.7/24=4.61N/mm2＜容许应力f m =37 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算荷载组合：P= P1+ P2 =18.64 KN/m2 =0.01864 N/mm2转换为线性均布荷载q2 =0.01864 N/mm12mm厚竹胶合板弹性模量E=9898N/mm2面板截面惯性矩：I=bh3/12=1*123/12=144 mm4最大挠度:v max=（5* q2*l14）/384*E*I=(0.01864*5*2004)/(384*9898*144)=0.27mm＜容许挠度v m=l1/250=0.8mm故满足要求2、次楞计算次楞用Φ48*3.5mm钢管铺设间距为200mm，计算跨径l2=1200mm，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008查表得钢管惯性矩I=121900 mm4弹性模量E=200000 N/mm2截面系数W=5080 mm3(1)、强度验算荷载组合P= P1 + P2 + P3 + P4 =17.82+0.82+3.5+0.18=22.32 KN/m2 =0.02232 N/mm2转化为线性均布荷载q3 =0.02232*200=4.46N/mm按简支梁计算则钢管所受最大弯矩M max =( q3 *l22 )/8=(4.46*12002)/8=802800 N.mm 应力σmax = M max/W=802800/5080=158.03 N/mm2＜容许应力f m =215 N/mm2故满足要求。
板模板(扣件式)计算书
板模板(扣件式)计算书因11层、15层、16层、20层、24层的连廊部位及28层中空部位其支模架高度分别为5. 5m 、22m 、5.5m 、22m 、221n 及5.5m,取其大者计算，故选取15层的22n l 支模架进行计算。
计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2010 一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值［门(N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mnd 10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5. 2.1〃面板可按简支跨计算〃的规定，另据现实, 楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：777J模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)W=bh76=1000X 18X 18/6 = 54000mni3, I=bh3/12=1000X 18X 18X 18/12 = 486000mni4 .1、强度验算q1 = 0. 9max [ 1. 2 (G Jk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Q ik, 1. 35(Gi k+(G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=0. 9max[1.2X (0. 1+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5,1.35X (0. 1 + (1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2.5] X 1=8. 137kN/mq2=0. 9X1.2XG lk Xb=0. 9X1. 2X0. IX 1=0. 108kN/mp = 0.9X1.4XQ1K=0.9X1.4X2. 5 = 3. 15kNMm”=max[qj2/8, q2l2/8+pl/4]=max [8. 137X0. 32/8, 0. 108X0. 32/8+3. 15X0. 3/4] =0. 237kN • mo =M max/W=O. 237X10754000=4. 397N/mm2^ [f] = 15N/mm2满足要求！q=(G lk+(G3k+G2k) Xh) Xb=(0. 1+(1. 1+24) XO. 18) X 1=4. 618kN/mv =5ql7 (384EI) =5 X 4, 618 X 3007 (384 X 10000 X 486000) =0. lmm< [ v]= 1/400 = 300/400 = 0. 75mm满足要求！五、小梁验算因［B/h］取整=［5450/900］取整=6,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为25mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下:q ：f2525. 1、强度验算qi=O. 9max[ 1. 2(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Qi k,1. 35(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=O. 9Xmax[l. 2X (0. 3+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5, 1. 35X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2. 5]X0. 3 = 2. 506kN/m因此，3静=0.9XL2(Gv+(G3k+G2k) Xh) Xb=0.9X1.2X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18) XO. 3 = 1.561kN/mqi活=0. 9X1.4XQ lk Xb=0. 9X 1. 4X2. 5X0. 3 = 0. 945kN/mM)=0. 107q^L2+0. 121q lffi L2=0. 107X1.561X0. 92+0. 121X0. 945X0. 92=0. 228kN • m q2=0. 9X 1. 2XG lk Xb=0. 9X 1. 2X0. 3X0. 3 = 0. 097kN/mp = 0. 9X1.4XQ lk=0. 9X1.4X2. 5 = 3. 15kNM2=max [0. 077q2L2+0. 21 pL, 0. 107q2L2+0. 181pL]=max [0. 077 X 0. 097 X 0. 92+0. 21X3.15X0.9, 0. 107X0. 097X0. 92+0. 181X3. 15X0. 9]=0. 601 kN • mM3=max[q1L172, q2L172+pL1]=max[2. 506X0. 02572, 0. 097X 0. 02572+3. 15X0. 025]= 0. 079kN • mM max=max [Mi, M2, M3] = max[0. 228, 0. 601, 0. 079] =0. 601kN • m。
顶板计算书
顶板(扣件钢管架)计算书、根据图纸设计及规范的参数信息如下:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):①48x3.0板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.000；3.箱涵顶板参数钢筋级别:一级钢HPB235和二级钢HRB335(设计建议光圆钢筋使用HPB300级)；箱涵墙、板混凝土强度等级:C30；箱涵顶板的计算长度(m):20.00；施工平均温度(°C):25.000；箱涵顶板的计算宽度(m):4.00；箱涵顶板的计算厚度(mm):400.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；木方弹性模量E(N/mm2)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2面板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度lm的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100x1.82/6=54cm3；I=100x1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土顶板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25x0.4x1+0.35x1=10.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2=1x1=1kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2x10.35+1.4x1=13.82kN/m最大弯矩M=0.1x13.82x0.32=0.124kN・m；面板最大应力计算值a=124380/54000=2.303N/mm面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为2.303N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为100Z1其中q=10.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677x10.35x3004/(100x9500x48.6x104)=0.123mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.123mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6x8x8/6=64cm3；I=6x8x8x8/12=256cm4；q■：J"*：■方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q1=25x0.3x0.4=3kN/m；⑵模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35x0.3=0.105kN/m；⑶活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):p1=1x0.3=0.3kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:M=Q.n5ql2均布荷载q=1.2x(q1+q2)+1.4xp1=1.2x(3+0.105)+1.4x0.3=4.146kN/m；最大弯距M=0.125ql2=0.125x4.146x0.82=0.332kN・m；方木最大应力计算值o=M/W=0.332x106/64000=5.183N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为5.183N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:t=3V/2bh n<[t]n其中最大剪力:V=0.625x4.146x0.8=2.073kN方木受剪应力计算值T=3x2.073x103/(2x60x80)=0.648N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.648N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:一-<[v]=//4000.521ql100El均布荷载q=q1+q2=3.105kN/m；最大挠度计算值v=0.521x3.105x8004/(100x9500x2560000)=0.272mm；最大允许挠度[V]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.272mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.146kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算变形图(mm)M=0.898kN ・m ； maxV=1.6mm ； max最大支座力Q max =12.006kN ；max最大应力a=897978.685/4490=199.995N/;m 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm 2；支撑钢管的最大应力计算值199.995N/mm 2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm 2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为1.6mm 小于800/150与10mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
标准层板模板板厚120㎜计算书
标准层板模板板厚120㎜计算书一、计算参数二、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+1.4×3]×1=7.409kN/mq1=0.9×[1.35×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+1.4×0.7×3]×1=6.728kN/m根据以上两者比较应取q1=7.409kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1×0.3=0.324kN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×7.409×0.22=0.037kN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.324×0.22+0.25×3.150×0.2=0.159kN·m取M max=0.159KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= M max=0.159×106=4.24N/mm2?<f=12.5N/mm2 W 37500面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
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板模板(碗扣式支撑)计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高4.8米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长×宽＝6m×4m，厚0.12m。
特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。
据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)的部分内容。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为4.8m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.5m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.25m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ51×3钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算模板的截面抵抗矩为：W＝900×182/6=4.86×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×0.9 =0.27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.12×24×0.9 =2.592kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.12×1.1×0.9 =0.119kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝2×0.9 =1.8kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×0.9=1.8kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.27+2.592+0.119)×1.2=3.577kN/m；q1 =(x4+x5)×1.4=(1.8+1.8)×1.4 =5.04kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1l c2+0.1q1l c2 = 0.08×3.577×0.252+0.1×5.04×0.252=0.049kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1l c2-0.117q1l c2= -0.1×3.577×0.252-0.117×5.04×0.252= -0.059kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。
M max=0.059kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即σ =M/W<fσ =0.059×106 /(4.86×104)=1.218N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ =1.218N/mm2小于抗弯强度设计值f m=13N/mm2，满足要求。
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1l c+0.617q1l c=0.6×3.577×0.25+0.617×5.04×0.25=1.314kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ = 3Q/(2bh)≤f vτ =3×1313.964/(2×900×18)=0.122N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ =0.122N/mm2小于抗剪强度设计值f v =1.3N/mm2满足要求。
（4）底模挠度验算模板弹性模量E=9000 N/mm2；模板惯性矩I=900×183/12=4.374×105 mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：νmax=0.677(x1+x2+x3)l c4/(100EI)+0.990(x14+x5)l c4/(100EI)<min(l c/150,10)νmax=0.055mm；底模面板的挠度计算值νmax=0.055mm小于挠度设计值[ν] =min(250/150，10)mm ，满足要求。
（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.3×0.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.12×24×0.25=0.72kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.12×1.1×0.25=0.033kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=2×0.25=0.5kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.075+0.72+0.033)×1.2=0.994kN/m；q2 =(x4+x5)×1.4=(0.5+0.5)×1.4=1.4kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:M max= -0.1×g2×l a2-0.117×q2×l a2= -0.1×0.994×0.92-0.117×1.4×0.92=-0.213kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104 mm3；σ =M/W<fσ =0.213×106/(6.4×104)=3.331N/mm2；底模方木的受弯强度计算值σ =3.331N/mm2小于抗弯强度设计值f m=13N/mm2，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2l a+0.617q2l a=0.6×0.994×0.9+0.617×1.4×0.9=1.314kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ = 3Q/(2bh)≤f vτ =3×1313.964/(2×60×80)=0.411N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度τ =0.411N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.3N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000 N/mm2；方木惯性矩I=60×803/12=2.56×106 mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：νmax=0.521×(x1+x2+x3)×l a4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×l a4/(100×E×I)=0.178 mm；底模方木的挠度计算值νmax=0.178mm 小于挠度设计值[ν] =min(900/150，10)mm ，满足要求。
（三）托梁材料计算根据JGJ130－2001，板底托梁按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
（1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守) 方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2l a+1.2q2l a=1.1×0.994×0.9+1.2×1.4×0.9=2.496kN；按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方: 100×100mm；W=166.667 ×103mm3；I=833.333 ×104mm4；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力R max = 9.941 kN ；托梁的最大应力计算值σ = 0.821×106/166.667×103=4.923 N/mm2；托梁的最大挠度νmax = 0.6 mm ；托梁的抗弯强度设计值f m=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值σ =4.923 N/mm2小于方木抗弯强度设计值f m=13N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度计算值νmax=0.6小于最大允许挠度[ν]=min(900/150,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)支架的自重(kN)：N G1＝3.55×4.8＝17.04kN；(2)模板的自重(kN)：N G2＝0.075×0.9×0.9＝0.061kN；N G3＝24×0.12×0.9×0.9＝2.333kN；静荷载标准值N G＝N G1＋N G2＋N G3＝19.434kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：(1)活荷载标准值：N Q＝（0.5＋0.5）×0.9×0.9＝0.81kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式：N＝1.2N G＋1.4N Q＝1.2×19.434＋1.4×0.81＝24.454kN（2）立杆稳定性验算。