填方边坡稳定安全系数
4.3.3 填方边坡稳定性分析得到的稳定安全系数不得小于表4.3.3所列数值，取值应与计算方法对应。
强度指标按第4.3.1条确定，计算方法根据工况选择并符合第
5.3节规定。
采用其他计算方法时，可参考执行。
表4.3.3 填方边坡稳定安全系数
注：表中“正常条件”指不考虑地震、暴雨或连续降雨；“不考虑地基土固结”指地基土固结度按实际考虑，“考虑地基土固结”指地基土固结度按1.0考虑。
【条文说明4.3.3】近年来，国内部分支线机场因边坡滑塌带来较严重的后果，机场作为生命线工程，不论等级高低、规模大小，边坡稳定均应充分重视，条文中边坡稳定安全系数不按设计等级有所区别。
表4.4.3中所列数值根据民用机场的边坡设计、建设实践总结，并参考公路、建筑等行业相关规范。
考虑到强度指标选择时，对填筑体和地基土浸水范围难以准确判定，施工期是否处于雨季也会对填筑体强度参数选择产生影响，因此稳定安全系数给出一定范围，当计算工况按最不利考虑或有可靠资料及经验时可取小值，否则取大值；另外，稳定安全系数的选择与计算方法有关系，应与计算方法向对应。
剩余推力法与简化Bishop
法计算结果相比，在滑面光滑且条分很小时二者相当；当滑面不光滑条块下滑面夹角很大时，前者偏大且偏于危险，计算时应保证每条块下滑面夹角小于10°。
考虑到算法的影响，剩余推力法的稳定安全系数与简化Bishop法不考虑地基土固结工况时偏大。
边坡稳定影响因素无法在稳定性计算中完全考虑到，对计算结果应结合场地条件和工程经验进行综合判断，以分析评价边坡稳定性。
某填方路基高边坡稳定性分析
若 干 问题及 改 进方 法 ［］ Ｊ ．水资 源 与水 文 工程 学报 ，
２ １ ，２５ ：８ ３ ． ０ １２ （ ）２ — ０ ‘ ［ ］胡二中 ， ２ 黎超群． 超声单面平测法检测混凝土构件裂缝深 度 的探讨［ ］ Ｊ． 中外建筑 ，０ １ １ （２ ： １— １． ２ １ ，７ １ ）１２ １４
地 质勘察报告［ ］ Ｒ． ： 成都 四川省交通运输厅交通勘察设
计 研究 院 ，０ １ ２１．
工 车辆 随 时加载 ， 更加 容 易使边 坡失稳 。本 次暴雨 ，
造 成 此 段边 坡形 成 滑 坡 ． 与本 段 填 方边 坡 中部 为斜
［］ ４ 黎
［ ］李 ５
智 ， 寿增 ， 国， 大 田湾滑坡稳 定性 及其敏感 朱 王经 等．
较大， 滑坡 体分 布见 图 １ 。
源（ 陕西 界 ） 至达 州 （ 州坝 ） 徐 高速 公路 在此段 以路 堤
图 １ Ｋ ２＋ ５ １ ８ ９ ０—１ ９ ４ ０滑 坡体 分布 图 ２＋５ 收 稿 日期 ：０ ２ ０ — ８ ２ １— ９ ０ 作者简介 ： 漆 稳 （９ ８ ）男 ， 大 英 人 ， 士研 究 生 ， 研 究 方 向 ： 结 构 。 １ ８ 一 ， 四川 硕 主要 建筑
［ ］李 围 ， １ 叶裕 明 ， 刘椿 山 ， Ａ Ｓ Ｓ土木工程应 用实例 等．Ｎ Ｙ ［ ． ２版 ． 京 ： Ｍ］ 第 北 中国水利水 电出版社． ［ ］赵 尚毅 ， ２ 郑颖 人 ， 唐树 名． 路堑边坡施 工顺 序对边坡稳定 性 影 响数值 模 拟分 析 ［］ 下空 间 ，０ ３ ２ （ ）３ ０ Ｊ． 地 ２０ ，３ ４ ：７ —
山区高速公路高填方路基边坡稳定性研究
收敛 ， 边坡 安全 因数 为１ 。 ． ０
（ ） 边 坡 的位 移 图形 可 以看 出 ， 时 边坡 ２从 此
分析 时只考虑 重力作用下 的边坡稳 定性情况 ，
选取 重力加速度 为１ｍ／ ， ０ ｓ 密度为２０ ｋ／ 。 据 ５０ｇｍ 根 建 立的模 型和实际 条件 确定边 界条件 ： ①模 型前后
及 地表水渗 流的影响 。 ３３ 选取材料计算模 型及 参数 ．
本 文 分析 岩石 的力学 行 为 采 用摩 尔 一 库仑 模
型材 料参 数包 括弹性 体 积模 量、 内聚 力、 剪胀角 、 内摩 擦 角 、 性切 变 模 量 、 拉 强 度 六 种 。 合 弹 抗 结 实际 工 程 岩土 性 质 ， 取 岩石 力学 参 数 选
加 固措 施 ， 确保边坡 的整体 稳定。
（） ３ 从边 坡 的剪切应 变图 中可 以看 出， 边坡 剪 切 应变量 较小且存在 剪切应变 突变值 。 剪切应 变突
变值主要集 中在坡顶右侧和挡 墙区域 内。
参考 文献 ：
［ 彭 文斌 ．Ｌ ｃ ３ 用教 程 ［ １ 】 Ｆ Ａ — Ｄ实 Ｍ】北京 ： 械工 业 出版 社 ， 机
工 基础 ， ２ ０ ， ０（） ４ － ２ ０ ６ ２ １ ： ９ ５
［ ４ 颖 人 ， 尚 毅 ． 限 元 强 度 折 减 法在 土坡 与岩 坡 中 的应 ］郑 赵 有
用【 Ｊ 】岩石力学与工程学报 ， ０ ４ ２ （ ）３ ８ — ３ ８ ２ ０ ， ３１ ： ３ １ ３８ ９
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边坡稳定性计算书
路基边坡稳定性分析本设计任务路段中所出现的最大填方路段，在桩号K8+480 处。
该路堤边坡高31.64m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。
1.确定计算参数对本段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规》(JTG D30—2004)，取土的容重γ=18kN/m³，粘聚力C=20kpa。
摩擦角=23º由上可知：填土的摩擦系数ƒ=tan23º=0.4361。
2.荷载当量高度计算行车荷载换算高度为:h0—行车荷载换算高度；L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m；Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）；N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1；γ—路基填料的重度（kN/m3）；B—荷载横向分布宽度，表示如下：式中：b—后轮轮距，取1.8m；m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m；d—轮胎着地宽度，取0.6m。
3. BISHOP法求稳定系数Fs基本思路：首先用软件找出稳定系数Fs 逐渐变化的情况，找到一个圆心，经过这个滑动面的稳定系数Fs 是所选滑动面中最小的，而它左右两边所取圆心滑动面的Fs 值都是增加，根据Fs 值大小可以绘制Fs 值曲线。
从而确定最小Fs 值。
而用ecxel 表格计算稳定系数Fs 时，选择的3个圆心分别是软件计算Fs 值中最小的那个圆心和它左右两边逐渐增大的圆心。
3.1 最危险圆弧圆心位置的确定（1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。
由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0，得G点。
a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高）b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。
根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。
c.连接边坡坡脚A 和顶点B，求得AB 的斜度i=1/m，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。
填方边坡稳定安全系数
4.3.3 填方边坡稳定性分析得到的稳定安全系数不得小于表4.3.3所列数值，取值应与计算方法对应。
强度指标按第4.3.1条确定，计算方法根据工况选择并符合第
5.3节规定。
采用其他计算方法时，可参考执行。
表4.3.3 填方边坡稳定安全系数
注：表中“正常条件”指不考虑地震、暴雨或连续降雨；“不考虑地基土固结”指地基土固结度按实际考虑，“考虑地基土固结”指地基土固结度按1.0考虑。
【条文说明4.3.3】近年来，国内部分支线机场因边坡滑塌带来较严重的后果，机场作为生命线工程，不论等级高低、规模大小，边坡稳定均应充分重视，条文中边坡稳定安全系数不按设计等级有所区别。
表4.4.3中所列数值根据民用机场的边坡设计、建设实践总结，并参考公路、建筑等行业相关规范。
考虑到强度指标选择时，对填筑体和地基土浸水范围难以准确判定，施工期是否处于雨季也会对填筑体强度参数选择产生影响，因此稳定安全系数给出一定范围，当计算工况按最不利考虑或有可靠资料及经验时可取小值，否则取大值；另外，稳定安全系数的选择与计算方法有关系，应与计算方法向对应。
剩余推力法与简化Bishop
法计算结果相比，在滑面光滑且条分很小时二者相当；当滑面不光滑条块下滑面夹角很大时，前者偏大且偏于危险，计算时应保证每条块下滑面夹角小于10°。
考虑到算法的影响，剩余推力法的稳定安全系数与简化Bishop法不考虑地基土固结工况时偏大。
边坡稳定影响因素无法在稳定性计算中完全考虑到，对计算结果应结合场地条件和工程经验进行综合判断，以分析评价边坡稳定性。
高填方路基边坡稳定性研究
高填方路基边坡稳定性研究一、研究背景边坡的稳定性问题也是岩土工程学科中最古老的研究课题之一。
当前，我国高等级公路建设逐渐由发达地区转向落后地区，由平原转入山区，西部高等级公路通车里程不断增多。
伴随着高速公路进入山区，西部山区或库区地形地质复杂带来的问题也逐步显现：山区坡陡山高、地形起伏大，高速公路布线难度也较大，导致山区高速公路桥隧比例高、桥墩高达上百米、公路填挖量大（高达80余米的挖方或填方边坡屡见不鲜）、巨大的填挖高度带来巨大的占地面积及巨大的土石方工程工程量，进而导致高速公路每千米造价屡屡攀高。
一般而言，山区高等级公路深沟路段一般采取桥梁方式跨越，而高山路段一般采取隧道方式穿越，这就是山区常见的桥接隧、隧接桥的现象，这容易导致棘手的土石方平衡问题：由于桥跨路段不能消耗弃土，隧道洞渣就不能用于填筑路堤，大量过剩的隧道洞渣则必须寻找弃土场，而山区起伏不平的地形也很难找到合适的弃土场，即使找到弃土场，又将对库区水系、V形冲沟带来不利影响。
这些都对当代土木工程师提出了考验。
因此，当高等级公路跨越冲沟时，如果存在隧道洞渣废方，以超高填方路堤替代桥跨结构无疑也是一种解决方案，这与设置桥梁的方案相比较而言，既经济又环保：消除了挖方废方，减少了弃土场，保护了原始植被和耕地。
这种情况在已建的成渝高速公路、成雅高速公路、西攀高速公路、达陕高速公路、成南高速公路和柳桂高速公路上均有运用。
但是，已建成的多条高速公路的超高路堤已经发现了不同程度的破坏。
既然高速公路建设中出现了如此大量的超高路堤，由此而产生的超高路堤稳定性问题也变得十分突出，成为了建设、施工和科研等单位需要破解的难题之一。
山区高速公路的地形更加复杂，冲沟发育，沟深壁陡，很多呈“V”字形。
在这些地方填筑的填方路堤高度一般属于高路堤，一般的高填方都在20m以上，少数地方填方高度达到40m，甚至更高。
这种超高路堤填筑体积巨大，就更容易发生路基病害，超高路堤边坡的稳定性也更差，超高路堤对其支护结构物的土压力也较大。
边坡的安全系数.doc
边坡的安全系数
一说到边坡的安全系数，相关建筑人士还是比较陌生的，什么是边坡的安全系数？基本概况如何？以下是为建筑人士梳理边坡的安全系数基本内容，具体内容如下：
下面通过本网站建筑知识专栏的知识整理，梳理相关边坡的安全系数的基本情况，主要的内容如下：
边坡支护为保证边坡及其环境的安全，对边坡采取的支挡、加固与防护措施。
在进行边坡支护的过程中，需要考虑相关的边坡安全系数，基本概况如下：
一般定义为沿假定滑裂面的抗滑力与滑动力的比值，当该比值大于1时，坡体稳定；等于1时，坡体处于极限平衡状态；小于1时，边坡即发生破坏。
我国对边坡的安全系数的相关规定：
《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013中对边坡稳定安全系数进行了修改
1、永久边坡安全系数比其它规范都高些
2、原规范圆弧滑面安全系数降低0.05，现在标准统一，采用了简化Bishop法安全系数比原规范增加0.05
3、原考虑抗震安全系数采用1.2、1.15、1.10，后来有人提出是否过高，改为1.15、1.10 、1.05
这个安全系数与铁路等规范基本一致。
经计算，7度烈度，一般建筑边坡提高推力5%~10%；8度烈度，一般建筑边坡提高推力
13%~20%
考虑地震作用后推力增加不多，用上述安全系数一般达不到控制工况。
边坡安全系数计算及稳定性分析方法
边坡安全系数计算及稳定性分析方法范昊;支永艳【摘要】本文主要研究边坡稳定的初步预测问题,利用MATLAB软件完成以下工作:①考虑影响边坡稳定的6个内在因素参数,采用多元二项式回归中的完全二次法进行拟合,并对该拟合的多项式进行验算,验算结果表明:在实际工程中,可以根据边坡的土体力学参数快速直接计算边坡的安全系数.②理论上,边坡安全时,边坡安全系数大于1;边坡破坏时,边坡安全系数小于1.针对与理论相反的实际工程情况,运用可拓学原理、层次分析法建立边坡稳定性评价指标体系,提出边坡稳定综合权重判断法:当权值总和＞0,安全系数＞1,综合指标＞1.5时,边坡处于稳定状态.该计算方法具有较广泛的适用性,可为类似问题提供借鉴.【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2019(038)019【总页数】4页(P255-258)【关键词】完全二项式拟合;边坡安全系数;层次分析法;综合权重【作者】范昊;支永艳【作者单位】三峡大学三峡地区地质灾害与生态环境湖北省协同创新中心,宜昌443002;三峡大学三峡地区地质灾害与生态环境湖北省协同创新中心,宜昌443002【正文语种】中文【中图分类】U213.1+30 引言边坡是自然或人工形成的斜坡，是人类工程和经济活动中最普遍的地质地貌环境。
世界上3大地质灾害源中，边坡失稳由于其复杂的地质现象而位列其中之一[1]。
我国是世界上滑坡灾害最严重的国家之一，据统计，2011年全国发生了15664起地质灾害，其中滑坡所占比例为73%[2]。
影响边坡稳定的因素有很多：边坡结构自身的稳定性、自然条件、人类活动等。
这些因素主要归为两类：①内在因素：边坡自身岩体力学特性和水的作用；②外在因素：动力作用、人类活动、气候变化及外部营力作用等[3]。
在内外因素作用下，这些诱发滑坡的因子相互关联，且各因子之间的不确定性、离散性、随机性及复杂性使得准确判断边坡稳定性较为困难[4-6]。
针对这些因素对边坡稳定性影响，前人做了大量分析研究，归纳总结的方法主要有两类：①定性分析法：工程经验类比法、地质历史力学法和图解法等；②确定性分析和不确定性分析法（定量分析法）。
暴雨工况下的已加固黄土高填方路基边坡稳定性评价
支护的天然工况情形仅给出计算结果ꎮ
从图 ５ 可看出ꎬ 采用强度折减法 [１２] 计算出的
况下无支护结构的边坡稳定性系数为 ０ ８ꎬ 边坡处
加固方式( 如图 ６ 所示) 有效( 说明一点: 在已实施
加固措施的基础上ꎬ 在坡前距离坡脚 ９ｍ 地面区域
内施加了 １００ｋＰａ 堆载反压ꎬ 以此增大抗滑力ꎬ 提
/Ｎ
墙的弹性模量为 ２２０００ＭＰａꎬ 泊松比为 ０ ２ꎬ 重度为
２５ｋＮ / ｍ３ ꎮ 锚杆的物理参数见表 ２ꎮ
图 ３ 边坡支护局部立面图
２ 边坡数值模型建立
图 ４ 三维边坡数值模型及支护结构数值模型
根据选定的高填方路基工程地质剖面( 图 ２) 及
相关参数、 边坡支护结构设计ꎬ 利用 Ｍｉｄａｓ / ｇｔｓ 岩
从应力云图( 仅给出最大主应力云图ꎬ 见图 ８)
摘要: 以兰州南绕城高速公路邻接金城公园的已加固高填方路基边坡为研究对象ꎬ 根据相关边坡的地质条件和填
方边坡的实际情况ꎬ 选择合理的计算模型采用有限元软件 Ｍｉｄａｓ 计算出暴雨工况下的边坡安全系数、 位移、 应
力、 塑性区、 支护结构的轴力及弯矩等ꎬ 对边坡支护效果进行评价ꎮ 结果表明: 在暴雨工况下兰州南绕城典型已
实现ꎬ 锚杆直接采用植入式桁架单元模拟划分ꎮ
约束ꎬ 底部 施 加 ｘ、 ｙ、 ｚ 方 向 约 束ꎬ 给 路 面 添 加
２０ｋＰａ 的竖向荷载( 以模拟车辆经过的情景) ꎬ 为了
增强边坡稳定性ꎬ 在坡脚及邻近区添加 １００ｋＰａ 的
堆载反压ꎮ 在利用 Ｍｉｄａｓ / ｇｔｓ 进行数值模拟分析时
岩土本构模型采用经典摩尔 － 库论屈服准则 [１１] ꎮ
３
)、 上更新统风积黄土
毕肖普法确定高边坡填石路堤稳定安全系数
毕肖普法确定高边坡填石路堤稳定安全系数第34卷第33期2008年11月山西建筑SHANXIARCHITECn瓜EV oL34No.33Nov.2008?283?文章编号:1009—6825{2008)33.0283—02毕肖普法确定高边坡填石路堤稳定安全系数肖利勇摘要:针-对高边坡填石路堤的边坡稳定安全系数的确定是设计的关键问题,根据具体实例,利用毕肖普法确定高边坡填石路堤边坡稳定安全系数,指出在填石路堤边坡稳定性分析ee,毕肖普法简单明了,应推广使用.关键词:高边坡填石路堤,边坡稳定安全系数,毕肖普法中图分类号:15416.12文献标识码:A公路路堤具有倾斜坡面,当由于各种自然因素的作用或人为因素的作用而破坏了路堤的力学平衡时,边坡就要沿着其中某一滑动面发生滑动,工程中称这一现象为滑坡.所谓边坡的稳定性分析就是用土力学的理论来研究发生滑坡时滑动面可能的位置和形式,滑动面上的剪力和抗剪强度的大小,抵抗下滑的因素分析以及如何采取措施等问题,以估计边坡是否符合技术和经济的要求.一般路基是套用典型横断面进行设计,无需加以论证和验算.对于高填方路基,由于其填方数量大,占地宽,行车条件差,为使路基边坡稳定和使横断面经济合理,需要特殊设计.而高边坡填石路堤的边坡稳定安全系数的确定是设计的关键之一.1边坡稳定性分析理论分类边坡稳定性分析按其理论基础和分析原理大致分为:1)极限平衡分析法;2)极限分析法;3)随机理论分析法;4)数值分析法,包括有限元法,边界法,有限差分法,不连续变形法(D【)A)和数值流行法(N)等;5)其他方法,如变分法,运动单元法,模糊理论分析法,神经网络模型法等.极限平衡法因其计算模型简单,计算方法简便,计算结果能够满足工作需要等优点,而仍然被认为是边坡工程分析中最主要的且最有效的实用分析方法,并为各国规范所采用.我们也采用极限平衡法进行边坡稳定性分析.2边坡稳定性分析计算方法暂参照填土路堤的规定,同时按圆弧滑动面和任意滑动面分别进行极限平衡分析,取最小值.按圆弧滑动面假定进行极限平衡分析的方法有瑞典条分法,毕肖普法等.用条分法分析土坡稳定性问题时,任一土条的受力情况是一个静不定问题.为了解决这一问题,Fdlmnius的简单条分法即瑞典条分法假定不考虑土条间的相互作用力.一般说这样得到的稳定系数偏小,在工程实践中,为了改进条分法的计算精度,许多人都认为应该考虑土条之间的作用力,以求得比较合理的结果.目前已有许多的解决方法,其中毕肖普(A?W?Bish,1995年)提出的简化方法是比较合理实用的.如图1所示土坡,可能的滑动面是圆弧AD,圆心为0,半径为R;将滑动土体分成许多竖向土条,其宽度一般取b=0.1R;土条的重力,其大小,作用点位置和方向都已知;Ei,Ei+1和X,+1分别为土条两侧的法向力和竖向剪切力;滑动面e厂上的法向反力N及切向反力作用在滑动面的中点;滑动面长为.土条i上的受力条件是一个静不定问题,土条i上的作用力中有5个未知数,故属于二次静不定问题.毕肖普在求解时补充了两个假设条件:忽略土条间的竖向剪切力及其作用;对滑动面上切向力的大小作了规定.根据土条的竖向平衡条件可得:W一X+K+1一tsina—0osai=0,即:0osa=+(X+1一X)一sinaf(1)其中,a/为土条i滑动面的法线(亦即半径)与竖直线的夹角. 图1瑞典条分法若土坡的稳定安全系数为,则土条i滑动面上的抗剪强度也只是发挥了一部分,毕肖普假设与滑动N_kt~N2相抗衡,即:==古(tan仇十~ili)(2)其中,C,分别为滑动面上的粘聚力及内摩擦角.将式(2)代入式(1)得:+(x+1一x)一刍sinn=———————L(3)o.s+毒ancpis砚由公式知土坡的稳定安全系数为:Mr∑i=1(tan仇+li)R(tan仇+li)一一一i(4)将式(3)代人式(4)得:[±!二2]丝±丛cosai+言tanq~isinai=————————』——————一(5)∑Wisina由于上式中+l,X是未知的,故求解尚有问题.毕肖普假设土条间的竖向剪切力均忽略,即X+l—=0,则式(5)可以简化为::lL[wita—n~—i+—~il—icogai](6)∑Wisina收稿日期:2008—07.14作者简介:肖利勇(1975),男,工程师,中交集团二公局第四工程有限公司,河南洛阳471013第34卷第33期284?2o08年11月山西建筑SHANXIARCHITECrUREV o1.34No.33Nov.2008文章编号:1009.6825(2008)33—0284—02沪瑞高速公路某滑坡稳定性计算与评价张五洲曾晋丁鑫火摘要:结合某高速公路地质条件及滑坡特征,对滑坡的成因及滑坡标志进行了论述,采用折线型滑面的极限平衡法对该滑坡进行了稳定性计算,并做出稳定性评价,最后建议设置抗滑桩板墙加桩间板,以控制其继续滑移.关键词:滑坡,极限平衡法,稳定性系数,稳定性评价中图分类号:U416.14文献标识码:A1地质条件该滑坡位于沪瑞高速公路贵州境内某合同段K92+900～K93+110段左侧,该滑体表面积22565.51,平均厚度10.26m,体积23.15万m3,宽136.29m,长225.3m,属中层中型牵引式粉砂质泥岩与泥质砂岩互层滑坡,属活滑坡.该滑坡区域在大地构造上属于扬子台褶带中的黔西南迭陷褶段束(黔西南凹陷)普安旋扭构造变形区.主要出露二迭,三迭系地层,岩性以浅海相碳酸盐岩和含煤海路交互相岩沉积为主,带状上二迭系玄武岩次之.区内构造多分布短轴背向斜,断裂以北东向和北西向两组陡倾角正断层最为发育,且常互切.区内地势西高东低,岩性为粉砂质泥岩与泥质砂岩互层,偶夹黏土岩,场区岩层呈顺坡向产出,产状310./11..岩石节理裂隙发育,以产状为81o73.(密度为5条/m2),164.73.(密度为7条/m2)两组最为发育,节理裂隙的切割破坏作用,使岩体强度大大降低,且裂隙构成水解黏土化作用水介质运移通道.2滑坡特征2.1滑动特征1)滑体:由人工回填土,耕植土,强～强风化可塑状黏土,弱风化岩石和滑动带土组成.钻探揭露厚度4.9m～17m,平均厚度10.26m.滑体上张拉裂隙,剪切裂隙,滑坡台阶,滑坡鼓丘,马刀树,醉汉林等滑坡特征非常明显.2)滑动带:为弱风化岩层中的软弱黏土夹层,厚10cm～20crn,具有擦痕,摩擦滑动带特征. 3)滑床:下伏弱风化粉砂质泥岩与泥质砂岩及滑坡周边第四系土体构成了滑床.2.2成因分析1)场区位于斜坡地段,岩层为顺坡向产出,且以粉砂质泥岩与泥质砂岩互层为主.由于地下水作用,水解黏土化强烈,强度低,稳定性差,使上述强～全风化岩土体易失稳,为滑坡提供了地形及物质条件;2)水的影响,在滑坡后壁约20m处,有一条当地居民用于灌溉农田的水渠,使得滑坡后壁岩土体内聚集了大量水介质,并对其底部产生润滑,托浮,水解作用,强～全风化粉砂质泥岩与泥质砂岩互层遇水易软化,水解黏土化作用强烈,使不稳定的软弱夹层形成滑动面;3)修筑公路时,因路基开挖使得滑坡前舌临空面增大,软弱夹层黏土岩在地下水作用下产生顺层滑坡,这是滑坡形成的最主要原因.迄止勘察时水平位移矢量0.10m～20.53m,垂直位移矢量0.10m～9.37m.随着时间的推移,该滑坡的水平位移矢量和垂其中,m=cosa+tanq~isina/(7)式(6)就是简化毕肖普法计算土坡稳定安全系数的公式.由于式(7)中也有,因此式(6)须用迭代法求解,即先假定值,按式(7)求得m值,代人式(6)求出值,若此与假定值不相符,则用此值重新计算求得新值,如此反复迭代,直到假定的与求得的误差小于0.5%时为止.3结语尽管我国很早就出现了采用石料修筑公路,但总的来说修筑高等级公路的时间并不长,对填石路堤并没有作相应的规范,虽然对高填路堤有稳定性验算,但亦未将填土路堤和填石路堤区分开来.在填石路堤边坡稳定性分析中,毕肖普法简单明了,因此笔者推荐用毕肖普法进行边坡稳定性计算.参考文献:[1]交通部第二公路勘察设计院.公路设计手册(路基)[M].北京:人民交通出版社.1996:48—50.[2]王肇慧,肖盛燮.边坡稳定性计算方法的对比分析[J].重庆交通学院,2005(12):56—57.[3]徐兵雄,刘春晓,李红燕.边坡稳定分析方法讨论[J].山西建筑,2008,34(1):92—93.Thedeterminationofstabilitysafetyfactorofhighsloperock-fillembankmentusingBishopmethodXIAOLi-yongAbstract:Aimingatthedeterminationofslopestabilitysafetyfactorofhighsloperock-fillem bankmentbeingkeyproblemofdesign,basedontheconcretepractice,thestabilitysafetyfactorofhighsloperock—fillembankmentwasdeterminedusingBishopmethod,anditpointedout thatBishopmethodiSsimpleinrock-fillembankmentslopestabilityanalysis.andshouldbee xtendedandused.Keywords:highsloperock—fillembankment,slopestabilitysafetyfactor,Bishopmethod 收稿日期:2008—07—11作者简介:张五洲(1983一),男,贵州大学资源与环境工程学院硕士研究生,贵州贵阳550003曾晋(1983一),男,贵州大学资源与环境工程学院硕士研究生,贵州贵阳550003丁鑫火(1983),男,助理工程师,浙江恒逸房地产开发有限公司,浙江杭州311251。
常用的边坡稳定性分析方法
常用的边坡稳定性分析方法第一节概述 (1)一、无粘性土坡稳定分析 (1)二、粘性土坡的稳定分析 (1)三、边坡稳定分析的总应力法和有效应力法 (1)四、土坡稳定分析讨论 (1)第二节基本概念与基本原理 (1)一、基本概念 (1)二、基本规律与基本原理 (2)（一）土坡失稳原因分析 (2)（二）无粘性土坡稳定性分析 (3)（三）粘性土坡稳定性分析 (3)（四）边坡稳定分析的总应力法和有效应力法 (7)（五）土坡稳定分析的几个问题讨论 (8)三、基本方法 (9)（一）确定最危险滑动面圆心的方法 (9)（二）复合滑动面土坡稳定分析方法 (9)常用的边坡稳定性分析方法土坡就是具有倾斜坡面的土体。
土坡有天然土坡，也有人工土坡。
天然土坡是由于地质作用自然形成的土坡，如山坡、江河的岸坡等；人工土坡是经过人工挖、填的土工建筑物，如基坑、渠道、土坝、路堤等的边坡。
本章主要学习目前常用的边坡稳定分析方法，学习要点也是与土的抗剪强度有关的问题。
第一节概述学习土坡的类型及常见的滑坡现象。
一、无粘性土坡稳定分析学习两种情况下(全干或全淹没情况、有渗透情况)无粘性土坡稳定分析方法。
要求掌握无粘性土坡稳定安全系数的定义及推导过程，坡面有顺坡渗流作用下与全干或全淹没情况相比无粘性土土坡的稳定安全系数有何联系。
二、粘性土坡的稳定分析学习其整体圆弧法、瑞典条分法、毕肖甫法、普遍条分法、有限元法等方法在粘性土稳定分析中的应用。
要求掌握圆弧法进行土坡稳定分析及几种特殊条件下土坡稳定分析计算。
三、边坡稳定分析的总应力法和有效应力法学习稳定渗流期、施工期、地震期边坡稳定分析方法。
四、土坡稳定分析讨论学习讨论三个问题：土坡稳定分析中计算方法问题、强度指标的选用问题和容许安全系数问题。
第二节基本概念与基本原理一、基本概念1．天然土坡(naturalsoilslope)：由长期自然地质营力作用形成的土坡，称为天然土坡。
2．人工土坡(artificialsoilslope)：人工挖方或填方形成的土坡，称为人工土坡。