钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢混课程设计--整体式单向板肋梁楼盖课程设计计算书
15 厚的混合砂浆天花抹面： 17KN/m3×0.015 = 0.255KN/m2 恒载设计值： g=（0.4+2.25+0.255）×1.05 = 3.05KN/m2
3
活载设计值： q= 7.0×1.2 = 8.4KN/m2 荷载设计值： g+q = 11.45KN/m2 （2） 确定板的计算简图
φ8@150 AS=335mm2
438.3 (mm ) ②～⑤线 计算配筋率 轴选钢筋 0.67%
2
2． 单向板肋梁楼盖的传力路径： 板——次梁——主梁——柱——基 础 3．板的设计 根据塑性内力重分布方法计算， 取 1m 宽板带为计算单元。 已知前述， 轴线①～②、 ⑤～⑥的板属于端区单向板； 轴线②～⑤的板属于中间 区格单向板。 （1） 荷载的计算 20 厚的水泥砂浆地面： 90 厚现浇钢筋混凝土板： 20KN/m3×0.02 = 0.4KN/m2 25KN/m3×0.09= 2.25KN/m2
①～②轴 线 ⑤～⑥轴
As bh0 fc / f y
438.3 (mm ) 计算配筋率 0.67%
5
2
438.3 0.67%
287.3 0.42%
线
选钢筋
As bh0 fc / f y
φ8/10@150 AS=429mm2
φ8/10@150 AS=429mm2
φ8@150 AS=335mm2
(kN / m)
=4.70
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ.16
以上是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，考虑起拱 作用，其 Mc 和 M2 应乘以 0.8，分别为： Mc=0.8×(-3.61)=-2.89KN·m；M2=0.8×3.16=2.53KN·m （4） 正截面受弯承载力计算 环境类别一级， 板的最小保护层厚度 c=20mm。 板厚 90mm， h0=90-25=65mm；板宽 b=1000mm。C25 混凝土，fc=11.9N/mm2； HPB235 钢筋，fy=210N/mm2。板配筋如下表： 截面 弯矩设计值(KN﹒m) 跨中 1 4.70 支座 B -4.70 跨中 2、3 3.16
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书
钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖课程设计任务书钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及截⾯尺⼨确定确定主梁的跨度为6.0m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m 。
楼盖结构的平⾯布置图如图所⽰。
1.基本设计资料（1）材料C25混凝⼟：2c /9.11f mm N =，2t /27.1fmm N =，2tk /78.1f mm N = 钢筋：HPB235（2y/210f mm N =），HRB335(2y /300f mm N =，55.0b =ξ)（2）荷载标准值仓库活荷载标准值：2k mm /0.6q 、KN⽔磨⽯地⾯：2m /65.0 KN ，钢筋混凝⼟：3m /25 KN ，混合砂浆：3m /17 KN2.板的设计（按塑性理论⽅法）按⾼跨⽐条件要求板的厚度h ≥l/40=2000/40=50㎜，对⼯业建筑的楼板，要求h ≥80㎜，所以板厚取h=80㎜。
次梁截⾯⾼度应满⾜(1/18 ~ 1/12)l=(1/18 ~ 1/12)×6600=330 ~550mm ，取h=500mm ，截⾯宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×500=167 ~250mm ，取b=200mm 。
主梁截⾯⾼度应满⾜h=(1/14 ~ 1/8 )l=(1/14 ~ 1/8) ×6000=429~750mm,取h=650mm ，截⾯宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×650=217 ~ 325mm,取b=300mm 。
（1）、荷载计算恒荷载标准值楼⾯⾯层： 0.65 kN/㎡板⾃重：0.08×25=2.0 kN/㎡板底抹灰：0.015×17=0.255 kN/㎡恒荷载：1.2×2.095=3.49 kN/㎡活荷载：1.3×6=7.8 kN/㎡g+q=3.49+7.8=11.29 kN/㎡q/g=7.8/3.49=2.23<3（2）、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图所⽰，由图可知：次梁截⾯宽为b=200mm ，现浇板在墙上的⽀承长度为a=mm 120，则按塑性内⼒重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以下⼆项较⼩值确定：l 01=ln+h/2=(2000-120-200/2)+80/2=1820mml 011=ln+a/2=(2000-120-200/2)+120/2=1840mm故边跨板的计算跨度取lo1=1820mm中间跨： l 02=ln=2000-200=1800mm板的计算简图如图所⽰。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书
05
支座设计与构造要求
支座类型及选择依据
支座类型
根据结构形式和荷载要求，常见的支座类型包括固定铰支座 、滑动铰支座、固定端支座等。
选择依据
支座的选择需考虑结构的整体刚度、变形要求、荷载传递方 式以及施工便捷性等因素。
支座构造要求及注意事项
支座垫石
应设置于梁底与支座之间，确保荷载 均匀传递。
支座钢板
后产生过大的应力。
计算实例与结果讨论
计算实例
以某钢筋混凝土单向板肋梁楼盖为例，根据设计荷载和结构形式，选择合适的支座类型 并进行详细设计。通过计算得到支座的尺寸、刚度等参数，以及锚栓的直径、数量和布
置方式等。
结果讨论
经过计算分析，所选支座类型和设计参数能够满足结构的安全性和稳定性要求。同时， 通过对比不同支座类型和设计方案的优劣，可以为类似工程提供有益的参考和借鉴。
经验与启示
总结该工程验收过程中的经验 和启示，为类似工程的验收提
供参考和借鉴。
07
课程设计总结与展望
课程设计成果回顾
完成钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的结构设计
通过合理的荷载计算、截面设计、配筋计算和构造措施，成功设计出满足规范要求的楼盖 结构。
掌握结构设计基本流程和方法
通过课程设计实践，熟悉了从荷载分析、结构布置到详细设计的全过程，掌握了钢筋混凝 土结构设计的基本方法。
培养工程实践能力和创新思维
通过解决实际工程问题，提高了分析问题和解决问题的能力，培养了创新思维和工程实践 能力。
存在问题及改进措施
问题一
荷载计算不够精确，导致结构安 全度不足。改进措施：加强对荷 载规范的理解和掌握，提高荷载
计算的准确性。
问题二
截面设计和配筋计算存在不足， 影响结构性能。改进措施：加强 对截面设计和配筋计算理论的学 习，结合实践经验进行优化设计
混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计题目及资料题目：设计某三层轻工厂房车间的楼盖，拟采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
要求进行第二层楼面梁格布置，确定梁、板、柱截面尺寸，计算配筋并绘制出结构施工图。
1、活荷载：本车间类别为四类金工车间，车间内无侵蚀性介质。
结构平面及柱网布置如图1-1所示。
其中，I x =6000mm ，I y =6900mm 。
经查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）知：板跨≥1.2m 时，楼面均布活荷载标准值为10.0kN/m 2；板跨≥2.0m 时，楼面均布活荷载标准值为8.0kN/m 2；次梁（肋）间距≥1.2m 时，楼面均布活荷载标准值为8.0kN/m 2；次梁（肋）间距≥2.0m 时，楼面均布活荷载标准值为 6.0kN/m 2；对于主梁，楼面均布活荷载标准值为5.0kN/m 2。
2、楼面构造：采用20mm 厚水泥砂浆抹面，15mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
3、屋面构造（计算柱内力用）：三毡四油防水层，20厚水泥砂浆找平层、150厚（平均）炉渣找坡层、120厚水泥珍珠岩制品保温层；一毡二油隔气层，60厚钢筋混凝土屋面板、15厚混合砂浆天棚抹灰。
4、梁、柱用15mm 厚混合砂浆抹灰。
5、材料：混凝土采用C30；主梁、次梁、板受力筋采用HRB400级钢筋，其它可采用HRB335级或HPB300级钢筋。
6、查规范《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）知各材料自重分别为：水泥砂浆20kN/m 3，混合砂浆17kN/m 3，钢筋混凝土25kN/m 3。
二、楼盖的结构平面布置1、主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为6m ，次梁跨度为6.9m 。
主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6/3=2m ，45.32/9.6/0102==l l ，因此按单向板设计。
2、按跨高比条件，要求板厚 mm 6730/200030/0==≥l h ，对于工业建筑的楼盖板，要求mm 70≥h ，取板厚mm 80=h 。
单向板肋梁楼盖课程设计任务书(双学位)
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书
一、班级: 土木工程双学位班
二、设计题目
设计某多层工业建筑（某生产车间）的中间楼面（采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖）
三、设计内容
1.结构平面布置图: 柱网、主梁、次梁及板的布置
2.板的强度计算（按塑性内力重分布计算）
3.次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）
4.主梁强度计算（按弹性理论计算）
5.绘制结构施工图
（1）、结构平面布置图（1: 200）
（2）、板的配筋图（1: 50）
（3）、次梁的配筋图（1: 50；1: 25）
（4）、主梁的配筋图（1: 40；1: 20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明
四、设计资料
1.题号:
第n题（见表一, 表中有30道题目, 学生按学号选择不同的题目, 表中长度单位为米）
2、生产车间的四周外墙均为240mm承重砖墙, 内设钢筋混凝土柱, 其截面尺寸为350mm×350mm。
（1）、楼面活荷载, 单位为（见表一）（2）、楼面面层: 水磨石地面
（3）、楼盖自重: 钢筋混凝土容重（4）、平顶粉刷:
4、材料
（1）、混凝土: C20或C25。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书(总14页) -CAL-FENGHAL-(YICAI)-Company One 1■CAL-本页仅作为文档封面.使用请直接删除设计题目:钢筋混凝土单向板肋梁楼盖专业层次班级土木工程淮阴工学院混凝土结构基本原理实训课程课程名称：混凝土结构基本原理1131401127何卫忠2 0 16年1月钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书1、设计资料1.1、楼面的活荷载标准值为6. OkN/m21. 2＞楼面面层用20mm I1?水泥砂浆抹面(y = 20KN/〃F),板底及梁用15mm 17石灰砂浆抹底(y = \1 KN /,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.1.3、材料选用：⑴、混凝土：C30(2)、钢筋：主梁及次梁受力筋用||级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用|级。
2、平面结构布置:2.1.确定主梁的跨度为6・0加,次梁的跨度为5・7g主梁每跨内布置两根次梁•板的跨度为2.0/»o楼盖结构布置图如下:p：II II ______ L _________ L… 一 77 ---- r ---------------- 「一一 II IIt i 11—— —1 — — — —1 — — — I ：H II」L== = =:r>-2:P ；1卜\\j Q5$楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面0.02x20 = 0.480mm钢筋混0.08x25 = 2.0 kN / m2.2、 按高跨比条件，当h>±l = 50mm 时，满足刚度要求，可不验算挠度口对于工业建筑的楼盖 40板，要求hM80mm,取板厚h = 80mm2.3、 次梁的截面高度应满足 h 二（丄 ~ 2）L 二（317~475）mm,取 h 二 400mm 。
则 b 二（；~£）h 二121823（133 ~ 200）mm,取 b 二 200mm 。
2.4、 主梁的截面高度应该满足h 二（£ ~右儿二（429~750）mm,取h = 600mm c 则b 二（+ ~*）h 二 （200 ~ 300）mm,取 b 二 250mm o3、板的设计（按塑性内力重分布计算）：3.1、荷载计算：板的恒荷载标准值： 取lm 宽板带计算：1 IJ I / »1C0> IJ JI I ©H」L ==二二二 Jill___ll 川一 F? ii 」 ----楼盖结构布置图0.015x17 = 0.255 kN / m 15mm板底混合砂浆恒载:g k = 2.655 kN / m活载:q k = 6x 1 = 6 kN / m恒荷载分项系数取1.2 ；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于MkN/m,所以活荷载分项系数取1.3。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料1、楼面活荷载标准值为5.5kN/m²。
2、楼面面层水磨石地面自重0.65kN/m²，钢筋混凝土容重γ=25kN/m³，平顶粉刷重0.25kN/m²。
3、材料选用：混凝土采用C25级（ƒc=11.5N/mm²，ƒc=1.27N/mm²）；梁中受力主筋采用Ⅱ级钢筋（HRB335级钢筋ƒy=300N/mm²)，其余采用Ⅰ级钢筋（HPB300级钢筋ƒy=210N/mm²)。
二、结构平面布置1、确定主梁的跨度为6m，次梁的跨度为5m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2m。
楼盖结构平面布置图1所示。
2、按高跨比条件，对于两端连续的单向板，当h≥1∕40×l=1∕40×2000=50mm 时，满足刚度要求，一般不必作使用阶段的挠度和裂缝宽度验算。
对于工业建筑的楼板，要求h≥80mm,取板厚h=80mm。
3、次梁的截面高度应满足h=﹙1∕12~1∕18)L=﹙1∕12~1∕18)×5000=（278~4 17）mm，取h=400mm。
截面宽度b=(1∕2~1∕3）×h=（(1∕2~1∕3）×400mm=（133~200）mm，取b=200mm。
4、主梁的截面高度应满足h=（1∕8~1∕14)×L=(1∕8~1∕14）×6000mm=(429~ 750)mm，h=650mm。
截面宽度b=(1∕2~1∕3)×h=(1∕2~1∕3)×700=(233~350)m m。
取b=250mm。
图1楼盖结构平面布置图三、板的设计（按塑性内力重分布计算）3.1荷载计算板的恒荷载标准值（取1m宽板带技算）：水磨石地面 0.65×1=0.65kN∕m80mm钢筋混凝土板 0.08×25×1=2.0kN∕m平顶粉刷 0.25×1=0.25kN∕m小计恒荷载 gk=2.9kN∕m活荷载 qk=5.5×1=5.5kN∕m恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼板的楼面活荷载标准值大于4.0kN/m，所以活荷载分项系数取1.3。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书模板
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1 钢筋混泥凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计目的经过本课程的设计试件，使学生了解并熟悉有关钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和设计步骤，培养其独立完成设计和解决问题的能力，提高绘图能力。
二、设计资料1、工程概况：某内框架结构工业仓库，二层建筑平面图如下图所示（楼面标高4.00m），墙厚370mm，混凝土柱400 400mm。
板伸入墙内120mm，次梁伸入墙240mm，主梁伸入墙内370mm。
房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖。
图1 梁板结构平面布置2、楼面构造层做法：20mm 厚石灰砂浆粉刷，30mm 厚水磨石楼面（标准值0.65kN/m2）。
3、活荷载：标准值为7.5 kN/m 2。
4、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。
5、材料选用：混凝土 采用C25（2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =） 钢筋 梁中受力主筋采用HRB400级（2/360mm N f y =） 其余采用HPB235级（2/210mm N f y =） 三、设计内容1、确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的设计（按塑性理论）3、次梁设计（按塑性理论）4、主梁设计（按弹性理论）5、绘制结构施工图，包括： （1）、结构平面布置图（2）、板、次梁、主梁的配筋图 （3）、主梁弯矩包络图及抵抗弯矩图 （4）、设计说明 （5）、次梁钢筋材料表 四、成果要求1、课程设计在1周内完成。
2、计算书必须统一格式，并用钢笔抄写清楚（或打印）。
计算书（施工图）装订顺序：封面、评语页、目录、任务书、设计说明、计算书正文和施工图。
3、施工图统一为A3图纸。
要求图面布局均匀、比例适当、线条流畅、整洁美观，严格按照建筑制图标准作图。
4、在完成上述设计任务后方可参加设计答辩及成绩评定。
五、参考资料1、《混凝土结构设计》，梁兴文主编，中国建筑工业出版社2、GB50010- ，《混凝土结构设计规范》3、GB50009- ，《建筑荷载设计规范》2 设计说明1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。
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课程设计计算书课程名称：水工钢筋混凝土结构题目名称:单向板整浇肋形楼盖设计教学班号:1班目录一、设计资料 (2)二、楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 (3)三、板的设计（按塑性内力重分布计算） (4)3。
1 荷载计算 (4)3.2 板的计算简图 (4)3。
3 内力计算及配筋 (5)四、次梁的设计（按塑性内力重分布计算） (6)4.1 荷载计算 (6)4.2 次梁的计算简图 (7)4.3 内力计算及配筋 (7)五、主梁设计（按弹性理论计算） (10)5.1 荷载计算 (10)5.2 主梁的计算简图 (10)5。
3 内力计算及配筋 (11)钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料（1)该建筑位于非地震区。
(2）3级水工建筑物，基本荷载组合。
（3)结构环境类别一类。
（4）楼面做法：20mm厚水泥砂浆（重度为20KN/m³）面层，钢筋混凝土现浇板(重度为25KN/m³），12mm厚纸筋石灰（重度为17KN/m³）粉底。
(5）楼面可变荷载标准值为4KN/㎡.（6）材料：混凝土采用C25；梁内纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，板内纵向受力钢筋采用HRB335钢筋,其他钢筋采用HPB235钢筋。
（7）外墙厚度为370mm，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁在墙上的搁置长度为240mm，主梁在墙上的搁置长度为370mm。
（8）钢筋混凝土柱截面尺寸为350mm×350mm.二、楼盖结构平面布置及截面尺寸确定1、主梁和次梁布置①主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
②主梁跨度为6。
9m，次梁跨度为6。
0m,板的跨度为2.3m，L02/L01=6。
9/2.3=3，按单向板设计.③按高跨比条件，要求板的厚度h≥2300×1/40=57。
5mm,对于工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm,所以取板厚为80mm。
④次梁的高度要求h=L02（1/18~1/12）=333mm~500mm，考虑到楼面的活荷载比较大,取h=450mm，宽度b=h（1/3~1/2）=150mm～225mm，取b=200mm。
⑤主梁的高度要求h=L01（1/15～1/10)=460mm～690mm，取h=650mm，宽度b=h(1/3~1/2）=217mm~325mm,取b=300mm.⑥楼盖的结构平面布置图见图1.图错误!未定义书签。
楼盖结构平面布置图三、板的设计(按塑性内力重分布计算）3。
1 荷载计算板的恒荷载标准值(取1m宽板带计算)：20mm厚水泥砂浆0.02×20×1=0.4KN/m80mm厚钢筋混凝土现浇板0。
08×25×1=2。
0 KN/m12mm厚纸筋石灰0。
012×17×1=0。
204 KN/m小计恒荷载：g k=2。
604 KN/m活荷载：q k=4 KN/m恒荷载分项系数取1。
05，活荷载分项系数取1。
20。
于是板的荷载设计值总值：g+q=1。
05g k+1。
20q k=1.05×2.604+1.20×4=7。
53KN/m 3。
2 板的计算简图次梁截面为200450，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙mm mm上的支承长度为120mm.按塑性内力重分布设计,板的计算边跨：L01=L n+1/2h=2300—100-120+80/2=2120≤1。
025L n =1.025×(2300-100-120）=2132mm 取L 01=2120mm ；中间跨：L 02=L n =2300—200=2100mm. 边跨与中间跨相差：21202100100%0.94%2120-⨯=＜10%板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板,其各跨所受荷载相同,且跨度相差不超过10%时，可按五跨等跨连续板计算结构内力。
计算简图如图2所示.g+q=7.53KN/mABCCBA图 2 板的计算简图3.3 内力计算及配筋由M=αm (g+q)L 0²，可计算出1M 、B M 、2M 、c M ，计算结果如表1所示。
表 错误!未定义书签。
各截面弯矩板宽1000b mm =；板厚80h mm =，a=c+5，环境类别一类c=20，所以a=25。
则h 0=h-a=80-25=55mm.C25混凝土， f c =11。
9KN/mm ²；HRB335钢筋，f y =300 KN/mm ². 3级水工建筑物，基本组合荷载K=1。
20。
根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如表2所示。
表 1 各跨跨中及支座配筋计算计算结果表明支座截面处ζ≤0.85ζb =0.522均满足，符合塑性内力重分布原则. ρ=A s /bh=207/（1000×80）=0。
26 %＞ρmin =0。
2％,满足要求。
位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面(2M 、3M ）和中间支座（c M ）计算弯矩可以减少20％,其他截面则不予以减少。
四、次梁的设计（按塑性内力重分布计算）4.1 荷载计算由板传来 2.73×2.3=6。
28KN/m次梁肋自重 0。
2×(0.45-0。
08) ×25=1.85KN/m次梁粉刷重 0.012×（0。
45-0。
08） ×2×17 =0.15 KN/m 小计 恒荷载：g k =8。
28 KN/m 活荷载：q k =4×2.3=9.2 KN/m恒荷载分项系数取1。
05，活荷载分项系数取1.20。
于是板的荷载设计值总值：g+q=1.05g k +1。
20q k =1。
05×8。
28+1.20×9.2=19。
73KN/m4.2 次梁的计算简图塑性内力重分布计算时，其计算跨度：次梁在砖墙上的支承长度为240mm,主梁截面为650mm ×300mm 边跨：L 01=L n +a/2=6000—240-300/2﹢240/2=5730mmL 01=5730＜1.025L n =1.025×5610=5750mm ，取L 01=5730 中跨：L 02= L n =6000-300=5700mm跨度差：（L 01— L 02）/ L 02=(5730—5700)/5700=0。
53 ％＜10%因跨度相差小于10％，可按等跨连续梁计算，计算简图如图3所示。
g+q=19.73KN/m图 3 次梁计算简图4.3 内力计算及配筋由M=αm (g+q ）L 0²可计算出1M 、B M 、2M 、c M ,计算结果如表3所示.表 2 各截面弯矩由V=αv (g+q ）L n 可计算出A V 、Bl V 、Br V 、c V ，计算结果如表4所示。
表 错误!未定义书签。
各截面剪力梁高：450h mm =，045035415h mm =-=； 翼缘厚:mm h f 80'=。
①次梁跨中按T 形截面计算,h ´f /h 0=80/（450—35)=0。
193＞0.1，独立T 形梁。
边跨:b ´f =L 0/3=5730/3=1910mmb ´f =b+s n =200+(6000/3-240—300/2)=1810mm<1910mm,所以,取b ´f =1810mm中间跨:b ´f =L 0/3=5700/3=1900mmb ´f =b+s n =200+（6000/3—300）=1900mm ，所以， 取b ´f =1900mm②判定T 形截面类型：C25混凝土， f c =11。
9KN/mm ²，f t =1。
27 KN/mm ²； 纵向钢筋HRB400,f y =360 KN/ mm ²; 箍筋HPB235,f yv =210 KN/ mm ² KM=1.2×58.89=70。
668 KN ·mf c b ´f h ´f （h 0— h ´f /2)=11。
9×1900×80×（415-80 /2)=678.3 KN ·m 〉KM故各跨中截面属于第一类T 形截面.（1）支座截面按200450b h mm mm ⨯=⨯的矩形截面计算。
各截面均只按一排筋布置，次梁正截面承载力计算如表5所示。
表5 次梁正截面承载力计算计算结果表明ζ≤0.85ζb=0。
440，符合塑性内力重分布。
ρ=A s/bh0=402/(200×415）=0.48％＞ρmin=0.2%,满足要求。
(2）斜截面承载力计算如下所示：h w= h0—h´f=415-80=335mm，因h w/b=335/200=1.675<4，截面尺寸按下式验算0.25f c bh0=0.25×11.9×200×415=246。
92KN〉KV max=1。
2×66。
41=79。
69KN，故截面尺寸满足抗剪条件V c=0。
7f t bh0=0.7×1。
27×200×415=73.79KNKV A=49。
81×1。
2=59.77KN〈V cKV B l=66.41×1。
2=79.69KN〉V cKV B r=61。
85×1。
2=74.22KN〉V cKV C=61.85×1.2=74.22KN> V c所以A支座截面不需进行斜截面抗剪配筋计算,只需按照构造要求配置箍筋，B、C支座需按计算配置箍筋采用直径为6mm的双肢箍筋,A sv=57mm²B l支座：由KV B l= V c+1.25 f yv（A sv/s)h0S=1.25f yv A sv h0/（KV B l-V c)=1。
25×210×57×415/(79690-73790)=1052mm，取s=200mm=s max，ρsv=A sv/bs=57/（200×200)=0.14%＞ρsv，min=0.10％满足最小配筋率要求。
B r和C支座:KV= V c+1。
25 f yv（A sv/s）h0S=1。
25f yv A sv h0/(KV—V c）=1.25×210×57×415/（74220—73790)=14440mm,取s=200mm=s max,ρsv=A sv/bs=57/(200×200）=0。
14％＞ρsv，min=0.10%，满足最小配筋率要求。