07MnNiVDR再热裂纹敏感性及试验_刘俊松
表 1 07MnNiVDＲ 钢的化学成分（ 质量分数，% ） Table 1 Chemical compositions of 07MnNiVDＲ
C
Si
Mn
P
S
国家标准 ≤0． 09 0． 15 ～ 0． 40 1． 20 ～ 1． 60 ≤0． 018 ≤0． 008
实测值 0． 07
0． 19
1． 40
72
焊接学报
第 35 卷
图 1 热模拟试样（ mm） Fig. 1 Draft of specimen for simulating
夏 比 摆 锤 冲 击 试 验 试 验 按 国 家 标 准 GB / T 229—2007《夏比摆锤冲击试验方法》进行． 首先将 材料加工成尺寸为 70 mm × 11 mm × 11 mm 的热模 拟试样，模拟出 HAZ 组织后进行保温 1 h 热处理， 再将试样加工成 55 mm × 10 mm × 10 mm 的 V 形缺 口标准冲击试样，测出在使用温度 － 40 ℃ 的冲击吸 收功． 考察热处理温度对 HAZ 低温韧性的影响．
0序 言
高强钢的再热裂纹敏感性是压力容器行业比较 关心的重要问题之一［1 － 3］． 随着压力容器向高压、 深冷、高腐蚀、大型化等高参数的极端条件下发展， 为了满足越来越高的使用要求，焊后热处理已作为 提高焊制压力容器产品质量的手段列入许多标准． 然而目前评价再热裂纹敏感性的试验方法众多，缺 乏相应标准的指导，各方法得到的结果并不一致，甚 至可能存在较大差异． 07MnNiVDＲ 钢是国产压力 容器用低合金调质高强钢，具有优良的焊接性能和
第3 5卷 第4期
焊接学报
2 0 1 4 年 4 月 TＲANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION
Vol． 3 5 No． 4 April 2 0 1 4
07MnNiVDＲ 再热裂纹敏感性及试验
刘俊松1，2 ， 陈学东2 ， 卜华全2
（ 1． 合肥工业大学 材料科学与工程学院，合肥 230009； 2． 合肥通用机械研究院，合肥 230031）
插销再热裂纹敏感性的试验是参照国家标准
表 3 热模拟参数 Table 3 Parameters of thermal simulation
组号 1
加热速度 v / （ ℃·s － 1 ）
1 000
预热温度 T0 / ℃ 100
热输入 Q / （ kJ·cm － 1 ）
30
峰值温度 Tm /℃ 1 200
表 4 常见压力容器用钢插销再热裂纹试验结果 Table 4 Ｒesults of implant reheat cracking test of several
steels used in pressure vessels
钢板牌号
敏感温度下的
敏感温度
临界断裂初应力
Ts /℃
σ0-C / MPa
敏感温度下 的屈服强度
≥80
实测值
46
570
640
22
180
采用国际焊接学会推荐的高温缓慢拉伸试验考
收稿日期： 2012 － 12 － 26 基金项目： 国家高技术研究发展计划资助项目（ 2009AA044800）
察模拟热影响区（ HAZ） 组织在再热温度下的高温 塑性，以此来判断材料的再热裂纹敏感性． 试样形 状如图 1 所示． 首先对试样进行焊接热循环模拟， 得到足够研究尺寸的模拟 HAZ． 热模拟采用 Ｒykalin3D 模型，参数见表 3． 模拟后对试样进行缓慢拉 伸，拉伸速度取 0． 25 mm / min 以接近大型焊接接头 去应力热处理中遇到的应变速率 10 － 4 ～ 10 － 6 / s［6］． 测量试样的断面收缩率，以断面收缩率作为判据确 定材料的再热裂纹敏感性与敏感温度．
表 2 07MnNiVDＲ 钢的力学性能 Table 2 Mechanical properties of 07MnNiVDＲ
钢板厚度 屈服强度 抗拉强度 断后伸长率 冲击吸收功
δ / mm ＲeL / MPa Ｒm / MPa A（ % ） AKV（ － 40 ℃ ） / J
国家标准 10 ～ 60 ≥490 610 ～ 730 ≥17
0． 011 0． 005
Cu
Ni
Cr
≤0． 25 0． 20 ～ 0． 50 ≤0． 30
—
0． 47
0． 20
Mo
V
B
Pcm
≤0． 30 0． 02 ～ 0． 06 ≤0． 002 ≤0． 21
0． 15
0． 02
— 0． 18
注： Pcm 为焊接裂纹敏感性组成，按如下公式计算： Pcm = C + Si /30 + （ Mn + Cu + Cr） /20 + Ni /60 + Mo /15 + V /10 + 5B
2 试验结果与分析
高温缓慢拉伸的试验结果如图 2 所示，由图 2 中可以看出，低峰值温度的焊接 HAZ 组织在高温下 塑性很好，未表现出明显的再热脆化． 小热输入条 件下，高峰值温度的 HAZ 组织，虽然断面收缩率有 所降低，但仍有足够的塑性，再热脆化也不明显． 大 热输入条件下，当峰值温度较高时，HAZ 组织的断 面收缩率随试验温度变化较大，表现出明显的再热
插销再热裂纹试验是一种在插销冷裂纹试验基 础上改进的研究再热裂纹敏感性的传统方法，20 世 纪 80 年代初日本学者便用来进行再热裂纹敏感性 的系列研究，并一直沿用［3，7］． 国内研究人员也用该 方法进行了不少研究［8，9］． 这种方法在一定程度上 反应了焊接接头的实际情况，对载荷的调整和监控 也简便易行，中外研究人员积累了大量的经验和数 据． 但试验受焊接工艺和插销加工等因素影响较 大，试验结果相对较分散． 试验初始载荷和加载时 间等没有相关标准指导，仅研究条件相同的试验结 果具有比较价值，不同研究单位的试验结果仅能作 为参考． 就试验材料来说，若按照 Murray 当初提出 的初始载荷则无法得到 C 曲线，按文献［9］提出的 初始载荷则更小，只适用于对再热裂纹比较敏感的 材料，但从前面的试验数据可以看出试验材料对再 热裂纹并不十分敏感，因此需要更大的初始载荷才 可使试样断裂． 选用系数 1． 256 则是综合考虑了热 影响区的强化、形状硬化以及应力集中等因素，其优 点是可以得到明确的 C 曲线以精细地区分各种材 料的再热裂纹敏感性，目前只是作为某些单位内部 技术条件在执行． 若能排除试样加工和焊接参数波 动等因素，可以利用临界断裂初应力和材料在试验 温度屈服强度的比值来表征实际焊接结构产生再热 裂纹可能性的大小． 该参数对生产具有指导意义．
时间． 以最短断裂时间所对应的温度为再热裂纹敏
感温度． 试验初应力 σ0 为
σ0
= 1．
256
Ｒ
eL
E E
H Ｒ
（ 1）
式中： ＲeL为钢材在室温下的屈服强度； EH 为钢材在 试验温下的弹性模量； EＲ 为钢材在室温下的弹性 模量．
通过在试验温度下不断降低初始载荷测得临界
断裂初应力． 比较试验材料与常用压力容器用钢的
根据高温缓慢拉伸的结果，对表 3 中第 3 组参 数制作了冲击试样，经 400，500，550，600，650，700 ℃ 保温 1 h 热处理后 － 40 ℃ 冲击吸收功见图 3． 从 图 3 中可以看出，热处理后的冲击吸收功较未处理 值（ 57，28，43 J） 一般均有较大提高，但也存在降低 的现象，个别值甚至只有 18 J，这将会严重影响到设 备的安全． 若以平均值（ 图 3 中实线） 来看，存在较 明显的再热脆化，敏感温度大约在 600 ℃ 左右．
摘 要： 采用热模拟后缓慢拉伸试验、夏比摆锤冲击试验、插销试验以及小铁研试验等方法，研究了调质高强钢 07MnNiVDＲ 的再热裂纹敏感性． 热模拟研究表明，采用小热输入焊接时，该钢对再热裂纹不敏感； 大热输入情况 下，敏感温度在 600 ℃ 左右． 插销试验表明，该钢具有一定的再热裂纹敏感性，敏感温度在 600 ℃ 左右． 热模拟试 验和插销试验的结果一致，小铁研试验不适合试验材料的再热裂纹敏感性研究． 热模拟后缓慢拉伸是判断材料再 热裂纹敏感性的有效方法，插销临界断裂初应力对生产有指导意义． 尽管未在小铁研试验中发现明显再热裂纹，对 该钢实施焊后热处理还应慎重． 关键词： 高强钢； 再热裂纹； 焊接； 热模拟 中图分类号： TG 457． 11 文献标识码： A 文章编号： 0253 － 360X（ 2014） 04 － 0071 － 04
参考热模拟试验和插销试验的结果，针对最可 能出现再热裂纹的情况，做了两组小铁研试验，经检 测无冷裂纹后进行 600 ℃ 保温 3 h 热处理． 解剖后 经仔细检查均未发现再热裂纹．
3讨 论
图 4 插销试验 C 曲线 Fig. 4 C curve of implant test
图 5 插销试验临界断裂初应力 Fig. 5 Critical stress of implant test
低温韧性，在石油和化工等行业具有广阔的应用前 景，但是同类别的 CF 钢有文献报道具有明显的再热 脆化现象［4，5］，研究其再热裂纹敏感性及试验方法的 适用性，对压力容器的合理制造、安全运行以及再热 裂纹敏感性试验方法标准的提出具有重要意义．
1 试验方法
试验用材料选自国产 07MnNiVDＲ 钢板，其化学 成分及力学性能如表 1 和表 2 所示，符合国家标准 GB19189—2011《压力容器用调质高强度钢板》要求．
峰温停留时间 tm /s 0． 5
2
1 000
100
17
1 300
0． 5
3
1 000
100
30
1 300
0． 5
冷却时间 t8 /5 / s 12． 8 7． 2 12． 8
低温压力容器用钢09MnNiD低温冲击韧性的影响因素
第一章绪论1.1引言随着石化工业的发展，新工艺、新设备不断出现，气体的液化、分离、贮运及应用在各国已很普遍，这些低温技术和设备的开发促进了低温压力容器用钢的发展[1,2]。
各国定义低温压力容器的温度基本是0~-20℃。
GB150《钢制压力容器》中明确规定：设计温度低于或等于-20℃的压力容器为低温压力容器。
目前，各国使用的低温压力容器用钢总体可分为两大系列：其一是用于；-40℃(或－45℃)以上温度的铝镇静C－Mn钢和调质型高强度钢；其二是用于-40℃(或－45℃)以下,至-196℃的含Ni系低温钢（又可分为用于-60~-70℃含0.5%~2.3%Ni的钢；用于-100℃含3.5%Ni的钢；用于-120~-196℃含5.5%～9%Ni钢）[3,4]。
可见，随着Ni含量的增加，使用的温度可更低。
但是,Ni元素的价格较高,同时钢中Ni含量的增加,也使得钢材的某些性能(如焊接性、表面质量等)变差。
因此,随着冶炼、轧制和热处理等工艺及设备的发展,在保证足够的低温韧性前提下,尽可能降低钢中的Ni含量,较典型的是-60~-70℃以上范围使用的低温钢,其Ni含量从0.5%到2.3%,相差数倍,充分反映出冶金厂和制造厂的技术水平。
1.2低温压力容器用钢的发展现状及应用1.2.1国外的低温压力容器用钢的发展现状我国的0.5%Ni[5]低温钢系在德、法相应钢号的基础上调整了化学成分,改进为-70℃级用钢，命名为09MnNiDR。
09MnNiDR系低温(D)压力容器(R)用钢。
美国和日本的-70℃级低温钢板均为 2.3%Ni钢，含Ni量远高于我国的09MnNiDR，其低温冲击功还低于我国的09MnNiDR的指标。
用于－60~－70℃低温压力容器的0.5%~2.3%Ni钢，主要分为二大体系，一是美国和日本，近50年来一直是将2.3%Ni钢用到－68℃(－70℃)；而我国和欧洲部分国家则将0.5%Ni钢用到－60~－70℃。
12MnNiVR钢板焊接裂纹敏感性的试验研究
万方数据
-278
#<./417L 钢板焊接裂纹敏感性的试验研究
75:<) O 45> <))!
表 !、 "。焊条扩散氢含量 #$"%&’ ( #))*。
表# )$#! ./ #$") 01 )$!) 表< 0 )$))< 2 )$)#) -3 )$)% 试验用钢板化学成分 （熔炼分析） 41 )$<= .5 )$#= -6 )$#> 7 )$)"! 81 )$)## 9: )$)!% ; )$)))= （+,! ） "#$ )$<"!
《 焊接热影 焊接热影响区试验按照 J;">=%—F" 响区最高硬度试验方法》 要求进行， 试验所用材料为 保留一个原始轧制面， !F&& 厚的 #<./417L 钢板， 试板加工尺寸为 <)) M =% M <)&& （室温） 和 <)) M #%) （预热） 。试验焊缝在原始轧制面上进行， 试 M <)&& 验分为两组， 分别为室温 （ <)D ） 焊接 （试板编号为 及预热 #<%D 焊接 （试板编号为 <） 。焊接规范见 #） 表 =， 硬度测量位置见图 #， 试验结果见表 F 及图 <。
外有关钢种进行比较。 ! 试验材料
试验用 !"#$%&’( 钢 板 由 舞 钢 生 产 的 厚 度 为 其热处理状态为 2),Z 淬火 [ .8,Z 回 )8KK 的钢板， 火 的 调 质 状 态，钢 板 的 炉 号 ,!!-)8%，批 号 （熔炼分析） 及力学性 \9!!.".,。钢板的化学成分 能见表 !、 "。 试验采用上海电力修造厂有限公司生产的 规 格 为 ^*+,KK， 批 号 ,!9*,]—"*.。 ].,-(9 焊 条， 焊条焊前经 *,,Z _ !@ 烘干， 放入 !/,Z 保温箱中， 随用随取。其熔敷金属化学成分、 力学性能分别见
2.25Cr1Mo0.25V钢焊接材料再热裂纹敏感性评估
2.25Cr1Mo0.25V钢焊接材料再热裂纹敏感性评估【摘要】本文对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接材料的再热裂纹敏感性进行了评估研究。
在介绍了研究的背景和意义，为后续内容的展开提供了重要的前提。
在对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接材料的特性进行了分析，探讨了再热裂纹的危害性，并介绍了再热裂纹敏感性评估方法。
通过对实验结果的分析和对影响再热裂纹敏感性的因素进行探讨，得出了相关结论。
最后在结论部分总结了再热裂纹敏感性评估的结论，并展望了未来的研究方向。
本研究对该钢焊接材料的再热裂纹敏感性提供了重要参考，为相关领域的工程实践提供了可靠的指导。
【关键词】2.25Cr1Mo0.25V钢, 焊接材料, 再热裂纹, 敏感性评估, 特性分析, 危害性分析, 实验结果分析, 影响因素, 结论, 研究展望1. 引言1.1 研究背景研究背景：2.25Cr1Mo0.25V钢是一种常用的高温高压锅炉和压力容器用钢，具有优秀的耐高温和高压性能，被广泛应用于石油化工、电力等领域。
在实际工程中，2.25Cr1Mo0.25V钢通常需要进行焊接连接，以满足不同部件的组装需求。
焊接过程中容易出现再热裂纹现象，对焊接接头的质量和性能造成严重影响，甚至影响整个设备的安全运行。
再热裂纹是在焊接接头再次受热时发生的裂纹，其主要原因是焊接过程中产生的残余应力和组织变化引起的应力集中。
再热裂纹的形成不仅降低了焊接接头的强度和韧性，还可能导致接头失效，造成严重的事故。
对于2.25Cr1Mo0.25V钢焊接材料再热裂纹敏感性进行评估和研究具有重要意义，可以指导焊接工艺的优化，提高焊接接头的质量和可靠性，确保设备的安全运行。
1.2 研究意义通过对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接材料再热裂纹敏感性的评估，可以为焊接工程提供重要的参考依据，防止再热裂纹的发生，维护焊接工程的安全和可靠性。
研究对再热裂纹敏感性的评估也有助于推动焊接材料的改良和创新，为钢铁行业的发展提供技术支持和智力保障。
一种低合金钢再热裂纹敏感性现场测试装置
专利名称：一种低合金钢再热裂纹敏感性现场测试装置
专利类型：实用新型专利
发明人：杨立勇,王艳松,米紫昊,林凯,李广山,李启国,张磊,韩天鹏,杨兰,雷俊龙,张啸
申请号：CN202121666106.7
申请日：20210721
公开号：CN215727748U
公开日：
20220201
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本实用新型公开的一种低合金钢再热裂纹敏感性现场测试装置，属于焊接性评价技术领域。
包括开关式磁力座、柔性底板、齿条导轨、中控集成装置、双蜗杆行走机构和无损检测集成测试头；柔性底板通过若干开关式磁力座与待测焊件连接，柔性底板上设有齿条导轨；中控集成装置的一侧设有与齿条导轨啮合的行走齿轮，另一侧连接有连接柱，连接柱通过双蜗杆行走机构与无损检测集成测试头连接。
本实用新型能够应用于现场复杂的工况条件，自动化程度高、功能齐全，且操作简单、适用性强、成本低、稳定高效。
申请人：华能伊敏煤电有限责任公司,西安热工研究院有限公司
地址：021100 内蒙古自治区呼伦贝尔市鄂温克族自治旗伊敏河镇
国籍：CN
代理机构：西安通大专利代理有限责任公司
代理人：安彦彦
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07MnNiCrMoVDR钢再热裂纹敏感性试验
结 合试 验效 率考 虑 ， 择拉 伸 速度 为 选
１ １ 试样 的制备 ．
试验 材料为 国产 ３ ６ｍｍ厚 ０ Ｍｎ ｉｒ ｏ Ｄ ７ ＮＣ Ｍ Ｖ Ｒ轧制钢
０ ２ ／ ｉ。试验 温 度 的 选 择 范 围为 常 用 的热 处 理 ．５ｍｍ ｍ ｎ 温 度 ， ５ ０— ４ 【， 考 察 试 验 结 果 的 连 续 性 同 时 即 ８ ６０ｃ 为 ＝ 进 行 了部分 其它 温度 的试 验 。
热模 拟
缓慢 拉伸
中 图 分 类 号 ： Ｔ ４ ７ １ Ｇ ５ ．１
表 １ ０ Ｍｎ ｉｒ Ｖ ７ ＮＣ Ｍｏ ＤＲ钢 板 的 化 学 成 分 （ 量 分 数 ， ） 质 ％
０ 前
言
Ｃ Ｓ ｉ Ｍｎ Ｖ Ｐ Ｓ Ｃｒ Ｎｉ Ｍｏ ０． ７１ ０ Ｏ． ８ １ ４ ０． ３ １６ ．０ ０２ ０． ０． ０４ ５ ０．１ ６ ０． ７２ ０１１ ０ ９ ４ ０．１ ２ ５
俘 搭 生产应用
０ Ｍｎ ｉ ｒ Ｖ Ｒ 钢 再 热 裂 纹 敏 感 性 试 验 ７ Ｎ Ｃ Ｍｏ Ｄ
合 肥 工业 大学 材料科 学与 工程 学院 （ ３ ０ 全 － 姜 恒
肥 通
用 机 械
研
究 院 （ ３ ０ １ ２０３ ）
采用断面 收缩率 为判据 ， 在热模拟试验机上用高温缓慢拉伸方法 ， 研究 了 ０ Ｍｎ ｉｒ Ｖ Ｒ钢 的再 热裂 ７ Ｎ ＣＭｏ Ｄ
纹敏感性 。分别采用蠕变试验 机和小铁 研试 验 ， 并对研究结果进行 了验证 。结 果表 明 ， 采用小 热输入 焊接时 ， 该钢 种对再 热裂纹不敏感 ； 大热输入情况下 ， 该钢 的再热裂纹敏感温度在 ６ ０℃左右 ； 际焊 接接头 中一般不会 出现再 ０ 实
在役07MnCrMoVR球罐板材组焊再热裂纹敏感性研究
表 １ 热模拟 Ｈ Ｚ粗 晶 区应 力释 放试 验参数 Ａ
图 ３ 试样 Ｒ１ Ｒ 、 ２热 模 拟 Ｈ Ｚ粗 晶 区再 热 裂 纹 应 力 释放 试 验 Ａ
表 ２ 热模拟 Ｈ Ｚ粗 晶区应 力释 放试验 数据 Ａ
试 样 编 号 原 始 直 径／ ｍ 焊后 热 处 理 试 验 结 果 断 口直 径／ｍｌ ｍ ｉ ｌ
应力 松弛 时产 生 的应 变超 过 了热影 响 区粗 晶 区的塑 性 变 形能力 而 产生 的 。随着焊 接试 验技 术 的不 断进
图 １ 热模拟 Ｈ Ｚ粗晶区应力释放试验试样 Ａ
焊接 线能 量通 常对 低 温高强 度 钢 的焊 接热 影 响 区及 其焊 缝金 属 的冲击 韧性 影 响较大 。根 据浦 钢提
０ 前 言
球罐
组焊
再 热 裂纹
压 力容 器 对该球 罐 重新 组装 时 的最佳 焊后 热处 理温 度进 行研
宝 钢集 团上海 浦东钢铁 有 限公 司 ４台 ４ＯＩ 球 ０ Ｉ Ｔ 罐 由于上海世 博会 选址 和公 司设 备 改造 需分 拆搬 迁 至罗泾浦江 厂 重新 组装 。该 球罐 为 国产 的 ，罐 体材 料 为武 钢生 产 的 ０ Ｍｎ ｒ Ｖ ７ ＣＭｏ Ｒ，属 于低 合 金 高强 度
《 工装 备技 术》 ３ 化 第 １卷 第 ４期 ２ １ ００年
４ ｌ
在 役 ０ Ｍｎ ｒ ＶＲ球 罐 板 材 组 焊 再 热 ７ Ｃ Ｍ０ 裂纹 敏 感 性 研 究
蒋 爱 国 石 卫 杨惠谷 顾福明 薛小 龙
（ 上海华 谊集团建设有限公司 ） （ 上海市特种设备监督检验技术研究 院）
２ 试验 结 果
图 ４ 试样 Ｒ ３、Ｒ ４热 模 拟 ＨＡ Ｚ粗 晶 区再 热 裂纹 应 力 释 放 试 验
超临界机组低温再热器出口集箱12Cr1MoVG管座角焊缝裂纹原因分析
图=!初期形成的连续孔洞
图#!角焊缝裂纹
图 孔 &! 洞连接成的裂纹
&!化学成分分析
!!为了确定母材成分的影响以及是否存在错
用材质或存在材质不合格的现象对管座母材进
行 了 化 学 成 分 分 析 结 果 见 表 " 结 果 符 合 标 准
对 的要求 1'!<"%" "$.J"D431
=:
$第%$!%"年卷&第月#!期
锅!炉!技!术
'()*+,!-+./0(*(12
3456!"!046# 7859!$%$%
超临界机组管低座温角再焊热缝器裂出纹口原集因箱分"析$C0"-.YK
秦永亮"李勇平$刘云龙$
神 #"6 华国能宁夏煤电有限公司!宁夏 银川 &!%#"%" $6湖南省湘电锅炉压力容器检验中心有限公司!湖南 长沙 #"%%%&$
力等因素的综合作用下产生了开裂%
关键词 火 ! 电机组"低温再热器"管座角焊缝裂纹"再热裂纹"敏感温度
中图分类号 文献标识码 文章编号 ->$$<!!!
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!!鸳鸯湖电厂"号机组为==% DE 超临界燃
煤发电机组!型号为 超 M1A$"#"*$!6#AD;&: 临界
角焊缝 "=A"
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2.25Cr-1Mo-0.25V锻件再热裂纹敏感性试验研究
收 稿 日期 ：２０１６—０２—２５ 作 者 简 介 ：任 明 皓 （１９８７一），女 ，安 徽 合 肥 人 ，助 理 工 程 师 ，硕 士 ，主 要从 事 压 力 容 器 焊 接 工 艺 的试 验 研 究 工作 。
· ２ ·
石 油 化 工 设 备
２０１６年 第 ４５卷
择 最佳 的 焊后 热处 理 参 数 ，文 中对 此 试 验 进 行 了 简 单 介绍 。
表 １ 试 验 用 锻 件 的 化 学 成 分 （质 量 分 数 ）
ｔｅｓｔ
ＣｒＭｏ钢长 期 以来被 广 泛 应 用 于高 温 压 力容 器 制 造 。随着 压力 容 器 大 型 化 发 展 的趋 势 ，其壁 厚 及 质量 也 在不 断地 增 加 ，由此 对 压 力 容 器 用钢 提 出 了 更 高 的要求 。将 ＣｒＭｏ钢 中加入 Ｖ，成 为 改 进 型 的 抗氢 新 钢种 ，会使 容器 具 有更 高强度 、韧 性 和抗 氢能 力Ｅ１ ］。２Ｏ世 纪 ９ｏ年 代 左 右 ，国 内成 功 开 发 出 了 ２．２５Ｃｒ一１Ｍｏ－０．２５Ｖ 锻 件 ，将 其 应 用 于 制 造 设 计 温 度 为 ４５４。Ｃ的炼油 生 产 用 加氢 反 应 器 ，可 显 著 减 轻 反应 器 的质 量 。加氢 反应 器是 加氢 裂化 和加 氢脱 硫 装 置 的核 心 设备 ，长期 在 高温 、高压 及 临氢介 质 的工
任 明皓 ，陈 学 东 ，罗 雪 梅 ， 卜华 全
（合 肥 通 用 机 械 研 究 院 ，安 徽 合 肥 ２３００３１）
摘 要 ：采 用 两种再 热 裂纹试 验 方 法 对厚 度 为 ２８０ ｍｍ 的 ２．２５Ｃｒ一１Ｍｏ－Ｏ．２５Ｖ 锻 件 进 行 试 验 ，均 测 得 其 再热 裂纹敏 感 温度 为 ６９０℃，在 敏 感 温度 下的插销 临界 断裂应 力 为 ２２０ ＭＰａ，有 一定 的再 热裂 纹敏 感性 。试 验结 果表 明 ，两种 试验 方 法的 结果 十分接 近 ，均 可用 于 ２．２５Ｃｒ一１Ｍｏ一０．２５Ｖ锻 件 的再 热 裂 纹 敏 感 性 测 试 。 关 键 词 ： ２．２５Ｃｒ－ｌＭｏ一０．２５Ｖ；加氢反应器 ；再热裂纹 ；插销试验 ；Ｇｌｅｅｂｌｅ试验 中 图分 类 号 ：ＴＱ０５０．２；ＴＧ４０６ 文 献标 志码 ：Ａ ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００—７４６６．２０１６．０４．００１
07MnNiMoVDR连续冷却过程相变行为研究
２ 。随着 冷速 的增 加 ， ａ 晶粒 尺寸减 小 ， 晶界粗 糙 、 模 糊 、 连续 ， 素体 晶 内可 见稀疏 黑色 点状蚀 刻 区 ， 不 铁 出现准多边形 铁素体 （ Ｆ ， 图 ２ 。 Ｑ ）见 ｂ
发 生铁 素体溶 解 ， 光体 转变 为奥 氏体 和马 氏体 转 珠 变 为铁素 体相 的过程将 伴 随体积 的收缩 ； 凡发 生铁 素体 析 出、 氏体分解 为珠 光体 或 马氏体 的过程 都 奥 将伴 随着体积膨 胀…。通 过原 料 加 工 成 １ ｍ Ｘ １ ｍ的 圆 柱 形 试 ０ｍ ５ｍ 样 ， ＭＭＳ ２ ０热模 拟 机 上 进 行 连 续冷 却 转 变 试 在 一０
验 。在测定 动 态 Ｃ Ｔ时 ， 样经 过加 热保 温后冷 却 Ｃ 试
至 ９０ｏ 均热 １ ， 经 过 ６ ％的变形 ， ０ Ｃ ０Ｓ再 ０ 变形 速率 １ ０
中图分类号 ：Ｇ１ １ Ｔ １． ５ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ：０ ４ ４ ２ （０ ０ ０ — ０ ５ ０ １０ — ６０ ２ １ ）５ ０ ３ — ２
１ 前
言
将 试 样 沿轴 向线 切 割 ， 抛光 后 用 ４ 经 ％的硝 酸
酒精 溶 液腐 蚀 ， 观察 热 电偶 附 近 的金相 组 织 ， 同时
第３卷 第５ ２ 期
２ １ 年 １ 月 ００ Ｏ
09MnNiDR焊接接头低温韧性实验方法
针对球罐材质为09MnNiDR的工艺试验研究本研究对09MnNiDR的工艺焊接性评定采用直接模拟试验法和间接推算法。
直接法：按照实际焊接条件，通过焊接过程观察是否发生某种焊接缺陷或发生某种缺陷的程度，来直观评价焊接性的优劣。
如我们用到的斜Y坡口焊接冷裂纹试验。
间接法：根据材料的化学成分、金相组织、力学性能之间的关系，联系焊接热循环过程评定焊接性优劣。
通过系一列试验，对试验结果的综合分析，最终得到针对09MnNiDR球罐用钢材合适的焊材，焊前预热温度、后热温度、焊接线能量以及合适的热处理方案。
一、09MnNiDR材料概况。
09MnNiDR是一种低温压力容器用钢板，其化学成分如下表1所示，其机械性能如表2所示。
表1 09MnNiDR化学成分牌号化学成分%C Si Mn Ni V Nb Als09MnNiDR≤0.12 0.15~0.5 1.20~1.60 0.30~0.80 -- ≤0.04 ≥0.015表2 09MnNiDR机械性能钢板厚度/mm 抗拉强度σb /MPa屈服强度σs /MPa延伸率δ/%冷弯试验(b=2a.180°)冲击试验(-70℃ Akv/J)6～60 430～560 260 23 d =2a ≥ 27二、钢板锻件的力学性能实验1. 钢板、锻件的力学性能实验1．拉伸及系列温度冲击实验1.1 选择提货状态的钢板、锻件进行常温拉伸和不同部位的系列温度冲击试验，重点确定临界温度（韧脆转变温度）。
1.1.1 拉伸试验采用标准：按照GB/T228-2002《金属材料室温拉伸试验方法》的规定。
取样方向：横向。
实验步骤：(1)准备试样，按照GB/T 2975一1998的规定。
一般要求：a.应在产品不同位置取样，力学性能有不同的差异。
b.应在外观及尺寸合格的钢产品上取样。
c.取样时，应对抽样产品、试料、样坯和试样作出标记，以保证始终能识别取样的位置及方向。
d. 取样时，应防止过热、加工硬化而影响力学性能。