推垅大桥高墩空心墩模板计算书
空心墩计算书
一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁 下部结构：空心墩、桩基础 温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ； 壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。
施工阶段荷载：（1） 架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2） 桥墩自重：21600（KN ）（3） 风荷载： 基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s) F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV n H g A CV 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1． 稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。
空心墩模板力学计算书(唐山)
墩一、模板结构及材料空心墩模板为全钢结构模板，其标准节截面如图1所示。
更详细结构见设计图纸。
模板所有材料如下：部件名称材料型号备注面板钢板δ=6mm竖肋槽钢[10 竖向紧贴面板横筋板钢板-10×100 横向紧贴面板横背愣槽钢2×[16b 背在竖肋上直线型外模圆弧背愣槽钢[14 背在竖肋上边框钢板-12×100对拉螺栓圆钢Φ24以上材料材质为Q235，根据材料力学知识可知其抗拉、抗压、抗弯的许用应力为[σ]=215MPa。
(安全系数为1.1）其弹性模量为2.06×105 。
二、验算标准1、强度要求满足钢结构设计规范；2、结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3、钢模板面板的变形为2mm ；4、钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm ；三、计算载荷①根据《建筑工程模板施工手册》提供的数据可知，当现浇混凝土的高度大于2.5米时，混凝土对对模板产生的最大侧压力的标准值为 P=50kN/㎡。
其设计值为50×1.2=60N/㎡。
有效压头高度约为h=m3/25/k 50kN N ㎡=2m. (25kN/m ³为混凝土的重力密度） ②倾倒混凝土产生的最大侧压力为为6kN/m 2。
③振捣混泥土产生的最大侧压力为4kN/m 2。
载荷组合为：强度验算为：①+②+③，即 F 1=60+6+4=70kN/m 2；刚度检验为：①，及F2=60kN/m 2；四、面板验算选择面板方格中受力最不利的情况计算，即446×350（竖筋间距最大350，横筋最大间距446），属于四边简支的双向板。
79.0446350l ==y x l 查有关手册可得其最大弯矩系数为 Km=0.0561。
最大挠度系数 ω=0.00603（一）强度验算取1mm 宽的板条为计算单元，其均布载荷为q=70kN/m 2×0.001m=0.07N/mm,但应乘以荷载调整系数0.85，故q 1=0.07N/mm ×0.85=0.059N/mmM max =mm 405350059.00561.0K 221m ⋅=⨯⨯=⋅N l q x32X 66161W mm =⨯⨯= a MP MP mm mm W M x 2155.676N 405a 3max <=⋅==σ 故强度满足要求。
空心墩墩身计算书
空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。
2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。
3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。
故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。
6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。
支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。
空心墩结构计算
2.2 基本设计参数
（1）建筑物级别：Ⅱ级 （2）地震烈度：Ⅵ度 （3）材料参数： 空心墩采用 C25 混凝土， 容重 25kN/m3， 弹性模量 2.8×104MPa。 （4）荷载分项系数：固定荷载取 1.05，活载取 1.20。
2.3 参考资料
《水工混凝土结构设计规范 SL 191-2008》 《铁路工程设计技术手册—桥梁墩台》 《铁路桥涵设计基本规范 TB 10002.1-2005》 《灌区取水输水建筑物丛书—渡槽》 《材料力学Ⅰ—孙训芳》
附图 1：空心墩结构设计图
水利水电规划勘测设计院计算纸
空心墩结构设计计算书
1 计算目的
计算空心墩不同截面的应力和整体稳定性，并计算配筋，为渡槽 的支撑结构选型提供依据。
2 基本资料
2.1 概述
渡槽采用简直梁式预应力结构，槽身跨度 30.0m，槽身搁置于混 凝土空心墩上，墩下设混凝土承台，承台下为混凝土灌注桩。空心墩 采用端圆形，最大墩高 20.0m。由于基础为深厚覆盖层、软弱岩层， 因此全部采用混凝土桩基础，桩径 1.5m，每个空心墩下设 6 根灌注 桩。桩基础结构设计图见附图 1。
内腔尺寸 垂直 直 水流 径 d' 向B m m 1.71 1.75 1.79 1.83 1.87 1.91 1.99 2.07 2.15 2.23 2.27 0.00 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40
根据以上格式，空心墩不同高度的截面特性参数计算见表 5。其 中： 墩高 0m 表示墩顶，墩高 20m 表示墩底，以下同； 墩高 0.00m 的自重表示墩帽的自重， 截面特性参数表示墩顶截面 的特性参数； 坐标系以垂直水流方向为 x 轴，平行水流方向为 y 轴。 表1
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
墩身模板计算书
1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。
计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。
2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。
荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。
工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。
3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。
荷载值单位：kN/m2。
60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。
图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。
图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。
图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。
图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。
空心墩计算书
一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁 下部结构：空心墩、桩基础 温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ； 壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。
施工阶段荷载：（1） 架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2） 桥墩自重：21600（KN ）（3） 风荷载： 基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s)F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV nH g A C V 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1． 稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。
桥墩模板计算
3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=300mm；横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距L2=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m3）；k－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以h＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h=＝26×2.29＝59.54kN/㎡Pγk检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m2；检算刚度时荷载标准值为：=''q59.54 kN/m2；4.检算标准1)强度要求满足钢结构设计规范；2)结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3)钢模板面板的变形为1.5mm；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ；二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
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附件五推垅大桥空心墩模板计算书一、推垅大桥空心墩内外模板结构图模板平面图模板立面图一模板立面图2二、水平荷载统计：1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时侧压力即为最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见下图。
新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ203—2008中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：2/0.4372.1*25*0.1m kN h k F c ===γ有效压头高度为：m T v h T v 72.1/8.353.1035.017.06/1/=+===时，φ 按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=HF c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=6h 。
T ------混凝土的温度（20°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取0.5m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取2.25m 。
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.0。
β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10；不小于100mm 时，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为160mm,取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22×25×6×1.0×1.15×0.51/2=26.83kN/m 2HF c γ==25×2.25=56.25kN/ m 2混凝土对模板的水平侧压力按《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ203—2008计算取值，F =43.0kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4 kN/ m 2（泵送混凝土） 3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4 kN/ m 2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）三、水平侧压力的荷载组合1．总体水平侧压力的设计值为（恒荷载1.2，动荷载1.4）F设=1.2*43.0+1.4*(4+4)=62.8kN/ m2模板受力分析采用总体水平侧压力设计值2．模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值F标=43.0kN/ m2四、空心墩模板计算空心墩墩身部分采用翻模形式施工，做2节（2.25米/节）模板，施工时每次浇筑2.25米。
墩身的截面结构形式,选取外模3.25米x2.25米的平模板,面板为5mm，竖边框为80#的角钢，竖肋为[8槽钢，间距406mm；背愣采用双][12槽钢，间距750mm；平方向设φ18拉杆，间距800mm；另加四角斜拉。
连接孔之间加三角筋板；模板连接螺栓为M16*55；内模面板为5mm，边框为8*80的扁钢，竖肋为[80#槽钢，间距300；背楞为][8#槽钢。
一）、空心墩外模板验算4.1、外模面板强度计算根据混凝土浇注情况，取板面中的一个区格作为计算单元。
图中A区格看作三面固定、一面简支，B区格看作四面固定；C区格看作二面固定、两面简支。
取最不利的A区格计算。
右图是其受力简图，为三面固定、一面简支式。
δ=5mm，横竖肋间345*375mmmm双向结构连续板。
按相邻三边固定和一边简支近似计算，跨度分别为：LX=375，LY=345， LY/LX=345/375=0.9200。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载p=0.0628×1=0.0628N/mm2。
面板的截面系数：W= 1/6bh2 =1/6×1×52=4.17 mm³由Ly/Lx=0.920，查表得（内插计算）KMx=0.022847KMy=0.020931KM0x=-0.06433KM0y=-0.06275Kf=0.0019474.1.1支座处强度检算M0x=KM0xqlx2=-0.06433*0.0628*375*375=-568 N.mmM0y=KM0yqly2=-0.06275*0.0628*345*345=-469 N.mmσ支Max=MMax/W=568/4.17=136.2 Mpa<[σ]=215Mpa符合要求。
4.1.2 跨中处检算跨中处弯矩Mx= KMxqlx 2=0.022847*0.0628*375*375=201.8 N.mmMy= KMyqly 2=0.020931*0.0856*345*345=156.4 N.mm钢板的泊松比v=0.3，故需换算为Mvx= Mx+ vMy=201.8+0.3*156.4=248.7 N.mmMvy= My+ vMx=156.4+0.3*201.8=216.9 N.mm跨中处强度检算σ=MMax/W=248.7/4.17=59.6 Mpa<[σ]=215Mpa，合格。
跨中处挠度验算K=(E.h3)/(12(1-v2))=(2.10*105*53)/(12*(1-0.32))= 2358058.6 N.mm f=Kf*(pl4/K)=0.001947*(0.02683*3754/(2358058.6))=0.44mm<[f]=l/500= 406/500=0.8mm，满足要求。
4.2竖肋计算竖肋间距375mm。
查表得［8#的截面系数：W=25300mm3；I=1013000mm4荷载q=p.h=0.0628×406=25.5 N/mm按三跨连续梁检算Mmax=0.1×qL12=0.1×25.5×375×375=3.59×105N.mm4.2.1强度验算:σ=Mmax/W=3.59×105/25300=14.2 MPa﹤[σ]=215 MPa可满足要求。
2.2挠度验算:f=5ql4/（384EI）=25.5×3754×5 /(384×2.1×105×1013000)=0.031 mm﹤[f]=l/500=800/500=1.6mm满足要求4.3背楞计算水平背杠采用双［10#，间距800mm，对拉螺栓间距800mm。
［10#截面系数：W=39700mm3 I=1983000mm4荷载ｑ=P·h=0.0628*800=50.2 N/mm按三跨等跨连续梁检算Mmax=0.1·q·l2=0.1×50.2×800×800=3.21×106 N·mm4.3.1 强度检算σ=Mmax/ W =（3.21×106）/（2×39700）=40.4 Mpa<[σ]=215Mpa 合格4.3.2 挠度检算f=5ql4/（2*384EI）=-5*(50.2×8004)/（2*384EI）=0.33 mm﹤[f]=l/500=800/500=1.6mm满足要求。
二）、空心墩内模板验算内模板标准段结构与外模板结构基本相同，尤其是从验算角度考虑，其验算区格与外模板同，同时由于单位面积上载荷值相同，故同样满足要求。
三）、翻模底层模板受力计算（单面：6.5m错误!未找到引用源。
2.25m）1)模板自重计算:顶层钢模重量（2.25m高）1.52t。
底层钢模重量（2.25m高）1.52t。
工作平台及人员重量： 1.4t共计错误!未找到引用源。
G=1.52+1.52+1.4=4.44t=44.4KN2)模板与墩柱的摩擦计算：钢板与砼的摩擦系数取错误!未找到引用源。
μ=0.2底层模板对墩身的压力错误!未找到引用源。
混凝土对模板的水平侧压力 N 错误!未找到引用源。
44.4×6.5×2.25=649.35KN则底层模板与墩身的最大静摩擦力错误!未找到引用源。
f=μ×N 错误!未找到引用源。
649.35×0.2=129.87KN故G ＜f 满足要求四）、空心墩模板连接螺栓计算螺栓为M16，根据螺纹紧固件应力截面积和承载面积，A=157mm 2，螺纹内径：14.12mm 。
面板法兰采用普通螺栓链接，同时承受剪力和杆轴拉力，应采用如下公式计算：221V t b b V t N N N N ⎛⎫⎛⎫⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭+≤V N ，t N ——普通螺栓承受的剪力和拉力。
b V N ，b t N ——一个普通螺栓的受剪、受拉设计值单个螺栓设计承载力为： 拉力t 157170 2.67b N t =⨯= 剪力22v3.1414.121140 2.1944bbvvd N n f t π⨯==⨯⨯= ① 水平法兰水平法兰最大间距为406mm ，则6000.098/58.8/q mm N mm N mm =⨯= 22658.4406 1.211088ql M N mm ⨯===⨯•螺栓力臂为56mm ，则螺栓受拉61.21102.16 2.6756t N t t ⨯==<，满足要求。
② 竖向法兰竖向法兰最大间距为375mm ，则5000.098/49/q mm N mm N mm =⨯=226493750.861088ql M N mm ⨯===⨯•螺栓力臂为56mm ，则螺栓受拉60.8610 1.54 2.6756t N t t ⨯==<，满足要求。
错误!未找到引用源。
五）、空心墩模板对拉螺栓计算模板对拉螺栓型号选用M18对拉螺栓，有效截面积为A=193 mm 2模板背楞间距为最大0.75m ，拉杆间距最大为0.8m ，所以模板对拉螺栓所受最大拉力N=43 kN/m 2×（0.75m*0.8m ）=25.8KNσmax =N/A=25.8×103/193=133.7 N/mm 2 < f=170N/mm 2； 强度满足要求。