船舶设计说明书
6米玻璃钢快艇全船说明书
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威海中复西港船艇有限公司
一、主要尺度： 总 长：米
总 宽：米
型 深：米
吃 水：米
排水量：吨
二、结构形式：
本船为玻璃钢艇，纵骨架式结构，船壳板厚度6mm，尾封板中心部位55mm，设有两道纵梁，三道横向隔板。纵梁及隔板均采用12mm厚胶合板外铺玻璃钢糊层。艏尖舱及座舱底部空间用聚胺脂发泡填充。船壳及甲板糊层设计请见结构计算书。
三、总体布置：
本船为前后座舱形式。前座舱可乘坐2~3人，后座舱可坐6人。驾驶座位于船中部右舷。本船乘员8人。
本船可根据用户要求设高级软椅或普通玻璃钢座椅。
四、动力及操作系统：
本船为挂机艇，可配不同规格型号的汽油挂机。功率为60马力至115马力。前操纵形式，并配套全套仪表及控制开关。本船设有红绿导航灯一只，舱底泵一只，70Ah电瓶一块，25升手提式油箱一只(随机)。
八、航行安全注意事项：
1、加油时应将油箱移至岸上，且船上禁止吸烟。
2、行时乘员应穿好救生衣，且应避免站立。
3、风级大于蒲式5级，浪高大于米时应禁止出航。
2
五、稳性：
本船稳性满足ZC《海船法定检验技术规则》对航行遮蔽水域的船舶要求。
主要数据如下： 横 摇 角： θl=°
进 水 角： θj=°
初稳心高： h=
稳性衡准数： K=
六、舾装及消防救生设备：
本船设有带缆桩3只，救生衣8件，灭火器一只。
七、用途：
本船造型新颖，乘坐舒适，航行平稳，操作灵活，适于旅游，巡逻等用途。
船舶动力装置课程设计轴系计算说明书
华中科技大学船舶与海洋工程学院轮机工程专业民用船舶动力装置课程设计轴系计算说明书一、轴系计算(一)、概述本船为内河船，设单机单桨。
主机经减速齿轮箱减速后将扭矩通过中间短轴传给螺旋桨轴和螺旋桨。
考虑到长江水质较差，泥沙较多，若采用水润滑，则污物可能进入艉轴装置造成堵塞，故润滑方式采用油润滑。
本计算按《CCS钢质内河船舶建造规范》（2009年）（简称《钢内规》）进行。
(二)、已知条件(三)、轴直径的确定根据《钢内规》8.2.2进行计算，计算列表4.1如下：表4.1轴直径计算根据计算结果，取螺旋桨轴直径为 350 mm，中间轴直径为 280 mm。
二、强度校核1.尾轴强度验算轴设计过程中艉轴承、密封装置、联轴节的选型如下：a．艉轴轴承选自东台市有铭船舶配件厂，规格如下：b．油润滑艉轴密封装置选自东台市有铭船舶配件厂，规格如下：c．联轴节采用船厂自制。
尾轴危险段面的确定根据图4-1计算如下：图4-1尾轴管结构简图（1）相关尺寸确定已知L=880mm，L b=440mm，R=350mma螺旋桨轴尾部锥长l=（1.6~3.3）R=2.2*R=780mm，z对于白合金轴承，支撑点到后端面的距离u=0.5L=0.5*880=440mm。
而后密封装置的长度为215mm，再加上适当间距约为60mm，则：螺旋桨轴尾部锥面中心至后轴承中心距离a为：a=780/2+440+215+60=1105mm螺旋桨轴尾部锥面后端面至后轴承中心距离b为：b=1105+780/2=1495mm由布置总图得后轴承的后端面距前轴承中心约为4739mm，则：前后轴承支撑点距离l为：l=4739-440=4299mm因为后轴承后端面距齿轮箱有约7130mm，考虑到齿轮箱的周和联轴节等，法兰端面到前轴承支撑点距离为：d=7130-4299-440-769=2391mm因为联轴节长845mm ，则法兰重心到前轴承支撑点距离为： c=2391-845=1546mm（2）双支承轴承负荷计算： a ．后轴承压力= 15873.21 N式中：g —9.81N/kg 1—前后轴承支撑点距离，4.299ma---螺旋桨中心至后轴承中心距离，1.105m b —桨毂后端面到后轴承支撑点距离，1.495m c —法兰重心到前轴承支撑点距离，1.546md —法兰端面到前轴承支撑点距离，2.391m G 0—法兰重量，1180kgQ B —螺旋桨及附件重量，4079.51kgq c —轴本身重量产生的均布负荷 ，q c=0.00622c d =0.0062×3502=759.5kg/mb ．前轴承总压力⎥⎦⎤⎢⎣⎡--+++=l a Q l 2b q l c)(l G l 2d l q g B 2c 02c）（B R = 4596.65 N 式中：g —9.81N/kg 1—前后轴承支撑点距离，4.299ma---螺旋桨中心至后轴承中心距离，1.105m b —桨毂后端面到后轴承支撑点距离，1.495m c —法兰重心到前轴承支撑点距离，1.546md —法兰端面到前轴承支撑点距离，2.391m G 0—法兰重量，1180kgQ B —螺旋桨及附件重量，4079.51kgq c —轴本身重量产生的均布负荷 ，q c=0.00622c d =0.0062×3502=759.5kg/m1．截面E —E 的弯矩/2a 2L q g 2L R 2L a g Q M 2A cA A AB EE ⎪⎭⎫⎝⎛+⋅⋅-⋅+⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅-=- = —63745.48N ·m式中：g —9.81N/kgQ B —螺旋桨及附件重量，4079.51kg a —螺旋桨中心至后轴承中心距离，1.105m R A —后轴承支反力，15873.21 N L A —后轴承长度，0.88m q c —轴本身重量产生的均布负荷q c=0.00622c d =0.0062×3502=759.5kg/m其中d c 为尾轴直径，350mm 2．截面K －K 的弯矩c2B A B KK 2gq )Q -(R a g Q M g ⋅+⋅⋅-=-= —5093.61N ·m式中：g —9.81N/kgQ B —螺旋桨及附件重量，4079.51kg a —螺旋桨中心至后轴承中心距离，1.105m R A —后轴承支反力，15873.21 N q c —轴本身重量产生的均布负荷q c=0.00622c d =0.0062×3502=759.5kg/m其中d c 为尾轴直径，350mmK K E E M M -->，取E E M -=—63745.48N ·m 作为计算弯曲力矩。
船舶防火结构课程设计详细说明书
船舶防火结构课程设计详细说明书班级姓名学号张家港校区船建学院2011年11月船舶防火结构设计课程设计任务：1．绘制耐火分隔图。
根据基本结构图，特别是上层建筑结构图，舱室布置图等，依据SOLAS公约和规范，结合已决定采用的保护方式绘制耐火分隔图。
该图应采用合适的图例标明分隔各类处所的舱壁和甲板，包括防火门应达到的等级。
2．根据耐火分隔图及相邻处所的使用要求，确定舱壁(衬板)、甲板(天花板)和防火门等具体选用的结构型式和型号等。
3．绘制隔热绝缘图、敷料图和舱室布置图。
4．绘制防火控制图。
说明：本组选取船型为5500DWT近海化学品&油船，本说明书针对尾楼甲板（poop deck）的防火结构设计进行详细说明。
本船消防须满足国际海上人命安全公约(SOLAS)1974 incl.，1978草案，1981，1983修正案要求，也须满足所登记注册国政府的要求。
船上生活处所和服务处所采用IC法防火。
本船在尾楼和甲板室面向货油舱和距前壁板5米后的外壁板采用“A-60”级绝缘。
机舱顶上层建筑区域内上甲板和其它机器处所顶采用A－60级绝缘，满足注册要求的无严重火灾危险处只用钢板。
驾驶室，海图室和报务室下的舱室天花板采用A－60级绝缘。
机舱棚周围生活区围壁采用A－60级绝缘。
除机舱棚外其它机器处所采用A－0级绝缘，机舱棚露天部分可用钢围壁。
分隔梯道，通道与机舱棚的围壁和其它有严重火灾危险的处所采用A－60级绝缘。
绝缘材料要满足船级社要求。
目录1.船舶主尺度及各层甲板舱室布置情况1.1 “A” deck1.2 poop deck1.3 main deck2.相邻舱室和甲板耐火分隔设计2.1各处所定义2.2油船防火结构设计3.隔热、隔音设计3.1甲板敷料设计3.2天花板敷料设计4.脱险通道设计参考文献：1．《船舶造型及舱室设计》主编蒋志勇等哈尔滨工程大学出版社2. 《Solas公约2004中文版》3.《钢制海船入级建造规范》1.船舶主尺度及各层甲板舱室布置情况主尺度总长105.00m垂线间长99.00m型宽17.50m型深8.00m设计吃水 5.80m船材尺度吃水 6.20m定员22人1.1 “A” deck与尾楼甲板相邻的上一层为‘A’甲板，即艇甲板,有紧急发电机组室、空气处理机组、医院及五个居住舱室，居住舱室与空气处理机组中间有走到进行分隔，烟道周围是开敞甲板以及上下的梯道，左右舷基本对称布置。
船体说明书
1、船舶总体1.1 船舶航区及用途本船为航行于沿海及香港水域的钢质甲板驳船，运载一般货物。
1.2 船型本船为单底、单甲板纵骨架式的箱型船只。
1.3 规范、规则本船按中国船级社《钢质海船入级规范》(2009)及中华人民共和国海事局《国内航行海船法定检验技术规则》(2004)和《国内航行海船法定检验技术规则•修改通报》（2006、2008）以及香港特别行政区政府海事处《第I、II及III类别船只安全标准》相关要求进行设计。
2、概述：2.1 主要参数和性能总长L OA49.80m设计水线长L WL 49.80m型宽 B 18.30 m型深 D 3.66m设计吃水 d 2.90m结构吃水d j 3.00m肋骨间距s 1.66m纵骨间距s 0.57m满载排水量△2640.611t方形系数C b0.963横剖面系数C m 1.000水线面系数C w0.999总吨位GT 1104净吨位NT 928船员 4 人2.2 稳性本船稳性满足香港特别行政区政府海事处《第I、II及III类别船只安全标准》对航行香港水域的非自航驳船（包括平甲板驳船）的稳性要求。
2.3 干舷本船干舷满足香港特别行政区政府海事处《第I、II及III类别船只安全标准》对航行香港水域的非自航驳船（包括平甲板驳船）的要求。
2.4 船员定额本船船员定额4人。
2.5 总布置概况2.5.1本船强力甲板下主船体分4道水密横舱壁（#4、#11、#19、#26），2道贯通全船的纵舱壁，1道纵桁架，每个肋位设置横向桁架：2.5.2 主甲板主甲板自尾向首分别布置为：靠右拟装辅助吊机一台，#2~#8左右两舷设活动货舱围板，#8~#24左右两舷设固定货舱围板，#24+1100~#29+660左舷设动力锚绞车及起吊船艏跳板绞车，中前部有跳板。
2.5.3 船员甲板及顶蓬甲板船员甲板#25+300~#30-200：设有船员室、卫生间和厨房等，顶蓬甲板有日用水箱和燃油箱，左舷设下主甲板楼梯。
船舶的说明书
第 2 页本船为运输河鱼的专用船舶。
常年航行于长江三峡库区—三斗坪至重庆航段。
属b、j2级航区（段）的深舱舱口液货船。
具备夜行能力。
一、主尺度：总长 40.00 m 主机功率 176kw×2 垂线间长 36.50 m 载货量 100.00 t 型宽 6.00 m 满载水线长 38.00 m 型深 1.85 m 肋距 0.50 m 吃水 1.30 m 排水量 171.45t 方形系数 0.591 船员 6 人航速 22km／h二、船质及结构本船为钢质、横骨架式结构的单底、单甲板、焊接船舶双艉型线。
结构强度按ccs2002 年《钢质内河船舶入级与建造规范》及2004年《修改通报》对b 本船主船体设有横向水密舱壁7道，即（#5、#17、#33、#42、#51、#60、#69）将主船体分为8个舱。
#5至艉封板为艉尖舱兼压载舱，长2.5m；#5至#17为轴隧舱兼燃油舱，长6m； #17至#33为机舱，长8m；#33至#60为液货舱区域，纵中设有纵舱壁，将货舱分为6个独本船舱底每档设置实肋板，纵向设3道龙骨；舷侧为交替肋骨制，且上舷纵向设舷侧纵立的舱室；#60至#69为空舱，长4.5m； #69至艏为艏尖舱，内设锚链箱。
桁一道。
强力甲板横向与舷侧相同，强肋骨处设强横梁，其余为普通横梁。
货舱区域舱口围板兼甲板纵桁，纵向联通。
本船主船体结构构件规格如下：实肋板⊥5×200／6×60 （机舱内）普通肋骨∠56×36×5 ⊥5×175／5×50 强肋骨⊥5×150／5×50 中内龙骨⊥5×200／6×60 （机舱内）舷侧纵桁⊥5×150／5×50 ⊥5×175／6×65 强力甲板横梁∠56×36×5 旁内龙骨⊥5×200／6×60 （机舱内）舱壁扶强材∠56×36×5 ⊥5×175／5×50 强横梁⊥5×175／5×50 甲板纵桁⊥5×175／5×50 舱口围板⊥6×（180＋200）／8×60垂直桁⊥5×150／5×50 ⊥5×（150＋550）／50 （货舱口）第 3 页水平桁⊥5×150／5×50 支柱ο45×4 机舱口端横梁∠6×180／60 舱壁板√5三、总布置本船为中后机舱布置的双艉船。
船舶核动力装置一回路设计说明书
船舶核动力装置一回路设计说明书一回路设备1。
反应堆选取压水堆的原因压水堆有以下优点:1。
结构紧凑，功率密度高，慢化剂温度效应和燃料多普勒效应使压水堆有自稳自调特性,安全可靠性高;2.以轻水作为冷却剂与慢化剂，化学性质稳定，不与反应堆金属材料反应,如果冷却剂泄露,可以通过海水淡化来补充.3。
结构简单，坚固耐用,运行性能良好4。
压水堆在初期实践中就显示出良好的稳定性和可靠性,目前经验技术成熟。
其它堆型的缺点:1.沸水堆：堆内结构复杂，水汽对中子慢化能力弱，所需要的燃料多,体积大于压水堆,同时放射性进入汽轮机中，加大屏蔽体积。
且压力容器下部有较大数量的空洞,由于水泄时的重力作用,对结构强度有不利的影响。
2.重水堆:以天然铀为燃料,所以体积比同功率压水堆大1０倍，二回路蒸汽运行压力低,效率低。
3.液态金属冷却堆:专设加热设备以保证冷却剂为液态，碱性金属高温时化学性质活泼，加速腐蚀。
4。
高温气冷堆：堆芯体积大,对管道材料耐高温和密封性要求高1.蒸汽发生器：双环路运行，增加可靠性。
2.压力安全系统:功率增加时，冷却剂温度增加，体积膨胀,冷却剂通过稳压器的波动管流入稳压器,压缩汽空间，p增大,启用喷雾阀与卸压阀.功率降低时，同理,启用加热器。
4.补水系统：处理储存和向一回路供应补给水.1.初始充水2。
冷启动时,补水泵用于初始升压3。
正常运行补水4。
冷停堆或事故停堆时,补偿水位的下降5。
提供其他用水5．一次屏蔽水系统：反应堆一次屏蔽水箱充水,排水，补充屏蔽水的损耗，处理由于辐照分解产生的氢气，在发生失水事故时,为低压安注提供水源．６.布置方式：分散式布置，维修方便，可以加主闸阀。
7.净化系统：采用低压净化系统，不再需要化容系统。
8。
UTSG:二次侧储水容积大,在丧失给水时，对控制要求高,炉内水处理和排污，适当降低对传热管材料和二回路水的要求,只能产生饱和蒸汽，需要设置汽水分离器,蒸汽压力变化范围大,为二回路蒸汽系统运行,设计,管理带来困难。
20吨 起重船《船体说明书》
3、缆桩：本船设双“十”字带缆桩E150 GB/T554-96 8只
双滚轮铸造导缆钳B150Zg GB39-66N 2只
4、船上储备1个锚卸扣和4个连接环。
边压载舱：9.787 m3×2=19.57 m3
四、结构
1、本船的结构强度按照《钢质内河船舶入级与建造规范》（2002）对Ⅲ工程船的有关要求进行计算。
2、材料：主船体采用CCSA船板、甲板室部分采用Q235A钢，尾轴采用#35优质碳素结构钢，舵杆采用#25优质碳素结构钢，尾轴架采用#25铸钢及钢板的焊接件。
3、结构布置：全船设#3、#5、#17、#34、#53五道水密横舱壁，把主船体分为尾--#3为艉尖舱，#3--#5为空舱，#5--#17为机舱，#17--#34为杂物舱，#34--#53为空舱，#48--首为艏尖舱，在机舱设有两道纵舱壁。
五、稳性、干舷
1、本船的稳性按照《内河船舶法定检验技术规则》（2004）的要求进行计算，能满足规范对航行于内河B级航区Ⅲ工程船的有关要求。（详见《JHC907—101—03JS》）
九、救生设施
根据《内河船舶法定检验技术规则》（2004）要求：
1配备救生圈2只，其中带救生浮索救生圈1只。②配备救生衣6件。
十、无线电通信设备
根据《内河船舶法定检验技术规则》（2004）要求：
本船配甚高频无线电话1台，可携式甚高频无线电话1台，对外扩音装置1套,航行安全信号接收置1台。
十一、航行设备
电机T2X280S-4-H 90KW 400V 162A
4、付发电机组：柴油机4105C 40KW 1500r/min。
50吨渔政执法船船体说明书
1、类型及任务本船为钢质单底单甲板横骨架式渔业执法船，船型为尖头双艉节能船型。
按CCS《钢质内河船舶入级与建造规范》（2002）、ZC《内河船舶法定检验技术规则》（1999）B级、C级航区要求进行设计。
本船主要从事水上渔业执法工作。
2、主尺度及性能指标总长：水线长：型宽：型深：设计吃水：排水量：全船肋距：首舷弧尾舷弧主机型号： 6135ACa主机功率： 99kW×2减速比：：1发电机组： SB-HDT-12配X2105型设计航速： h车叶直径：续航力： 70h船员人数： 8人载员人数： 18人3、总布置概述本船为中尾机型船舶，两轴间距为。
首部设有二间居住室和一间会议室，均为沉舱式结构。
尾部为机舱棚及厨房、厕所。
驾驶室设于沉舱居住室的上部，其后还设有一间居住室。
主甲板的前后舱室之间设有的横向走道，全船外走道宽。
总布置主甲板下：尾～#6肋位：舵机舱#6～#19肋位：机舱#19～#31肋位：为沉舱形式，沉舱甲板距基线高。
其下#19～#25为左右燃油舱，#27～#31为左右清水舱。
左右舱之间留为宽的通道。
#31～#42肋位：为沉舱形式，沉舱甲板距基线高。
其下为空舱。
#42肋位～首：为艏尖舱。
主甲板：尾～#5肋位：尾工作区，上设机械式起艇装置和执法小快艇。
#5～#9肋位：左为厨房、右为盥洗间。
#9～#17肋位：机舱棚。
#17～#19肋位：横向走道。
#19～#31肋位：沉舱上右侧为两个船员舱室，左侧为1m宽内走道。
#31～#42肋位：沉舱上为会议室。
#42肋位～首：首甲板工作区，上设锚泊系泊设备。
驾驶甲板：#3～#19肋位：布置有烟囱、通风筒、上下梯道等。
#19～#26肋位：右为船员舱室，左为1m宽内走道。
#26～#33肋位：为驾驶室。
顶蓬甲板：#18～#30肋位：设有桅杆及航行信号、通导设备等。
本船主甲板首部设高的舷墙，其余舷墙高，舷墙上设有安全栏杆，共计安全高度为。
本船两舷及船尾设有钢质护舷材一道。
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（一） 已知条件 1.主机型号：6ESDZ 76/160型式：二冲程、直列、回流扫气、废气涡轮增压低速柴油机 气缸直径：760毫米 活塞行程：1600毫米 缸数： 6持续功率：7320马力=7320×735W=5380.2Kw 持续转速：124转/分1小时功率：8898马力=8898×735W=6540Kw 1小时转速：130转/分 主机飞轮重：1.45吨2.螺旋桨直径：5490毫米 重量：11.4吨 （二） 中间轴基本直径（按1989年钢质海船规范）1. 中间轴材料35优质碳素钢 2. 中间轴基本直径d3)5.176608(100+=b n N c d σ 式中，N-轴传递的额定功率取N=5380.2Kw n-轴传递的转速，取n=124 r/minσb -轴材料的抗拉强度，取σb =530MPa c-系数，取c=1 毫米334)5.176530608(1242.53801003=+=d 因为本轮冰区级别为B Ⅱ级进行加强，取增加5%d 。
则中间轴基本直径d ’应为：d=334+334×5%=351毫米（轴干直径≤230取5-10毫米，≥230取10-30毫米）现取d ’=380毫米，轴承处直径d ’=390毫米 （三） 螺旋桨轴径计算仍按上述中间轴径d 计算公式计算，但系数c 取1.26 故螺旋桨轴的计算基本直径d p 为：d p =d ’×1.26=351×1.26=443毫米 现取d p =470毫米（四） 推力轴径计算 对于推力轴径：推力轴在推力环区的直径应按中间轴的计算直径增加10%,其余部分可逐渐减小到中间轴直径故推力轴直径386m m 351m m 1.1d 1.1d t =⨯==现取d t =410mm ，其轴承处直径d t =420mm （五）轴承负荷计算1. 轴承负荷简图的有关数据（γ=0.0769N/cm ³）（1） 螺旋桨轴：按有关线图查的重量系数ψ=1.16，则螺旋桨轴的单位长度重度：m /k 5.15100.0769447.016.146-22N d q p=⨯⨯⨯==πγπψ（2）中间轴：L/D=5700/380=15按有关线图查的重量系数ψ=1.09 m kN q /5.9100769.0438.009.162=⨯⨯⨯=-π （2） 推力轴：L/D=1445/410=3.5按有关线图查的重量系数ψ=2.08 m /k 1.21100.0769441.008.246-22N d q p=⨯⨯⨯==πγπψ 2. 轴段惯性矩 （1）螺旋桨轴：43-4410×39.20.47×6464m d I p ===ππ（2）中间轴：43-4410×02.10.38×6464m d I ===ππ（3）推力轴：43-4410×39.10.41×6464m d I t ===ππ3.轴段负荷简图：4.各轴段相对刚度：计算各轴段相对刚度时，忽略铜套影响，取弹性模量E 均相等 相对刚度分别为： 4--310×836.705.310×39.2===L I k BC4--310×523.2835.510×835.5 1.925)-(5.835×1.021.925×39.2=+=CDk4--310×789.17.510×02.1===EFDE k k4--310×242.255.410×02.1==FGk4--310×537.3045.310×045.3 1.445×1.141.6×02.1=+=GHk5.各支点的分配系数λBC=1（简支梁） 756.0523.2836.7836.7=+=+=CD BC BC CB k k k λ244.0523.2836.7523.2=+=+=CD BC CD CD k k k λ415.0523.2789.1789.1=+=+=CD DE DE DE k k k λ5.0789.1789.1789.1=+=+=DE EF EF EF k k k λ556.0789.1242.2242.2=+=+=EF FG FG FG k k k λ612.0242.27.53.3537.3=+=+=FG GH GH GH k k k λ)(0固定端=HG λ所以：5.05.011=-=-=EF ED λλ 444.0556.011=-=-=FG FE λλ388.0612.011=-=-=GH GF λλ6.各跨距端点的固定弯矩根据材料力学或结构力学的弯矩表中有关公式求得，并将其填入“不平衡弯矩传递分配表”m-187.41kN 9.8×1.4×4.112×15.5×218.9*4.1*2*21222⋅=--=--=G q M BA m kN q M BC ⋅===02.123.05×15.5×12105.3*12122m kN M M BC CB ⋅-=-=02.12mkN M CD ⋅=++=12.341.925))-(5.835×3-5.835×(4×835.5 1.925)-(5.835×129.7)5.835×65.835×1.925×8-1.925×(3×)5.8351.925(×125.1523222m k 02.27925.13835.54925.1835.5835.51127.9925.13835.54835.5925.1125.153422⋅-=⨯-⨯⨯-⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯-=N M DC ））（（）（）（m k 26.267.57.9121⋅=⨯⨯=N M DE m k 26.26⋅-=-=N M M DE EDm k 26.267.57.9121⋅=⨯⨯=N M EF m k 26.26⋅-=-=N M M EF FEm k 73.1655.47.91212⋅=⨯⨯=N M FG m k 73.16⋅-=-=N M M FG GFmk 03.10045.3745.0745.0045.38.945.1445.13045.34045.3445.1124.12045.36045.36.186.13045.36.1127.9223222⋅=⨯-⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯=N M GH ）（）（）（）（）（mk 504.26045.3745.0045.33.28.945.16.13045.346.1045.3045.31124.126.13045.34045.36.1127.93422⋅-=--⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯-⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯-=N M HG ）（））（（）（）（7.各点不平衡弯矩分配表H 1.0000.7560.2440.5850.4150.5000.5000.4440.5560.3880.6120.000-187.41012.020-12.02034.120-27.02026.260-26.26026.260-26.26016.730-16.73010.030-26.504固定弯矩175.390-22.1000.7600.0009.5306.700平衡弯矩175.390-16.708-5.3920.4450.3150.0000.000 4.231 5.2992.6004.100第一次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-8.35487.6950.222-2.6960.0000.158 2.1160.000 1.300 2.649 2.050第一次传递8.354-87.917 2.696-2.273-1.300-2.649平衡弯矩8.354-66.465-21.4521.577 1.119-1.137-1.137-0.577-0.723-1.028-1.621第二次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-33.233 4.1770.789-10.726-0.5680.559-0.289-0.568-0.514-0.361-0.811第二次传递33.233-4.96611.294-0.271 1.0820.361平衡弯矩33.233-3.754-1.2126.607 4.687-0.135-0.1350.4810.6020.1400.221第三次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-1.87716.616 3.304-0.606-0.068 2.3440.240-0.0680.0700.3010.111第三次传递1.877-19.9200.674-2.584-0.002-0.301平衡弯矩1.877-15.059-4.8600.3940.280-1.292-1.292-0.001-0.001-0.117-0.184第四次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-7.5300.9380.197-2.430-0.6460.140-0.001-0.646-0.058-0.001-0.092第四次传递7.530-1.135 3.076-0.1390.7040.001平衡弯矩7.530-0.858-0.2771.800 1.277-0.070-0.0700.3130.3920.0000.000第五次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.429 3.7650.900-0.139-0.0350.6380.156-0.0350.0000.1960.000第五次传递0.429-4.6650.173-0.7950.035-0.196平衡弯矩0.429-3.526-1.1380.1010.072-0.397-0.3970.0150.019-0.076-0.120第六次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-1.7630.2150.051-0.569-0.1990.0360.008-0.199-0.0380.010-0.060第六次传递1.763-0.2650.768-0.0440.237-0.010平衡弯矩1.763-0.201-0.0650.4490.319-0.022-0.0220.1050.132-0.004-0.006第七次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.1000.8820.225-0.032-0.0110.1590.053-0.011-0.0020.066-0.003第七次传递0.100-1.1060.043-0.2120.013-0.066平衡弯矩0.100-0.836-0.2700.0250.018-0.106-0.1060.0060.007-0.026-0.040第八次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.4180.0500.013-0.135-0.0530.0090.003-0.053-0.0130.004-0.020第八次传递0.418-0.0630.188-0.0120.066-0.004平衡弯矩0.418-0.047-0.0150.1100.078-0.006-0.0060.0290.037-0.001-0.002第九次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.0240.2090.055-0.008-0.0030.0390.015-0.003-0.0010.018-0.001第九次传递0.024-0.2640.011-0.0540.004-0.018平衡弯矩0.024-0.200-0.0640.0060.004-0.027-0.0270.0020.002-0.007-0.011第十次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.1000.0120.003-0.032-0.0130.0020.001-0.013-0.0040.001-0.006第十次传递0.100-0.0150.046-0.0030.017-0.001平衡弯矩0.100-0.011-0.0040.0270.019-0.002-0.0020.0080.0090.000-0.001第十一次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.0060.0500.013-0.002-0.0010.0090.004-0.0010.0000.0050.000第十一次传递0.006-0.0630.003-0.0130.001-0.005平衡弯矩0.006-0.048-0.0150.0020.001-0.007-0.0070.0000.001-0.002-0.003第十二次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.0240.0030.001-0.008-0.0030.0010.000-0.003-0.0010.000-0.001第十二次传递0.024-0.0040.011-0.0010.0040.000平衡弯矩0.024-0.003-0.0010.0060.0050.0000.0000.0020.0020.0000.000第十三次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.0010.0120.0030.0000.0000.0020.0010.0000.0000.0010.000第十三次传递0.001-0.0150.001-0.0030.000-0.001平衡弯矩0.001-0.011-0.0040.0000.000-0.002-0.0020.0000.0000.000-0.001第十四次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.0060.0010.000-0.002-0.0010.0000.000-0.0010.0000.0000.000第十四次传递0.006-0.0010.0030.0000.0010.000平衡弯矩0.006-0.0010.0000.0020.0010.0000.0000.0000.0010.0000.000第十五次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘0.0000.0030.0010.0000.0000.0010.0000.0000.0000.0000.000第十五次传递0.000-0.0040.000-0.0010.0000.000平衡弯矩0.000-0.003-0.0010.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000第十六次分配↙↘↙↘↙↘↙↘↙↘↘-0.0010.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000第十六次传递-187.410187.410-5.125 5.125-32.85432.854-25.36425.365-23.24723.247-12.36212.363-25.338第一次不平衡力矩分配表FGBC D E8.各点支反力0=∑A M则有：1241.187225.15216.08.94.11B R ⨯=+⨯⨯⨯+⨯⨯）（ 得：N R B k 72.1421=01=∑C M则有：125.505.341.18705.305.35.15212+⨯=+⨯⨯⨯B R ）（得：kN R B 40.832=02=∑B M则有：41.18705.3125.505.305.35.15211+⨯=+⨯⨯⨯C R ）（得：N R C k 13.361-=01=∑D M则有：854.32835.5126.5925.1835.5925.1835.57.921925.1835.5925.121925.15.152+⨯=+-⨯-⨯⨯+-+⨯⨯⨯C R ）（））（（））（（）（ 得：N R C k 87.322=02=∑C M则有：126.5835.5854.32925.1925.15.1521)925.1925.1835.521925.1835.57.91+⨯=+⨯⨯⨯++-⨯⨯-⨯D R ）（（））（（ 得：kN R D 89.341=01=∑E M则有：364.257.5854.327.57.57.9212+⨯=+⨯⨯⨯D R得：kN R D 96.282=02=∑D M则有：854.327.5364.257.57.57.9211+=+⨯⨯⨯E R得：N R E k 33.261=01=∑F M则有：247.237.5365.257.57.57.9212+=+⨯⨯⨯E R得：N R E k 02.282=02=∑E M则有：365.257.5247.237.57.57.9211+=+⨯⨯⨯F R得：kN R F 62.271=01=∑G M则有：362.1255.4247.2355.455.47.9212+⨯=+⨯⨯⨯F R得：N R F k 46.242=02=∑F M则有：247.2355.4363.1255.455.47.9211+⨯=+⨯⨯⨯G R得：N R G k 68.191=0=∑H M则有：338.25045.3745.08.945.1363.12445.1445.14.12216.17.9445.16.1212+=⨯⨯++⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯G R ）（）（得：N R G k 91.142=02=∑G M则有：363.12045.37.06.18.945.1338.256.1445.121445.14.126.17.96.121+⨯=+⨯⨯+++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯H R ）（）（）（ 得：N R H k 74.32= 所以：N R R R B B B k 12.2264.8372.14221=+=+= N R R R C C C k 26.387.3213.3621-=+-=+=N R R R D D D k 85.6396.2889.3421=+=+= N R R R E E E k 35.5402.2833.2621=+=+= N R R R F F F k 08.5246.2462.2721=+=+= N R R R G G G k 59.3491.1468.1921=+=+=9.校核载荷总重量：NF k 12.460445.14.126.155.47.57.5925.1835.57.9925.105.325.158.9)45.14.11(=⨯+++++-⨯+++⨯+⨯+=））（（）（总支反力：N R R R R R R R R H G F E D C B k 47.46074.3259.3408.5235.5485.6326.312.226=+++++-=++++++=所以总重力近似等于总支反力，误差是由小数点引起的 10.轴承负荷：螺旋桨轴(靠近螺旋桨)采用铁梨木轴承，则其长度：L=4D 另一螺旋桨轴采用白合金轴承，其长度：L=2D 中间轴轴承长度：L=0.74D推力轴轴两端支撑轴承尺寸：L=D B 点2m /k 91.25547.047.0412.226N p b =⨯⨯=C 点 2c m /k 38.747.047.0226.3N LD R p C -=⨯⨯-== D 点2m /28.56739.039.074.085.63kN p D =⨯⨯=E 点2m /88.48239.039.074.035.54kN p E =⨯⨯=F 点2/71.46239.039.074.008.52m kN p F =⨯⨯=G 点2/32.30739.039.074.059.34m kN p G =⨯⨯=H 点2/18.28742.042.0445.14.1274.32m kN p H =⨯⨯+=11.轴承负荷的调整可以用以下方法调整（1）调低支承点的最高负荷。