水解酸化—接触氧化法处理印染废水效果综述

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厌氧水解酸化_生物接触氧化工艺处理印染废水

收稿日期 : 2008 - 02 - 28 作者简介 :朱智强 ( 1973—) ,男 ,江苏姜堰人 ,工程师 ,工学学士 ,从事环境监测与环境影响评价工作。
© 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rig强 1厌氧水解酸化 - 生物接触氧化工艺处理印染废水
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(2)工艺流程该工程的废水处理 ,采用厌氧水解酸化 - 生物接触氧化、气浮的处理工艺 ,其工艺流程如图 1。
×3 m ×1. 5 m ,容积为 30 m3 , HRT为 1 h。 ( E)氧化池地上式 ,钢砼结构 ,尺寸为 4 m
1 废水水质水量及处理标准该厂印染废水主要来源于预处理、染色和整理
等工序。废水最大排放量为 820 m3 / d,设计水量为 1 000 m3 / d,处理后的出水水质 ,执行《纺织染整工业水污染物排放标准》( GB 4287—92)中一级标准。该工程设计进水水质和排放标准见表 1。
(4)主要构筑物和设备工艺参数分叙如下。 (A )调节池地下式 ,钢砼结构 ,尺寸为 20 m ×8 m ×3. 5 m ,有效容积为 550 m3 , HRT为 12 h。 (B )水解酸化池钢砼结构 ,尺寸为 13 m × 6 m ×3 m ,有效容积为 220 m3 , HRT为 5 h,内设布水系统。 (C)生物接触氧化塔碳钢结构 , 2 座 ,尺寸为 <5 m ×5. 5 m ,有效容积为 105 m3 ,运行周期为 5 h,内装半软性填料 80 m3 ,污泥负荷以 BOD5 计 , 为 0. 69 kg / (m3 ·d) ,气水比为 9∶1。 (D )气浮池地上式 ,钢砼结构 ,尺寸为 8 m

我的-水解酸化-生物接触氧化工艺处理纺织印染废水

2.染色工序染色废水的水质随染布品种以及工艺的不同而变化,所用染料的种类、染料上色率的高低以及染料本身化学耗氧量的大小都将对水质产生很大的影响。废水中含有各种染料以及各种助剂、表面活性剂等。废水色度高,一般在2000倍左右,碱性强,pH值一般在12左右,水质水量变化大,BOD5值较低,CODCr值很高,可生化性较差。 3.印花工序水量较大，除印花过程的废水外，还包括印花后的皂洗、水洗废水，污染物浓度较高，其中含有浆料、染料、助剂等，BOD、COD均较高。 4.整理工序排出整理废水，水量较小，其中含有纤维屑、树脂、油剂、浆料等。
工程实例
废水来源：某纺织厂废水主要来自将坯布生产成成品过程中的退浆、染色、印花、皂洗、拉幅定型工序及厂区的生活污水。废水中主要含分散、酸性等多种染料,助剂有涂层胶、烧碱、溶剂、表面活性剂、浆料等。此类废水具有ห้องสมุดไป่ตู้度高、成分复杂、水质水量变化大、可生化性差等特点。废水水质水量：该污水处理站设计规模: 6000m3/d,即250m3/h。处理后出水水质应达到《污水综合排放标准》 (GB8978-96) 中的一级排放标准。
主要构筑物及工艺参数
工艺特点
水解酸化-生物接触氧化的联合两段生物处理法在纺织印染污水处理中是先进、成熟的和可行的工艺方法,该工艺具有以下特点: 1)可生化性好,处理效果稳定：该工艺可大大提高处理效果,增大处理负荷。污水在厌氧反应池中进行水解酸化处理,利用水解菌和产酸菌的作用,将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子物质,提高污水的可生化性,去除部分悬浮物,同时去除大量的色度。经水解酸化处理后的污水进入接触氧化池,利用好氧微生物进一步降解有机物。固定在填料上的生物膜可以连续、均匀地与污水相接触,避免生物氧化池中存在污水与填料接触不均匀的缺陷。成熟的生物膜含有大量的好氧微生物,其数量远高于活性污泥法中同等容积的悬浮污泥中的生物数量,有较高的微生物浓度,故接触氧化法可以承受较高的处理负荷,耐冲击能力强,出水水质好且稳定,管理方便,而且剩余污泥量少且沉淀性能好,不存在污泥膨胀问题。

水解酸化-生物接触氧化工艺处理纺织印染废水

絮凝沉淀常用的处理设施有:竖流沉淀池、斜管沉淀池、辐流沉淀池、平流沉淀池等。
气浮常用设施有：电解气浮装置、曝气气浮装置、加压溶气气浮装置等。
吸附常用的有:活性炭、硅藻土、树脂吸附剂等。
过滤主要设施有:各类滤池、各种膜材过滤器等。
生化处理技术厌氧包括:水解酸化、UASB等;
水解酸化-生物接触氧化工艺处理纺织印染废水
主要内容
纺织印染废水的来源和特征常用的处理单元各类纺织印染废水的特征及其处理流程
工程实例：水解酸化-生物接触氧化工艺
纺织印染废水的来源
印染行业是工业废水排放大户，我国纺织印染行业排出的废水是污染我国水环境的主要污染源之一。
印染加工的四个工序都要排出废水： 1.预处理阶段
2.染色工序染色废水的水质随染布品种以及工艺的不同而变化,所用染料的种
类、染料上色率的高低以及染料本身化学耗氧量的大小都将对水质产生很大的影响。废水中含有各种染料以及各种助剂、表面活性剂等。
废水色度高,一般在2000倍左右,碱性强,pH值一般在12左右,水质水量变化大,BOD5值较低,CODCr值很高,可生化性较差。
因此开发经济有效的印染废水处理技术日益成为当今环保行业关注的课题。不少地方在生物处理系统中增加了混凝、气浮、活性碳吸附、臭氧及电解处理工艺，但从运行情况看，除生物法以外，其它工艺都存在着能源、成本、效果和污泥二次污染问题。
为此，我们提出了兼氧酸化水解—好氧生物接触氧化工艺处理纺织印染废水。
预处理设施： (1)格栅
格栅一般设两道 ,一道固定式粗格栅 ,一道为自动回转式细格栅。 (2)集水池
将各类印染废水收集 ,然后提升至调节池。集水池根据情况而定 ,一般将它与调节池合二为一 ,不单独设置。 (3)调节池纺织印染工业特有的生产过程 ,造成其废水排放的间歇性和多变性 , 使排出废水的水质和水量变化很大。在废水进入构筑物之前 ,必须预先进行调节。将不同时间排出的废水 ,贮存在同一调节池内 ,并通过机械或空气的搅拌达到出水均匀的目的。此外 ,调节池还具有预沉淀、预曝气、降温和贮存临时事故排水的功能。水力停留时间一般为 6～12h,最小应大于 4h。

水解酸化-生物接触氧化处理印染废水的动力学研究

水解酸化-生物接触氧化处理印染废水的动力学研究
水解酸化-生物接触氧化处理印染废水的动力学研究
水解酸化--接触氧化工艺在处理印染废水方面有得天独厚的条件,但其反应器内的动力学研究较少.在调查某印染厂废水生化处理系统的基础上,在实验室内建立了该印染厂废水生化处理工艺的模拟系统.选取合理的动力学模型后,通过改变整个生化系统的水力停留时间和容积负荷,研究了水解酸化反应器的微生物浓度、进出水基质浓度、微生物比增长速率之间的关系;研究了生物接触氧化反应器内单位面积填料基质去除速率、饱和基质浓度时单位面积填料最大基质去除速率、接触氧化反应器内进出口的基质浓度、不可生物降解物质的浓度、饱和常数之间的关系.结合实验数据,确定并计算了动力学模型的参数,最终得到了厌氧水解反应器和生物接触氧化反应器内的动力学方程.
作者：吴火焰张慧芬汪永辉 Wu Huoyan Zhang Huifen Wang Yonghui 作者单位：东华大学,环境科学与工程学院,上海,201620 刊名：环境科学与管理英文刊名：ENVIRONMENTAL SCIENCE AND MANAGEMENT 年，卷(期)：2009 34(11) 分类号：X703.3 关键词：水解酸化生物接触氧化印染废水动力学模型。

水解酸化生物接触氧化为主的处理工艺对印染废水处理_毕业设计

水解酸化+生物接触氧化为主的处理工艺对印染废水处理_毕业设计摘要针对印染废水的水质特点本文采用水解酸化与接触氧化相结合的生化工艺对废水进行处理水解酸化和好氧接触设计停留时间均为10h运行结果表明水解酸化单元可有效提高废水的可生化性废水经水解酸化后B／C值可从0．2～0．3提高至0．4左右有效保证了好氧接触处理效果根据环保监测结果COD一般在80mg／LBOD在10mg／L以下COD去除率80％以上BOD去除率90％以上废水处理厂设计规模 3500m3d其现今的设计水质水量为Q 3500m3d COD 500～600mgL BOD5 250mgL PH 10～11SS 300 ㎎l 色度400倍经处理后应达到下列出水水质COD≤100mgLBOD ≤25mgL色度≤40倍pH在6～9SS≤70mgL 达污水排放一级标准经设计可知COD 885ηBOD 96ηSS 986色度895经技术经济分析此方案投资总额 430万元废水处理成本为097 元 m3有着良好的经济效益和社会效益且节约用地提高绿化降低能耗的理念在设计中得到充分的实践符合新时代环保的要求关键词纺织印染废水水解酸化生物接触氧化ABSTRACTAiming at the characteristics of printing and dyeing wastewater a biochemical technological process of hydrolytic acidification integrating contact oxidation was applied to treatment of the printing and dyeing wastewater the HRT for the both were 10h respectively The operating results showed the hydrolytic acidification section couldimprove the biochemical degradability effectively after hydrolytic acidification the wastewater’s BC value could rise to about 04 from 02-03 effectively ensuring the treating effect of aerobic contact According to the monitoring results by the department of environmental protection COD and BOD5 were below 80mgL and 10mgL respectively COD and BOD5removal rates were over 80 and over 90 respectivelyThe liquid waste processing factory designs scale3500 m3d its raw water fluid matter according to square and present production scale in factory and development request after with factory square native environmental protection section consultation certain following design fluid matter amount of water Q 3500m3d COD 600mgL BOD5 250mgL PH 10～11 SS 300 ㎎l Color degree400timesAfter handles should attain the following a water fluid matter COD ≤100mgLBOD≤25mgLPh 6～9SS≤70mgLColor degree≤40 timesreaching the dirty water exhausts a class standardThrough design thenCOD 885ηBOD 96ηSS 986color is a 895Was analyzed by technique economy this project investment total amount 4300000 yuan liquid waste processing cost is 097 yuan m3 have got the good and economic performance with social performanceAnd the economyuses a ground of increase the green turn lowering can consume of principle is in design fulfillment getting well meet the request of the modernKey words textile printing wastewater hydrolytic acidification reactororganism contact oxidizes目录前言 6第一章设计任务书 711 设计题目 712 废水的水量及水质情况 713 设计依据 714 设计原则 715 设计范围 8第二章废水的处理方案和工艺流程 921 废水性质 922 方案确定 923 工艺流程 1124 预计处理效果 12第三章各构筑物的设计与计算1431 格栅和筛网 1432 调节池 1633 水解酸化池 2034 生物接触氧化池 2135 竖流式二沉池 2636 混凝反应池 2937 斜板沉淀池 32第四章污泥的处理与处置 3641 污泥浓缩 3642 污泥脱水机房 3743 污泥管道 39第五章平面与高程布置4051 平面布置 4052 高程布置 42第六章工程项目概预算4761 工程投资概预算 4862 劳动定员运行管理 51总结 53参考文献 54致谢 55前言随着染料纺织工业的迅速发展染料品种和数里日益增加印染废水已成为水系环境重点污染源之一据不完全统计全国印染行业每年排放印染废水约有0 6×109m3而其中大部分皆未能实现稳定达标排放主要问题是印染废水量大成分复杂生物难降解物多脱色困难运行费用高等印染废水主要来自退浆煮幼是漂白丝光染色印花整理工段生产工段的特点决定了印染废水具有高浓度高色度高pH难降解多变化五大特征针对印染废水的五大特征日前国内对印染废水的生化处理工艺通常采用水解酸化好氧氧化工艺20世纪80年代开发的水解酸化工艺能使废水中的部分有机物得到降解分子量明显减小生物降解性能明显提高能提高后续的好氧处理效果尤其对悬浮性COD去除率较高经水解处理后溶解性有机物比例发生了变化水解出水溶解性COD 比例可提高一倍此外该工艺可减少系统污泥产最便于维护管理当处理要求不高时好氧处理可优选接触氧化法以节省资金且操作管理方便本文将介绍以水解酸化生物接触氧化为主的处理工艺处理印染废水的工程实例第一章设计任务书11 设计题目印染废水处理工艺设计12 废水的水量及水质情况1设计废水量为3500m3d 日变化系数为kz 1822设计进水水质CODcr 600mgLBOD5 250 mgL色度＝400倍pH在10～110SS 300mgL3设计出水水质达到《纺织染整工业水污染物排放标准GB4287-92》表3中的一级标准即COD≤100mgLBOD≤25mgL色度≤40倍pH在6～9SS≤70mgL13 设计依据1《给排水设计手册》2《给水排水快速设计手册》排水手册3《给水排水设计规范》排水手册4《三废处理工程技术手册》废水卷5《纺织染整工业污染物排放标准》GB4287-926《室外排水设计规范》GBJ14-19977其他相关文献书籍及资料14 设计原则1执行国家关于环境保护的政策符合国家及地方的有关法规规范和标准2结合场地实际情况充份利用构建筑物尽量节省工程投资和占地面积3采用先进成熟可靠的处理工艺确保处理出水达到排放标准4设备器材采用国内外成熟高效优质的设备并设计适当的自动控制水平以方便管理运行5综合考虑环境效益经济效益和社会效益在保证出水达标的前提下尽量减少工程投资与运行费6处理系统具有较大的灵活性和操作弹性以适应污水水质水量的变化应达到工艺先进运行稳定管理简单运行成本合理维修方便等特点15 设计范围1工艺设计含污泥处理2从污水进入格栅至处理出水井之间构筑物及配套设施设计3平面图高程图布置4工程投资概算第二章废水的处理方案和工艺流程21 废水性质com 废水来源该厂生产废水主要来自前处理及染色两个工序前处理一般包括退浆煮炼丝光漂白等棉及棉纺织机织产品在制成织物时为使丝线光滑并提高其强度和耐磨性能需对线纱进行上浆而在织物染色前为使纤维和染料更好的亲和合又需将织物上的浆料退掉产生退浆废水退浆废水有一定的粘性且呈碱性有机污染物含量随浆料品种而异一般都较高其中化学PVA属于难生物降解物质煮炼丝光均在碱性条件下进行以去除织物纤维上含有的草刺果胶蜡脂等并使织物的纹络更清晰其产生的废水呈碱性有机污染物含量亦比较高棉及棉混纺织物染色所用染料主要为活性染料使用的助剂主要有烧碱纯碱硫酸食盐表面活性剂匀染剂等com 废水特点废水成分复杂水质水量变化大有机物浓度高色度深碱性高废水中除含有残余染料助剂外还含有一定量的浆料22 方案确定通常印染废水的处理方法有物理法化学法生物法等其中物理法处理效果较差化学法所需投加药剂量大但投资占地省生物法是一种较为普遍的处理方法目前国内外对印染废水以生物处理为主占80以上尤以好氧生物处理法占大多数而随着染料浆料的成分日益复杂单纯的好氧生物处理难度越来越大出水难以达标此外好氧法的高运行费用及剩余污泥处理或处置问题历来是废水处理领域没有解决好的一个难题由于上述原因印染废水的厌氧生物处理技术开始受到人们的重视而随着废水排放标准要求越来越严格单独的生物处理难以达到排放要求结合实际情况采用生物处理为主再辅以化学处理技术组成一个完整的综合治理流程既保留了生物处理方法可去除较大量有机污染物和一定颜色的能力且基本稳定的特点又发挥了物理化学法去除颜色和剩余有机污染物能力的特点而且运行成本相对较低本设计采用厌氧水解酸化处理技术作为好氧生物处理工艺的预处理共同组成厌氧水解好氧的生物处理混凝沉淀工艺好氧生物处理方法主要有AO法生物接触氧化法水解酸化AO工艺混凝沉淀废水经调节池进入水解酸化池水解池中接触填料由于废水中含有染料等难降解的物质且色泽较深在水解酸化池中利用厌氧型兼性细菌和厌氧菌将废水中高分子化合物断链成低分子链复杂的有机物转变为简单的有机物从而改善后续的好养生化处理条件实践表明水解酸化处理单元对活性染料废水具有较好的脱色作用厌氧好氧处理工艺它在传统的活性污泥法好氧池前段设置了缺氧池是微生物在缺氧好氧状态下交替操作进行微生物筛选经筛选的微生物不但可有效去除废水中的有机物而且抑制了丝状菌的繁殖可避免污泥膨胀现象在生化处理后串联混凝沉淀物化处理系统可进一步脱色和去除水中的COD以确保处理水水质达标排放水解酸化生物接触氧化混凝沉淀水解酸化将污水中的染料助剂纤维类等难降解的苯环类或长链大分子物质分解为小分子物质同时有效降解废水中的表面活性剂较好的控制后续好氧工艺中产生的泡沫问题经水解酸化器处理后的出水进入接触氧化池接触氧化池内设有填料部分微生物以生物膜的形式固着生长于填料表面部分悬浮生长于水中兼有活性污泥和生物滤池的特点废水经水解和接触氧化处理后采用混凝沉淀工艺进一步去除色度和降低废水中的COD值AO法与接触氧化池在BOD去除率大致相同的情况下前者BOD体积负荷可高5倍所需处理时间只有后者的15根据实际经验接触氧化法具有BOD容积负荷高污泥生物量大相对而言处理效率较高而且对进水冲击负荷水力冲击负荷及有机浓度冲击负荷的适应力强维护管理方便由于微生物是附着在填料上形成生物膜生物膜的剥落与增长可以自动保持平衡所以无需回流污泥运转十分方便 com 流程说明废水通过格栅去除较大的悬浮物和漂浮物后进入调节池在此进行水量的调节和水质的均衡然后用泵提升至水解酸化池该池仅控制在酸性发酵阶段以提高废水的可生化性水解酸化出水流入接触氧化池在接触氧化池内经微生物作用去除绝大部分的有机物和色度后入沉淀池沉淀池的污泥部回流到水解酸化池在池内进行增溶和缩水体积反应使剩余污泥大幅减少剩余污泥经浓缩后可直接脱水为了得到更好的水质生化出水再经混凝沉淀进行深度处理达标排放二沉池的剩余污泥浓缩进入浓缩后的污泥进行脱水泥饼外运浓缩池的上清液及脱水的滤液则回流至污水处理系统 CODcr BOD5 SS 油脂PH隔油沉淀池进水mgL 7000 3600 800 400 11 出水mgL 5950 3240 640 40 7～8 去除率 15 10 20 90 气浮池进水mgL 5950 3240 640 40 7～8 出水mgL 4165 2430 128 16 7～8 去除率 30 25 80 60 UASB 进水mgL 4165 2430 128 16 7～8 出水mgL 4165 294 128 144 7～8 去除率 90 88 0 10 生物接触氧化池进水mgL 4165 294 128 144 7～8 出水mgL 100 235 128 13 78 去除率 76 92 0 10 CODcr BOD5 SS 色度PH 二沉池进水mgL 100 235 128 13 7～8 出水mgL 80 20 5010 7～8 去除率 20 15 61 33 标准100 25 7040 6～9 总去除率885％960％986％895％第三章各构筑物的设计与计算31 格栅和筛网格栅和筛网作为废水的预处理设备常设置在污水处理工艺流程中的核心处理设施之前用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物以减轻后续处理构筑物的负荷用来去除那些可能堵塞水泵机组管道阀门的较粗大的悬浮物并保证后续处理设施能正常运行的装置com 格栅的设计参数1污水处理系统前格栅栅条间隙应符合下列要求人工清除 25～40mm机械清除 16～25mm最大间隙 40mm2在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅每日栅渣量大于02m3 一般应采用机械清渣3格栅倾角一般用45°～75°4通过格栅的水头损失一般采用008～015m5过栅流速一般采用06～10ms栅前流速一般为04～09mscom 各部分具体计算1栅条间隙数n设栅前水深h 04m过栅流速v 1ms栅条间隙宽度b 002m格栅倾角α 60°n Qsinabhv 81个取9个其中Q最大设计流量m3s 007 m3s2栅槽宽度B栅条断面为锐边矩形断面栅条宽度s 001mB s·n-1b·n 001×9-1002×9 026m3进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠道宽B1 011m其渐宽部分展开角度α1 20°则进水渠道内的流速v Qhb 007com 058ms介于04～09ms符合规范要求L1 B- B1 2tgα1 026-0112tg20° 022m4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2L2 L12 o222 011m5通过格栅的水头损失h1设栅条断面为圆形∵β 179∴阻力系数∮β· sb 43∴h1 h0·k ∮· v22g ·k·sina β·sb43· v22g ·k·sina 179x001002 43x 092196 x3xsin60 0094m满足水头损失008～015的要求其中k为格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数一般取36栅后槽总高度H设栅前渠道超高h2 03mH hh1h2 04009403 0794m≈08m7 栅槽总长度L栅前渠道深H1 hh2 0403 07mL l1l20510 H1tgα 022*********tg60°224m8每日栅渣量W在格栅间隙20mm的情况下设栅渣量为每1000m3污水产007即w1 007m31000 m3W Q·w1×86400kz 984×10-3×007×8640017×1000 023 02m3所以用机械清渣com 格栅示意图图3-1 格栅com 格栅机的选型参考《给水排水设计手册》第11册选择LXG链条旋转背耙式格栅除污机其安装倾角为60°进水流速12ms水头损失 196kPa栅条净距15～40mm com 筛网1 选定网眼尺寸污水中悬浮物为纤维类物质所以筛网的网眼应小于2000μm2 筛网种类根据生产的产品规格性能选用倾斜式筛网筛网材料为不锈钢水力负荷06～24m3 min·m23 所需筛网面积A水力负荷q 20m3 min·m2 Q 6370m3d 442m3min面积F Q q 44220 221m2设计取F 22m32 调节池纺织印染厂由于其特有的生产过程造成废水排放的间断性和多边性是排出的废水的水质和水量有很大的变化而废水处理设备都是按一定的水质和水量标准设计的要求均匀进水特别对生物处理设备更为重要为了保证处理设备的正常运行在废水进入处理设备之前必须预先进行调节为了调节水质在调节池底部设置搅拌装置常用的两种方式是空气搅拌和机械搅拌选用空气搅拌池型为矩形com 加酸中和废水呈碱性主要是由生产过程中投加的NaOH引起的原水PH为11即[OH-] 10-3moll加酸量Ns为Ns Nz·a·ka 6370×103×10-3×40×10-3×124×1124×1 1448kgh其中 Ns酸总耗量kghNz废水含碱量kgha酸性药剂比耗量取124k反应不均匀系数11～12当硫酸用量超过10kgh时可采用98％的浓硫酸直接投配硫酸直接从贮酸槽泵入调配槽经阀门控制流入调节池反应com算1 参数废水停留时间t 8h采用穿孔空气搅拌气水比3512 调节池有效体积VV Qt 265×8 2120m3其中Q最大设计流量m3h3 调节池尺寸设计调节池平面尺寸为矩形有效水深为5米则面积F F Vh 21205 424m2设池宽B 15m池长L FB42415 282m取L 28m保护高h1 06m则池总高度H hh1 506 56米com设置1 空气量DD D0Q 35×3500 1225×104m3d 85m3min 014m3s式中D0每立方米污水需氧量35m3m32 空气干管直径dd 4Dvd2 4×014 314×01252 114ms在范围10～15ms内3支管直径d1空气干管连接两支管通过每根支管的空气量qq D2 0142 007 m3s则只管直径d1 4qv1d12 4×007 314×01252 571ms在范围5～10ms内4 穿孔管直径d2沿支管方向每隔2m设置两根对称的穿孔管靠近穿孔管的两侧池壁各留1m则穿孔管的间距数为 L-2×1 2 28-22 13穿孔管的个数n 131 ×2×2 56每根支管上连有28根穿孔管通过每根穿孔管的空气量q1q1 q28 00728 00025m3s则穿孔管直径d2 4q1v2d22 4×00025 314×00252 51ms在范围5～10ms内5 孔眼计算孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成45°处并交错排列孔眼间距b 50mm 孔径 3mm每根穿孔管长l 2m那么孔眼数m lb1 20051 41个孔眼流速v3 4q12m 4×00025 314×00032×41 863ms 符合5～10ms的流速要求6 鼓风机的选型①空气管DN 125mm时风管的沿程阻力h1h1 iLTP 115×386×100×10 4439Pa式中i单位管长阻力查《给水排水设计手册》第一册i 115PamL风管长度mT温度为20℃时空气密度的修正系数为100P大气压力为01MPa时的压力修正系数为10风管的局部阻力h2 v22g 30×7592×1205 2×98 612Pa式中局部阻力系数查《给水排水设计手册》第一册得30v风管中平均空气流速ms空气密度kgm3②空气管DN 25mm时风管的沿程阻力h1h1 iLTP 607×104×100×10 63128Pa式中i单位管长阻力查《给水排水设计手册》第一册i 607PamL风管长度mT温度为20℃时空气密度的修正系数为100P大气压力为01MPa时的压力修正系数为10风管的局部阻力h2 24×v22g 24×34×7952×1205 2×98 3171Pa式中局部阻力系数查《给水排水设计手册》第一册得34v风管中平均空气流速ms空气密度kgm3风机所需风压为4439612631283171 7080Pa≈708KPa综合以上计算鼓风机气量1215m3min风压708KPa查得SR型罗茨鼓风机主要用于水处理气力输送真空包装水产养殖等行业以输送清洁不含油的空气其进口风量 118～265m3min出口升压98～588kPa该机显著特点是体积小重量轻流量大噪声低运行平稳风量和压力特点优良查阅《给水排水设计手册》11册常用设备P485结合气量175×104m3d风压708KPa进行风机选型查《给水排水设计手册》11册选SSR型罗茨鼓风机型号为SSR150表3-1 SR型罗茨鼓风机规格性能型号口径A 转速rmin 风量m3min 压力kPa 轴功率Kw 功率Kw 生产厂SSR-15015097015209855875 章丘鼓风机厂33 水解酸化池com 介绍水解工艺是将厌氧发酸阶段过程控制在水解与产酸阶段它取代功能专一的初沉池对各类有机物去除率远远高于传统初沉池因此从数量上降低了后续构筑物的负荷此外利用水解和产酸菌的反应将不溶性有机物水解成溶解性有机物大分子物质分解成小分子物质提高污水的可生化性减少污泥产量使污水更适宜于后续的好氧处理可以用较短的时间和较低的电耗完成净化过程com 池体积算1池表面积FF Qq 637024 221m 取22mcom水系统1 配水方式本设计采用大阻力配水系统为了配水均匀一般对称布置各支管出水口向下距池底约20cm位于所服务面积的中心查《曝气生物滤池污水处理新技术及工程实例》其设计参数如下表3-2 管式大阻力配水系统设计参数表干管进口流速10～15ms 开孔比 02％～025％支管进口流速15～25ms 配水孔径9～12mm 支管间距02～03m 配水孔间距7～30mm 2 干管管径的设计计算Q 6370m3d 2654m3h 007m3s干管流速v1 12ms因为该池设有两个进水管所以每个进水管流速v 24ms则干管横截面面积A Q v1 00724 0029m2管径D1 4A 12 4×002931424 314×O27524 0059m2v1 QA 0070059 119 ms介于10～15ms之间3 布水支管的设计计算a．布水支管数的确定取布水支管的中心间距为03m支管的间距数n L03 2203 733≈73个则支管数n 2×73-1 144根b．布水支管管径及长度的确定每根支管的进口流量q Qn 007144 0000486 m3s支管流速v2 20ms 则D2 4qv2D22 4×0000486 314×00182 191 ms在设计流速15～25 ms之间符合要求4 出水孔的设计计算一般孔径为9～12mm本设计选取孔径9mm的出水孔出水孔沿配水支管中心线两侧向下交叉布置从管的横截断面看两侧出水孔的夹角为45°又因为水解酸化池的横截面积为12×22 264m2去开孔率02％则孔眼总面积S 264×02％0528m2配水孔眼d 9mm所以单孔眼的面积为S1 d24 314×000924 636×10-5m2所以孔眼数为0528636×10-5 8302个每个管子上的孔眼数是8302144 58个34 生物接触氧化池com 介绍1生物接触氧化也称淹没式生物滤池其反应器内设置填料经过充氧的废水与长满生物膜的填料相接触在生物膜的作用下废水得到净化其基本结构如图图3-1 生物接触氧化池示意图2 基本工艺生物接触氧化法通常分为一段法二段法和多段法而目前使用较多的是推流法推流法是将一座生物接触氧化池内部分格按推流方式进行氧化池分格可使每格微生物与负荷条件大小性质相适应利于微生物专性培养驯化提高处理效率com 填料的选择与安装1 填料的选择结合实际情况选取孔径为25mm的的玻璃钢蜂窝填料其块体规格为800×800×230mm空隙率为987％比表面积为158m2m3壁厚02mm参考《污水处理构筑物设计与计算》玻璃钢蜂窝填料规格表2 安装蜂窝状填料采用格栅支架安装在氧化池底部设置拼装式格栅以支持填料格栅用厚度为4～6mm的扁钢焊接而成为便于搬动安装和拆卸每块单元格栅尺寸为500mm～1000mmcom 池体的设计计算1有效容积VV Q La-Lt M 35001115-245×10-313 2342m3其中 Q平均日废水量m3d3500m3d 146m3hLa进水BOD5的浓度 mglLt出水BOD5的浓度 mglM容积负荷BOD5≤500时可用10～30kg m3·d 取13kg m3·d 2氧化池总面积FF VH 23423 78m2H填料总高度一般取3m3氧化池格数nn Ff 789 86 取8格f每格氧化池面积≤25m2采用9m2氧化池平面尺寸采用3m×3m 9m24校核接触时间tt nfHQ 8×9×3146 148h≈15h符合10～30h的要求5 氧化池总高度H0H0 Hh1h2m-1h3h4 305043-1×0315 60m其中h1保护高05～06mh2填料上水深04～05mh3填料层间隙高02～03mh4配水区高不进检修者为05m进入检修者为15mm填料层数取3污水在池内的实际停留时间t nfH0- h1Q 8×9× 60-05 146 27h符合要求6需氧量DD D0Q 15×3500 52500m3d 365m3minD0每立方米污水需氧量15～20 m3 m3每格氧化池所需空气量D1 D8 3658 4557 m3min7 填料总体积V选用直径为25mm的蜂窝型玻璃钢填料V nfH 8×9×3 216m3 com置曝气装置是氧化池的重要组成部分与填料上的生物膜充分发挥降解有机污染物物的作用维持氧化池的正常运行和提高生化处理效率有很大关系并且同氧化池的动力消耗密切相关按供气方式有鼓风曝气机械曝气和射流曝气目前国内用得较多得失鼓风曝气这种方法动力消耗低动力效率较高供气量较易控制但噪声大鼓风充氧设备采用穿孔管孔眼直径为4～6mm空口速度为5～10ms氧的利用率为6～7％选用大阻力系统布气比较均匀安装方便一次投资省1总需氧量DD D0Q 15×3500 525×104m3d 365m3min 061m3s式中D0每立方米污水需氧量15～20m3m32空气干管直径dd 4Dvd2 4×061 314×0252 115ms在范围10～15ms内3支管直径d1池体分为8格每格连一根支管通过每根支管的空气量qq D8 0618 0076m3s则只管直径d1 4qv1d12 4×0076 314×01252 62ms在范围5～10ms内4穿孔管直径d2沿支管方向每隔750mm设置两根对称的穿孔管每根支管上连接8根穿孔管通过每根穿孔管的空气量q1q1 q8 00768 00095m3s则小支管直径d2 4q1v2 3mm间距为750mm每根穿孔管上的孔眼数为2孔眼流速v3 4q122 4×00095 2×314×0032 67ms符合5～10ms的流速要求5 风机选型①空气管DN 250mm时风管的沿程阻力h1h1 iLTP 59×204×100×10 12036Pa式中i单位管长阻力查《给水排水设计手册》第一册i 59PamL风管长度mT温度为20℃时空气密度的修正系数为100P大气压力为01MPa时的压力修正系数为10风管的局部阻力h2 v22g 332×6172×1205 2×98 644Pa式中局部阻力系数查《给水排水设计手册》第一册得332v风管中平均空气流速ms空气密度kgm3②空气管DN 125mm时风管的沿程阻力h1h1 iLTP 365×34×100×10 1241Pa式中i单位管长阻力查《给水排水设计手册》第一册i 365Pam L风管长度mT温度为20℃时空气密度的修正系数为100P大气压力为01MPa时的压力修正系数为10风管的局部阻力h2 32×v22g 32×333×5452×1205 2×98 1615Pa 式中局部阻力系数查《给水排水设计手册》第一册得333v风管中平均空气流速ms空气密度kgm3风机所需风压为1203664412411615 4124Pa综合以上计算鼓风机气量1215m3min风压0412KPa选R系列标准型罗茨鼓风机型号为SSR150表3-3 SR型罗茨鼓风机规格性能型号口径A 转速rmin 风量m3min 压力KPa 轴功率Kw 功率Kw 生产厂RMF-240250980780981922 沙鼓风机厂com 进出水系统由于氧化池的流态基本上是完全混合型因此对进出水的要求并不十分严格满足下列条件即可进出水均匀保持池内负荷均匀方便运行和维护不过多地占用池的有效容积等当处理水量为6370m3d时采用廊道布水廊道设在氧化池一侧宽度取04m出水装置采用周边堰流的方式35 竖流式二沉池com 构造选用竖流式较合适其排泥简单管理方便占地面积小竖流式沉淀池按池体功能的不同把沉淀池分为进水区沉淀区出水区缓冲区和污泥区等五部分废水由中心管上部进入从管下部溢出经反射板的阻拦向四周分布然后在由下而上在池内垂直上升上升流速不变澄清水油池周边集水堰溢出污泥贮存在池底泥斗内由排泥管排出示意图如下1进水管 4污泥管 5挡板 6集水槽 7出水管图3-3 竖流式二沉池俯视图图3-4 二沉池剖面草图图3-4 二沉池剖面草图com 设计计算1中心管面积f每座沉淀池承受的最大水量q Qn 0074 00175 m3sf qv0 00175 m3s0030 058m2其中Q最大设计流量m3sv0中心管内流速不大于30mms取30mmsn沉淀池个数采用4座2中心管直径d0d0 4fd024 314×0924 064m2v0 qf 00175064≈003ms 30mms满足要求3中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度h3h3 qv1d1 00175 0015×314×135 028m在025～05m之间其中v1污水由中心管喇叭口语反射板之间的缝隙流出的速度设v1 0015msd1喇叭口直径取135m4沉淀部分有效断面积F表面负荷设q为15m3 m2hF qkzv 00175182×00004]12 [4× 24058 314]12 56m取D 6m沉淀部分有效水深h停留时间t为2h则H2 vt 00004×2×3600 288m采用3mDh 63 2＜3满足要求7校核集水槽出水堰负荷集水槽每米出水负荷为qπD 175314×6 093L s·m 29L s·m 符合要求8 沉淀部分所需总容积污泥含水率P0 995 进水悬浮物浓度C1 439 C2 12 T 2V qC1–C2T×86400×100 KZ·r100- P0424m3每个池子所需污泥容积为 4244 106m39圆截锥部分容积V贮泥斗倾角取45°h5 R-rh5 R2Rrr2 3 314×28× 28228×02022 3 247m3 106m3其中 R圆截锥上部半径r圆截锥下部半径h5圆截锥部分的高度8沉淀池总高度H设超高h1和缓冲层h4各为03m则H h1h2h3h4h5 0330280340 788mcom 进出口形式沉淀池的进口布置应做到在进水断面上水流均匀分布为避免已形成絮体的破碎本设计采取穿孔墙布置沉淀池出口布置要求在池宽方向均匀集水并尽量滗取上层澄清水减小下层沉淀水的卷起采用指形槽出水com 排泥方式选择多斗重力排泥其排泥浓度高排泥均匀无干扰且排泥管不易堵塞由于从二沉池中排出的污泥含水率达996％性质与水相近故排泥管采用300mm36 混凝反应池com 混凝剂的选择。

水解酸化接触氧化混凝处理印染废水

水解酸化接触氧化混凝处理印染废水摘要：印染废水可生化性差、COD高、色度高、难以处理，水解酸化---接触氧化---混凝组合工艺处理印染废水可获得较好的处理效果，经比较此组合工艺比传统工艺具有投资省、占地少，运行费用低，处理效果好的特点，使印染废水处理后达到《纺织染整行业水污染物排放标准》（GB4287-92）Ⅰ级排放标准。

关键词：印染废水水解酸化接触氧化混凝中图分类号文献标识码0.前言印染加工包括预处理、染色、印花、整理四道工序，预处理工序排出退浆、煮炼、漂白和丝光等四种废水，统称漂炼废水；而染色、印花、整理工序分别排出染色废水、印花废水和整理废水，以上废水的混合废水称之为印染废水。

印染废水水量大、色度深、碱性强、有机污染物含量高且成分复杂，同时其水质水量变化大，是难处理废水之一。

随着印染工业的发展，大量化纤产品的出现，新的化学浆料、染化料和整理剂的采用，大大地改变了印染废水的性质，增加了其处理难度，传统的处理方法已不适合要求，研究和开发新的处理工艺迫在眉睫。

针对上述情况，近年国内、外开展了大量的研究工作，并取得了较好的成果，其中水解酸化---接触氧化---混凝处理新工艺确保出水达到《纺织染整行业水污染物排放标准》（GB4287-92）Ⅰ级排放标准。

1.0.印染废水的特点1.1.污水量大印染废水量约为其用水量的70-90%，印染厂平均每加工100m织物，产生废水量约为3-5m3。

1.2.水质复杂印染废水的组成成份异常复杂。

废水中含有大量的碱类物质，pH高；含有大量残余染料和助剂，色度深；悬浮物多，且含有微量的有毒物质。

1.3.水质水量变化大印染生产过程中，由于织物的种类，加工的花色品种受原料、季节、市场需求的变化而经常变化，因而加工工艺和使用的染料也相应改变，使得印染废水的水质出现大幅度变化。

其次，印染生产过程虽然是连续的，但废水的排放却往往是间歇的。

此外，由于开机台数时有增减，所以废水排放量极不均匀。

【精品】水解酸化生物接触氧化组合工艺处理高浓度印染废水

稿件ID编号:水解酸化—生物接触氧化组合工艺处理高浓度印染废水苏文越（广东省环境保护工程研究设计院,广东省广州市510635）［摘要]：通过分析某染厂高浓度印染废水处理工程的工艺流程、设计参数以及评价其技术经济指标，印证了水解酸化-生物接触氧化组合工艺是一种适用于印染废水处理的具有技术及经济优势的生化组合工艺。

［关键词]:印染废水；水解酸化;生物接触氧化；组合工艺Applicationof‘Hydrolysisacidification—Biologicalcontactoxidation’IntegratedTechniqueinHighConcentrationPrintingAndDyeingWastewaterTre atmentAbstract:Throughthepracticalofadyeingplant，thispaperdiscussedtheoperationconditionofhighconcentrationprinting—d yewastewater,maindesigndataandevaluateditstechno-economicindicator.Th oserepresented‘Hydrolysisacidification-Biologicalcontactoxidation’IntegratedTechniquewhichincludingtechnologicalandeconomicaladvantagesi sanidealbiochemicaltechniqueforprintinganddyeingwastewatertreatment。

Keywords:PrintingandDyeingWastewater；Hydrolysisacidification；Biologicalcontactoxidation;IntegratedTechnique第一作者简介:苏文越（1977。