长短桩复合地基
07-长短桩复合地基设计计算分析和探讨
长短桩复合地基设计计算分析和探讨摘要：本文主要对长短桩复合地基的应用特点、作用机理以及设计计算方法做了些分析和探讨。
关键词：长短桩复合地基；设计；计算近年来,随着国内外桩基础研究的深入,发展了适用于深厚淤泥、淤泥质土、黏性土、粉土、砂土等不同地基的长短桩复合地基处理技术。
如刚性长短桩复合地基和刚柔性长短桩复合地基等应用于深厚软土地基上,已取得了显著的工程效益。
特别是在沿海深厚软土地区,近年来,经济发展迅速,大量的土木工程兴起,给长短桩复合地基带来了巨大的应用前景。
长短桩复合地基在工程实践中的广泛应用,特别是在深厚软土地基上的应用,虽然现行规范中尚没有其承载力和设计计算,但由于近年来长短桩复合地基的地基处理理论进一步完善,根据工程经验形成半经验半理论的地基处理设计方法和承载力计算。
应用于工程项目中能有效提高地基承载力,控制沉降,降低造价。
一、长短桩复合地基的应用特点在深厚软土地区,按照常规理论设计，即利用统一长度的桩设计,会出现桩数过多、桩距太密,不仅提高了工程造价,同时也不利于单桩承载力的发挥。
长短桩复合地基则充分利用桩间土的承载力,能有效地控制地基沉降,减少工程造价。
长短桩复合地基中长桩能能将荷载向地基深处传送,减少压缩土层的变形，从而减少地基的沉降,以此来控制建筑物的沉降,很好的避免了常规桩基设计的一些缺点,也更符合外荷载作用下的地基应力场和位移场特性。
短桩主要用来提高地基承载力,加固桩间土,增加桩体的摩擦阻力。
随着桩基技术的应用发展，“桩”不是桩基础的专有，这就使“复合桩基”与“复合地基”区分更为模糊。
随着当今共同作用设计理论的发展，基础更为重要的是概念性分析与概念性设计。
（1）刚-柔性复合桩基具有高承载力、低沉降量，工程造价有较大节省，而工后沉降量通常与桩基础是等量的。
可发挥“长桩疏布”的优势，利用刚性长桩控制沉降与承载的双重功能。
利用地基处理方法，能有效提高复合桩基的安全度、可靠度。
形成深、浅两个层面的空间应力状态，发挥地基土的潜在承载力。
《长短桩复合地基沉降试验与预测方法研究》
《长短桩复合地基沉降试验与预测方法研究》篇一一、引言随着城市化进程的加快，地基沉降问题逐渐成为建筑工程领域关注的重点。
长短桩复合地基作为一种有效的地基处理方法，其沉降特性及预测方法的研究显得尤为重要。
本文将就长短桩复合地基沉降试验与预测方法进行深入探讨，旨在为实际工程提供理论依据和技术支持。
二、长短桩复合地基概述长短桩复合地基是指在地基中同时使用长度不一的桩体来处理地基问题。
由于不同长度的桩具有不同的承载力和沉降特性，长短桩复合地基的使用能够在很大程度上提高地基的承载能力和稳定性。
然而，由于地基的复杂性和不确定性，长短桩复合地基的沉降问题仍然是一个需要深入研究的技术难题。
三、试验设计为了更准确地研究长短桩复合地基的沉降特性，本文设计了一系列的沉降试验。
试验过程中，主要关注了以下几点：1. 试验地点与场地条件：选取具有代表性的场地进行试验，考虑土质、地下水等因素的影响。
2. 桩体设计：设计了不同长度和直径的桩体，以探究其承载力和沉降特性的差异。
3. 试验方法：采用静载试验和动载试验相结合的方法，模拟实际工程中的荷载情况。
四、试验过程与数据分析1. 试验过程：在选定的场地进行桩体施工，并按照预定的荷载条件进行试验。
在试验过程中，实时记录各种数据，如桩顶位移、桩体应力等。
2. 数据分析：对收集到的数据进行分析处理，得出长短桩复合地基的沉降规律和特点。
通过对数据的分析，可以发现不同长度桩体之间的相互作用及影响因素。
五、预测方法研究基于试验结果，本文提出了一种长短桩复合地基沉降预测方法。
该方法主要包括以下几个步骤：1. 建立数学模型：根据试验数据，建立描述长短桩复合地基沉降特性的数学模型。
模型应能够反映地基沉降与荷载、土质、桩体长度等因素的关系。
2. 参数估计：根据实际工程条件，对数学模型中的参数进行估计。
这些参数包括土质参数、桩体参数等。
3. 预测沉降：利用已建立的数学模型和估计的参数，对实际工程的沉降进行预测。
多元长短桩复合地基
Ecs1 m1E p1 m2 E p2 (1 m1 m2 ) Es
复合地基中竖向增强体由强度高的粘结材料桩形成。如CFG桩、素混凝土桩、 钢筋混凝土桩等
3、多元复合地基 （1）长短桩复合地基（材料相同） （2）多元复合地基（材料不同）
等桩长复合地基 长短桩复合地基
4、长短桩复合地基定义与特点 复合地基=地基土+垫层+长刚性桩+短刚性、半刚性、 柔性桩或散体材料桩
间距的增加而减小。 （3）桩帽荷载分担比随路堤荷载和桩帽宽度的增加而增大，随
桩间距的增加而减小。桩间土荷载分担比随路堤荷载和桩帽宽度
的增加而减小，随桩间距的增加而增大。
谢 谢！
锡张高速公路长短桩复合地基加固
左坤等。路堤荷载下刚柔长短桩复合地基承载特性研究。西南交通大学学报，2014，49（3）
短桩：水泥搅拌桩，dp1=50cm，Lp=8m 间距：2.25m，管桩4.5×4.5m
桩帽：1.4m×1.4m+0.3m
长桩：带帽PTC管桩，dp2=40cm，厚度6.5cm，Lp=20m
p p1f、p p2f和p sf：长、短桩和天然地基极限承载力
K11、K12f和K2：长、短桩和天然地基极限承载力修正系数； λ11、λ12f和λ2：长、短桩和桩间土强度发挥度； m1和m2：长、短桩置换率 ②长短桩复合地基容许承载力
Pcc
pcf K
K:安全系数
探讨长短桩复合地基的实际应用
探讨长短桩复合地基的实际应用【摘要】CFG桩与碎石桩相组合所生产出的的长短桩符合地基能够极为有效的解决地质层出现严重液化现象的地基，将地基土层中的液化现象完全消除，提高地基强度，以此来满足高层建筑对于地基承载力的需要以及对变形范围的要求。
本篇文章主要对长短桩复合地基在高层建筑液化土层中的应用进行了全面详细的阐述，以期为其他建筑工程修建过程中提供参考。
【关键词】长短桩复合地基；高层建筑；液化地基；承载力；沉降长短桩的复合地基指的是利用两种以上的不同长度竖向的增强体以及桩体来增强地基土层，提升地基荷载能力的一种地基处理措施。
这种措施不但能够有效的解决土层液化现象严重的问题，还能够对复合地基的承载力以及沉降进行改善。
这一施工技术是近新兴的复合地基处理技术。
在使用长短桩复合地基技术进行施工的过程中，其长短桩主要是通过不同材料制造而成，再将不同桩体进行组合。
下文主要对使用CFG桩体来与碎石桩进行长短不同的组合，将其应用到液化土层中的案例进行了研究。
0.工程概况我国某处的商住楼整体的结构形式双子塔楼结构，这种结构美观别致，平面形状为矩形。
每个塔楼的长度和宽度均为39米，地上部分为24层，其中四层办公楼，20层住宅楼，地下为1层。
主楼的主要建筑结构形式为剪刀墙结构，以筏板为基础，板底较高。
基础第三层为粘土层，主要是在这一层添加筏板，地下水约在地下一米处。
由于这种地质结构本身的特点，天然的承载能力不能满足主楼的承重量，因此需要对整个地基进行加固处理，处理的方式是采用碎石桩和cfg桩相结合的复式地基形式。
其中碎石桩的直接在40厘米，长度需达到9米左右，桩端处于粉砂层内，CFG桩的直径也在40厘米范围内，但长度需要达到13米，也处于粉砂层内。
这两种桩体均采用三角形的布置结构，要形成一定的间距。
1.工程地质条件及长短桩复合地基设计1.1工程地质条件根据场地的具体情况和基本的勘查数据得知，这块场地地势平坦，适合用于塔楼的建筑，同时该场地的地势结构为冲击平原结构，受力程度比较均匀，承载能力较好。
浅议长短桩复合地基
在土木工程建设中，目前，对于大型建筑结构，在沉降和承载力控制方面，桩基础无疑是目前工程应用中首选的地基形式，然而在多层和小高层建筑中桩基础成本造价相对过高。
为了在满足工程需要的同时又能够减小地基处理成本，复合地基应运而生，其中尤以长短桩复合地基最为突出，其充分发挥了天然土体承载能力，同时减少了沉降，即满足了上层建筑结构要求，又减小了打桩对于周围环境的影响，同时大大地降低了地基成本，是近年来在多层和小高层工程中得到广泛采用的一种地基形式。
一、复合地基的定义和桩基的区分经过处理形成的地基多数可归属为两类：一类是天然地基土体的承载性质得到普遍的改良形成均质地基，如通过预压法、强夯法以及换填法等形成的土体改良地基，这类地基的承载力与沉降计算类似于浅基础。
另一类是在地基处理过程中，部分土体得到增强，或置换，或在天然地基中设置加筋材料，加固区是基体（天然地基土体）和增强体两部分组成的人工地基，在荷载作用下，基体和增强体共同承担荷载的作用，其通常被称为复合地基。
复合地基和桩基础尚存在一定的差异，复合地基理论的产生实际上是基于桩基理论。
从地基工程成本上考虑，在满足上层建筑结构对变形控制要求的条件下，充分发挥桩间土的承载力，使桩分担的上部荷载部分转向桩间土，由桩间土承担进而减小桩数，降低地基成本。
从环境的方面考虑，这种新型地基可以减小由于大面积和大量的打桩施工所造成的原有天然地基内超孔隙水压力增加所引发的土体有效重度降低和地基内出现渗流现象，包括：流沙、管涌、上浮、局部不均匀沉降等对地基承载力和上部结构整体稳定造成的不利影响。
桩基理论中主要考虑桩体和基础底部相互作用对整体地基性状的影响，充分发挥桩的承载力而忽略桩间土直接和基础之间的相互作用，将桩间土作为地基承载力的安全储备。
从经济和适用方面上，这种设计理念在减小上层建筑差异沉降和提高地基承载力方面效果显著，在大型高层建筑和超高层建筑中得到充分推广，但对于多层和小高层建筑，相对于整个工程的成本来说，桩基础成本较高，性价比较低。
《长短桩复合地基沉降试验与预测方法研究》范文
《长短桩复合地基沉降试验与预测方法研究》篇一摘要：本文主要研究长短桩复合地基沉降试验及预测方法。
首先介绍了长短桩复合地基的背景及研究意义，然后通过实际试验分析长短桩复合地基的沉降特性，最后提出一套有效的沉降预测方法。
本文旨在为类似工程提供理论依据和实用技术。
一、引言随着城市化进程的加快，高层建筑和大型设施的兴建对地基承载力提出了更高的要求。
长短桩复合地基作为一种新型的地基处理技术，因其能够显著提高地基承载力和减小沉降而受到广泛关注。
然而，其沉降特性和预测方法仍需深入研究。
本文旨在通过试验和理论分析，为长短桩复合地基的沉降预测提供科学依据。
二、长短桩复合地基背景及研究意义长短桩复合地基是通过在软土地基中设置不同长度的桩体，形成一种复合地基系统。
这种地基系统能够有效地提高地基的承载力和减小沉降，尤其适用于软土地区的高层建筑和大型设施。
因此，研究长短桩复合地基的沉降特性和预测方法具有重要的工程实践意义。
三、试验设计及实施（一）试验材料与方法本试验选取了不同长度、直径和间距的桩体进行组合，形成长短桩复合地基。
通过在软土地区进行现场试验，观测和分析长短桩复合地基的沉降特性。
（二）试验过程及数据采集试验过程中，对不同工况下的地基进行了加载，并实时记录了地基的沉降数据。
同时，还对土体的物理力学性质进行了测试和分析。
四、试验结果与分析（一）沉降特性分析根据试验数据，发现长短桩复合地基的沉降特性受到多种因素的影响，包括桩体长度、直径、间距以及土体的物理力学性质等。
在相同荷载条件下，合理设置桩体参数的地基沉降明显小于传统地基。
（二）沉降预测模型建立基于试验数据和土力学理论，建立了长短桩复合地基的沉降预测模型。
该模型考虑了桩体参数、土体性质以及荷载条件等因素，能够较为准确地预测地基的沉降。
五、沉降预测方法研究（一）预测方法介绍本文提出了一种基于试验数据和土力学理论的沉降预测方法。
该方法首先通过试验数据建立地基沉降与影响因素之间的关系模型，然后结合土力学理论对实际工程中的地基沉降进行预测。
《边载对长短桩复合地基性状影响的研究》
《边载对长短桩复合地基性状影响的研究》篇一一、引言随着城市建设的快速发展，地基工程在建筑、交通、水利等领域中发挥着越来越重要的作用。
长短桩复合地基作为一种常见的地基处理技术，其性能的优劣直接关系到工程的安全与稳定。
边载作为实际工程中常见的荷载形式，对长短桩复合地基的性状具有重要影响。
因此，研究边载对长短桩复合地基性状的影响，对于提高地基工程的稳定性和安全性具有重要意义。
二、长短桩复合地基概述长短桩复合地基是一种通过在软土地基中设置不同长度的桩体，以形成复合地基的处理技术。
这种技术能够有效地提高地基的承载力和稳定性，广泛应用于各类工程中。
长短桩复合地基的优点在于能够根据工程需求和地质条件，灵活地调整桩长和桩间距，以达到最佳的加固效果。
三、边载对长短桩复合地基的影响边载是实际工程中常见的荷载形式，对长短桩复合地基的性状产生重要影响。
边载作用下，长短桩复合地基的应力分布、变形特性以及稳定性等方面都会发生变化。
因此，研究边载对长短桩复合地基的影响，有助于更好地理解其工作机理和性能特点。
（一）应力分布边载作用下，长短桩复合地基的应力分布会发生变化。
长桩和短桩在承受荷载时，会形成不同的应力传递路径和分布规律。
长桩由于长度较大，能够承担更多的荷载，而短桩则通过与长桩的相互作用，共同承担荷载。
因此，在边载作用下，长短桩之间的相互作用和应力传递机制值得深入研究。
（二）变形特性边载作用下，长短桩复合地基的变形特性也会发生变化。
由于边载的作用，地基的侧向变形和竖向变形都会增大。
长桩和短桩在承受荷载时，会产生不同的变形模式和变形量。
因此，研究边载对长短桩复合地基变形特性的影响，有助于更好地掌握其变形规律和预测变形成果。
（三）稳定性边载对长短桩复合地基的稳定性也有重要影响。
在边载作用下，地基可能发生侧向滑移或倾覆等失稳现象。
因此，研究边载作用下长短桩复合地基的稳定性评价方法和提高稳定性的措施，对于保证工程的安全与稳定具有重要意义。
《2024年长短桩复合地基沉降试验与预测方法研究》范文
《长短桩复合地基沉降试验与预测方法研究》篇一一、引言随着建筑行业的不断发展，地基沉降问题一直是建筑工程中重要的研究课题。
对于复合地基而言，其由多种土层和桩型组成，导致其沉降特性的复杂性较高。
长短桩复合地基作为其中的一种，具有独特的特点和应用价值。
本文针对长短桩复合地基的沉降问题，进行试验和预测方法的研究。
二、长短桩复合地基概述长短桩复合地基是指在同一地基中，使用不同长度的桩进行加固。
这种地基形式能够根据土层的不同特性，灵活地布置桩型，提高地基的承载力和稳定性。
然而，由于土层的复杂性和桩型的多样性，长短桩复合地基的沉降特性较为复杂，需要进行深入的研究。
三、试验方法（一）试验设计为了研究长短桩复合地基的沉降特性，本文设计了一系列的室内模型试验。
试验中，通过改变桩长、桩间距、土层特性等因素，观察地基的沉降情况。
同时，采用先进的监测设备，对地基的应力、应变等参数进行实时监测。
（二）试验过程试验过程中，首先制备不同土层的模型，然后按照设计要求布置长短桩。
接着，通过加载设备对地基进行逐级加载，并记录沉降数据。
同时，对地基的应力、应变等参数进行实时监测，以便后续分析。
四、预测方法（一）理论分析基于弹性力学、塑性力学等相关理论，建立长短桩复合地基的力学模型。
通过分析桩土相互作用、荷载传递机制等因素，预测地基的沉降情况。
（二）数值模拟采用有限元、有限差分等数值分析方法，对长短桩复合地基进行数值模拟。
通过输入土层特性、桩型参数等数据，模拟地基在荷载作用下的沉降情况。
（三）回归分析根据试验数据，建立沉降与荷载、土层特性、桩型参数等因素之间的回归关系。
通过回归分析，预测地基的沉降情况。
五、结果与讨论（一）试验结果通过室内模型试验，得到了不同工况下长短桩复合地基的沉降数据。
同时，对地基的应力、应变等参数进行了实时监测。
（二）预测结果采用理论分析、数值模拟和回归分析等方法，对长短桩复合地基的沉降进行了预测。
预测结果表明，这三种方法均能较好地预测地基的沉降情况，但各有优劣。
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表2-3 14d无侧限抗压强度
序 号 1 2 3 4 5 6 7
*
14d抗压强度（MPa) 第1组 0.24 0.23 0.33 0.24 0.33 0.179 0.27 第2组 0.16 0.24 0.27 0.16 0.3 0.185 0.23 第3组 0.22 0.24 0.24 0.35 0.26 0.176 0.37
76
3.15 0.61 1.22 0.55 0.46 0.94 1.15
2.4室内试验和现场检测数据对比分析
室内试验的变异系数比现场检测数据的变异系数小，即室内
试验的影响因素比现场小，对分析数据有一定的优越性，但 不能模拟现场的复杂情况。
万环西路4标段现场检测试验数据大于室内试验数据较多，
平均值 （MPa) 0.21 0.24 0.28 0.25 0.30 0.18 0.29
均方差
0.06 0.01 0.06 0.13 0.05 0.01 0.10
变异系数
0.28 0.03 0.23 0.54 0.17 0.04 0.35
8
9 10 11 12
0.32
0.28 0.38 0.28 0.28
表2－1 粉喷搅拌法和浆液搅拌法比较
方法 比较内容 水份 初期强度 搅拌均匀程 度 计量 外掺剂 成桩质量 粉喷搅拌法 （干法） 浆液搅拌法 （湿法）
粉喷法在软土中能吸收较多的 浆喷法从浆液中带进较多的水分 水分有利于地基土密度的提高， 对地基加固不利 对含水量较高的粘土特别适用 粉喷法初期强度较高，对加快 浆喷法初期强度较低 填筑路堤较有利 粉喷法以粉体直接在土中进行 浆喷法以浆液注入土中容易搅拌 搅拌不易搅拌均匀 均匀 粉喷法涉及气固两相流量，计 喷浆法的液态计量容易控制 量粉值不够精确 粉喷法在大量施工中难以加入 浆喷法可较容易加入各种添加剂、 添加剂、外加剂等 外加剂 浆喷搅拌比较均匀，打到深部时 粉喷法成桩的上下部不易均匀， 挤压泵能自动调整压力，在一般 质量难以保持一致 情况下都能注浆液到软土中
长短桩复合地基
1、绪论
2、水泥土搅拌桩复合地基的基本理论3、长短Leabharlann 拌桩复合地基在深厚软土中的设计理论
4、 长短搅拌桩复合地基载荷试验及数据分析
5、 长短搅拌桩复合地基的有限元模拟及分析
绪论
1.1复合地基的概念
复合地基具有两个基本特点： （1）加固区是由基体和增强体两部分组成的，是非均质的和 各向异性的； （2）在荷载作用下，基体和增强体共同承担荷载的作用。
复合地基已与浅基础、桩基础一道成为了工程 中常见的三种地基基础形式。
1.2复合地基的分类
根据复合地基的工作性状、增强体材料等不同，复合 地基的分类标准也各异。分类简易示意图如下:
散体材料桩复合地基 柔性桩复合地基 竖向增强体地基 复合地基 黏结材料桩复合地基刚性桩复合地基 水平向增强体地基
3.1长短搅拌桩复合地基承载力控制理论
单桩复合地基承载力设计特 征值可由下式计算：
fspk mRa / Ap 1 m fsk
； f spk ——复合地基承载力特征值（kPa）
（由桩和桩间土两部分提供 ）
桩的截面积除以设计要求每一根桩所承担的 m ——复合地基面积置换率， 处理面积； ； Ra ——单桩竖向承载力特征值（kPa） ； Ap ——桩的截面积（m2） ； f sk ——桩间土天然地基承载力特征值（kPa）
2.27
2.33
表2-7 龄期处理后万环西路4标段搅拌桩无侧限抗压强度统计表
项目
上值
中值
下值
统计个数
最大值（MPa） 最小值（MPa） 平均值（MPa） 标准差 变异系数 统计修正系数 标准值（MPa）
79
3.49 0.59 1.30 0.63 0.48 0.94 1.22
79
2.88 0.59 1.27 0.48 0.38 0.95 1.22
表2-2 水泥土室内配比试验(普通硅酸盐水泥+生石灰)
试验 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 普 硅 水 泥 掺 入 量(％) 12 12 12 14 14 14 16 16 16 生石灰掺 入量(％) 0 2 4 0 2 4 0 2 4 完成试块数量 7d 3 3 3 3 3 3 3 3 3 14d 3 3 3 3 3 3 3 3 3 28d 3+1 3 3 3+1 3+1 3 3+1 3 3+1 3 3 3 3 3 90d 3
4
5 6 7
*
0.35
0.39 0.18 0.41
0.26
0.45 0.28 0.35
0.29
0.45 0.28 0.38
0.30
0.43 0.25 0.38
0.06
0.05 0.08 0.04
0.22
0.11 0.33 0.11
8
9 10 11 12
0.30
0.50 0.45 0.29 0.35
0.49
状况。
2 水泥土搅拌桩复合地基的基本理论
2.1水泥土搅拌桩的定义
水泥土深层搅拌法是通过特制机械——各种深层搅 拌机，沿深度将固化剂（水泥浆、或水泥粉或石灰粉，外 加一定的掺合剂）与地基土强制就地搅拌形成水泥土桩或 水泥土块体（与地基土相比较，水泥土强度高、模量大、 渗流系数小）加固地基的方法。目前深层搅拌法在可分为 喷浆深层搅拌法和喷粉深层搅拌法两种。
原因可能为现场检测试验在施工后约100～150天内进行， 室内试验为14d，28d等测得的数据，说明龄期对搅拌桩强 度的影响较大；建议以后选择统一的时间间隔（建议使用 60d，工期紧张可选用28d），使之有可比性，或者建立南 沙地区龄期与强度之间的关系公式。
万环西路1标段部分检测试验数据整体较4标段检测数据大，
2.2水泥土的物理力学性质研究
水泥土搅拌桩复合地基主要是通过将水泥灌入土中形成 水泥土来处理各种不良地基的,水泥土的物理力学性质对水泥 土搅拌桩复合地基有着重要意义。 影响水泥土抗压强度指标的因素主要有：水泥掺入比 、 龄期 、含水量、水泥种类 、土质情况 、养护条件 、外掺 剂 、搅拌方式 。
2.3水泥土的室内外试验
u p ——桩的周长（m） ；
n——桩长范围内的土层数；
qsi ——桩周第 i 层土的侧阻力特征值；
li ——第 i 层土层的厚度（m） ；
q p ——桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa） ；
——桩端天然地基土的承载力折减系数；
最大值（MPa） 最小值（MPa） 平均值（MPa） 标准差 变异系数 统计修正系数
29
12.80 0.23 2.74 3.16 1.15 0.76
29
15.60 0.23 3.10 3.95 1.28 0.73
29
12.30 0.23 3.15 3.96 1.26 0.74
标准值（MPa）
2.09
南沙地区用搅拌桩复合地基处理软基时主要使用的都是 同一桩长的复合地基。以南沙万环西路道路工程为例，桥头 涵洞处设计的水泥土搅拌桩桩长主要控制标准如下： （1）软土层厚度H＜18m时，水泥土搅拌桩打穿软土层； （2）软土层厚度H≥18m时，水泥土搅拌桩桩长按18m控制。 如此规定，显然不合理！
道路工程的路基荷载相对而言较小，一般在100kPa～ 200kPa之间。对于深厚软土地基，由于其具有大孔隙比、 高压缩性以及一定的结构性，因而承载力不再是主要控制因 素，控制沉降成为地基处理的首要任务。 根据勘察资料提供的土体的物理力学参数计算：从承载 力方面来看，设计的搅拌桩复合地基的承载力超过设计值较 多；从沉降方面来看，由于软土层深厚（大部分地区超过 20m，甚至达到30～35m），搅拌桩桩体为“悬浮”状态， 通过增大如此长的搅拌桩桩长来控制地基沉降明显是不经济 的，若考虑到施工设备的性能、地质条件等情况，则在技术 上也是不合理的。 随着复合地基理论的不断发展和完善，基于对各种不同 桩体的荷载传递机理和变形控制等方面的深入认识，工程实 践中越来越重视对于多元复合地基的使用和研究。长短桩复 合地基即为热点之一，已被越来越多的工程所采用，并显示 出良好的技术和经济效益。
可能与在施工现场存在“千层糕”状粉细砂层有关系，其遇 水泥浆后凝结形成类水泥砂浆物，无侧限抗压强度比较高。
现场试验数据整体比室内试验数据大，主要是现场与室内的
养护条件及应力状态相差很大；另外，在长沙进行室内试验 时，气温相对于广州南沙地区较低，对水泥土短期的强度增 长有影响。 根据1标段的检测数据，桩身强度值离散性较大。建议在工 程实践中应通过试验确定搅拌桩在实际工程地点上的适用性。
0.25 0.51 0.36 0.32
0.63
0.32 0.40 0.34 0.33
0.47
0.36 0.45 0.33 0.33
0.23
0.18 0.08 0.05 0.02
0.49
0.51 0.17 0.15 0.06
表2-5 万环西路1标段搅拌桩无侧限抗压强度统计表
项目 上值 中值 下值
统计个数
0.34
0.38 0.48 0.23 0.27
0.32
0.22 0.43 0.26 0.28
0.33
0.29 0.43 0.26 0.28
0.02
0.11 0.07 0.04 0.01
0.05
0.39 0.16 0.14 0.03
表2-4 28d无侧限抗压强度
序号 1 2 3 28d抗压强度（MPa) 第1组 0.21 0.27 0.37 第2组 0.24 0.25 0.41 第3组 0.24 0.39 0.26 平均值 （MPa) 0.23 0.30 0.35 均方差 0.02 0.11 0.11 变异系数 0.11 0.35 0.32