港陆150tLF技术方案20110226
限制条件下滨海机场陆域形成高效吹填施工工艺
限制条件下滨海机场陆域形成高效吹填施工工艺◎ 龙日旺 娄连池 方森淼 赵崇斌 中交华南交通建设有限公司摘 要：滨海机场陆域形成过程中通常会面临多重复杂的限制条件，比如地质地形限制、工程条件限制以及环境保护限制。
为了消除限制因素，本文结合深圳三跑项目提出了一套高效吹填施工技术，包括施工组织及安排、施工进度计划、船机配置、功效分析和监控量测方案等。
通过实际案例的应用，验证了该技术在滨海机场陆域形成中的有效性和可行性，旨在提高施工效率和质量，同时确保工程的环境友好性。
关键词：滨海机场；陆域形成；高效吹填施工工艺；限制条件近些年来，随着滨海经济的快速发展，机场建设需求变得日益迫切。
其中，在滨海机场陆域形成过程中，高效吹填施工工艺是保证工程项目建设质量、进度和经济效益的关键所在。
诚然，在具体的施工过程中，经常会面临地质地形、工程条件以及环境保护等多种限制条件。
那么，如何在这些限制条件下实现高效和安全的吹填施工，是当前亟待解决的重要问题。
因此，研究限制条件下滨海机场陆域形成高效吹填施工技术具有极其重要的现实意义。
1.案例概况深圳机场三跑道扩建工程场地陆域形成及软基处理工程位于珠江口东岸，已建二跑道以西，沿江高速机场特大桥以东，福永河以南，距离深圳火车站（罗湖）直线距离32.9k m，距离深圳北站直线距离21.9km。
拟建场地与珠江治导线最小距离约100m，距沿江高速最小距离60m，陆域形成面积约235万m2，工程主要包括外海堤、跑道区、滑行道、土面区、水面区、场区围堰、穿越道及绕行滑行道共七大功能分区。
机场跑道按4F级机场跑道设计，建成后可起降A380等各类大型客机。
2.滨海机场陆域形成的限制条件2.1地质地形限制深圳机场三跑道扩建工程位于珠江入海口处的伶仃洋口，伶仃洋口是一个喇叭状的河口湾，水下地形由三滩两槽组成，自西向东为西滩、伶仃水道、中滩（拦江沙和矾石浅滩）、矾石水道和东滩。
工程所在水域处规划有矾石水道等通航航道数十条，通航条件极为复杂。
150吨LF炉操作培训教材
150吨LF炉操作工艺1．珠钢LF概述LF是日本大同制钢公司于1971年开发的一种二次精炼技术。
它是由电弧加热、吹氩搅拌、碱性渣精炼等几项成熟技术组合而成的，它具有其它方法不可比拟的脱氧、脱硫能力，可使钢中的[O]、[S]脱到ppm级的水平，为生产优质高洁净钢创造了条件。
在二次冶金领域内，LF的重要性日益提高。
珠钢引进的FUCHS的LF工艺的突出点是开发了造渣技术和埋弧工艺。
需要延长时间进行的钢液冶金处理，被从熔炼过程转移到LF进行。
此外，LF作为电炉与连铸之间的缓冲，能非常精确地调整钢水温度、成分，提供符合连铸要求的洁净钢水。
2.珠钢LF结构图图1是LF示图。
包括一个碱性钢包，它被一个全水冷炉盖覆盖。
加热能量通过三根石墨电极引入，类似于电弧炉。
石墨电极埋入碱性白渣中，保护钢包内衬免受电弧辐射。
使LF能以高功率因数、长弧埋弧操作，能量效率高。
图1：LF示图1.电极横臂2.电极3.加料溜槽4.水冷炉盖5.炉内惰性气氛6.电弧7.渣子8.气体搅拌9.钢液10.透气塞11.钢包车12.水冷烟罩在此过程中，钢液被惰性气体稳定地搅拌，惰性气体通过包底透气塞供给。
此外，由于钢包盖并未密封，渣子可以保护钢液不被空气进入而受污染。
2.珠钢LF功能及基本冶金原理2.1功能说明珠钢LF基本功能如下：A)埋弧加热；B)惰性气体搅拌钢液；C)碱性白渣下精炼；D)非氧化性惰性气氛。
这四种功能共同作用而达到所需的目的，只有在合适的渣组成有效的气体搅拌下才能达到埋弧加热和高功率供电，使LF工艺获得成功。
2.1.1埋弧加热LF炉电弧加热钢液类似于电弧炉冶炼过程。
电能通过三根石墨电极供入。
电极与钢液之间产生的电弧被白渣埋住，限制了其向钢包内衬和钢包盖辐射热损失，提高了热效率。
埋弧加热的主要作用如下：1）调整钢液温度；2）补偿过程的能量损失并增加合金化需要的能量；3）造精炼渣；4）高效率埋弧加热，稳定功率输入，保护钢包内衬免受电弧辐射；使用长弧操作（功率因数cosφ=0.8）。
150t电炉热装直接还原铁工艺设计
150t电炉热装直接还原铁工艺设计武国平，宋宇(北京首钢国际工程技术有限公司，北京100043)摘要：结合阿曼工程150t电炉热装直接还原铁(DRI)工艺设计实践，分析了电炉100％热装DRI对冶炼电耗、电极消耗、冶炼成本及钢水质量等的影响。
阐述了热装DRI的工艺流程，设计了热装DRI的装置，并指出了热装DRI时电炉生产的工艺要点。
关键词：电炉；直接环原铁；热装；工艺要点电炉炼钢是“绿色”生产工艺，它消耗社会废钢，解决了废钢的循环利用问题以及环境污染问题。
但是，除了较少的发达国家外，很多国家的废钢资源比较紧缺，而且废钢中有害杂质如P、S以及Cu、As、Pb、Sn等重金属含量较高，对于冶炼高品质钢种影响较大。
在国外，直接还原铁(Direct Reduction Iron，以下简称DRI)已经被广泛的作为电炉炼钢的主要原材料使用。
中东地区天然气资源储量丰富，采用天然气生产DRI并以此为原料进行电炉炼钢，冶炼成本低、经济效益好是其它国家和地区不可比拟的。
本文结合阿曼某100万吨钢铁厂工程，对1501电炉热装DRI的炼钢工艺进行了研究。
1 DIU作电炉原料的优点直接还原技术发展至今已有100多年历史，DRI是将铁矿石或精矿粉球团放入回转窑或竖炉内，在低于铁的熔点温度下将铁氧化物还原得到的金属产品，现今DRI已经越来越多的用于电炉冶炼。
表1列出了DRI的物理化学性能。
DRI中P、S及金属残留元素含量低，具有稀释钢中有害元素、降低气体和夹杂物含量的作用[1,2]。
除此之外，由于DRI含碳量较高，平均在1．0％～3．0％之间，方便电炉造泡沫渣，有利于高压长弧操作，降低电耗。
同时，由于CO的产生量大，可以降低电极的消耗量。
目前，DRI加料采用的气动输送或者溜管溜送。
能自动连续加料，减少了非通电时间，钢水的热损失小，有利于提高生产率和实现自动控制。
而且，冶炼过程中的噪音也较低[3~5]。
2 DIU热装工艺参数本工程设计钢铁厂年产钢水111．2万t，配套生产设施包括一台150t超高功率电炉，一台150tLF炉，一台R9m×6流方坯连铸机等。
150tLF
（ 河 北 钢铁集 团承钢 公 司 ， 河 北 承德 ０ ６ ７ １ ０ ２ ）
摘 要 从解决烟尘排 放问题和降低炼钢生产成本角度 出发 ， 在现有装 备基 础上 ， 通 过优化水 冷炉盖 结构 、 优化耐
材炉盖下衬和水冷 炉盖上的喂丝孔 、 住耐 材炉盖的正上方 增加一 种改善 除尘效 果 的设施 等措施 ， 同时优化 工艺操 作， 外排 烟气粉尘含量 明显降低 ， 满足 ＿ ｒ日益增长 的环 保要求 ， 改善 了岗位工人 的作业 环境 ， 减 少 了恶 劣的业 环境
ｍａ ｎ ｄ ｏ ｆ ｅ ｎ ｖ ｉ ｒ ｏ ｎｍｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｒ ｅ ｑ ｕ ｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ｉ ｓ ｍｅ ｔ ，ｗｏ ｒ ｋ ｉ ｎ ｇ ｅ ｎ ｖ ｉ ｒ ｏ ｎ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｐ ｏ ｓ ｔ ｗｏ ｒ ｋｅ ｒ ｓ ｉ ｓ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｄ， ｈ ａ ｒ ｍｓ ｏ ｆ ｂ ａ ｄ ｗｏ ｒ ｋ ｉ ｎ ｇ ｅ ｎ ｖ ｉ ｒ ｏ ｎ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｎ ｗｏ ｒ ｋ ｅ ｒ ｓ ｈ ｅ ａ ｌ ｔ ｈ ｉ ｓ ｒ ｅ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄｓ ＬＦ； Ｄｕｓ ｔ ；Ｄｕ ｓ ｔ ｒ ｅ ｍｏ ｖ ａ ｌ ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ
ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ｓ ｕｃ ｈ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎｓ Ｏ ｉ ｌ ｔ ｈ ｅ ｂａ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ ｅ ｘ ｉ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ｅ ｑ ｕ ｉ ｐ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ａ ｓ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ｉ ｎ ｇ ｗａ ｔ ｅ ｒ— — ｃ ｏ ｏ ｌ ｅ ｄ ｆ ｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ ｃ ｏ ｖ ｅ ｒ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ — ・ ｔ ｕ ｒ ｅ． ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ｉ ｎ ｇ ｒ ｅ ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｙ ｆ ｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ ｃ ｏ ｖ ｅ ｒ ｌ ｏ ｗｅ ｒ ｌ ｉ ｎ ｅ ｒ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｗｉ ｒ ｅ— ｆ ｅ ｅ ｄ ｉ ｎ ｇ ｈ ｏ ｌ ｅ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｗａ ｔ ｅ ｒ— ｃ ｏ ｏ ｌ ｅ ｄ ｆ ｕ ｒ —
港陆150tLF技术方案20110226
1.0项目说明港陆钢铁150吨钢包精炼炉须设SVC。
受电母线电压为35kV。
项目分两期进行，一期工程为1 台150t 钢包精炼炉(1#炉)，炉变容量为28MVA；二期工程再上一台同容量的钢包精炼炉(2#炉)。
港西变电站设计最终规模为4台主变，1＃、2＃、3＃主变为三相三线圈变压器，10KV及35KV侧采用单母线三分段接线方式。
4＃主变为三相双线圈变压器，低压侧为35KV采用单母线接线方式。
港西变电站本期建设规模为1＃、2＃主变系统。
本期工程1#LF炉35KV由1#主变接带，二期工程1#LF炉35KV将由1#主变移到4#主变，与2#LF炉共同由4#主变接带。
2.0设计依据2.1 供电系统参数供电系统短路参数短路参数详见下表：表2.1：短路电流计算结果一览表2.2 主变参数1＃、2＃、（3＃本期不上）主变型号：SFSZ9-50000/110容量：50000KVA电压比：110±8×1.25%／36.75/10.5KV容量比：50MVA/50MVA/50MVA阻抗参数：x12%＝10.5，x13%＝17.5，x23%＝6.5布置方式：户外布置各套管采用防污型，泄漏比距不小于3.1cm／kv4＃主变（本期不上）型号：SFSZ9-50000/110容量：50000KVA电压比：110±8×1.25%／36.75KV容量比：50MVA/50MVA阻抗参数：x%＝10.5布置方式：户外布置各套管采用防污型，泄漏比距不小于3.1cm／kv2.3 负荷参数需方提供的用电负荷参数如表2.3a所示，突显数字未提供，为经验值。
表2.3a：电弧炉电气参数表2.4使用环境条件：气象条件：冬天最冷月份平均最低气温 -5.7︒C 夏天最热月份平均最高气温25.5︒C最高气温记录38.9︒C最低气温记录-21︒C最冷月份平均湿度50%最热月份平均湿度 79%年平均降雨量633.1mm一天最大降雨量132.7mm冬天月平均气压768mmHg夏天月平均气压 752mmHg年平均值2.4m/s最大月份平均值3.1m/s最大风速记录21m/s主导风向东南夏天东风冬天西北日照总时间 2657.3h最大降雪厚度220mm海拔高度 3~4m地震数据：抗震强度里氏8级抗震设防烈度 8度抗震基本加速度0.29g2.5 设计遵循的标准GB11920—89 《电站电气部分集中控制装置通用技术条件》 GB50227 《并联电容器装置设计规》GB3983.2 《高压并联电容器》GB5316 《串联电抗器》GB1985—89 《交流高压隔离开关和接地开关》GB/1032—2000 《交流无间隙金属氧化物避雷器》GB3ll.1—1997 《高压输变电设备的绝缘配合》GB 5582 《高压电力设备外绝缘污秽等级》GB11022 《高压开关设备通用技术条件》GB1985 《交流高压隔离开关和接地开关》GB5273 《变压器、高压电器和套管的接线端子》GB775 《绝缘子试验方法》GB/T4109 《高压套管技术条件》GB/T14549—1993 《电能质量公用电网谐波》GB14285—93 《继电保护和安全自动装置技术规程》GB/T12325—2008 《电能质量供电电压偏差》GB/T12326—2008 《电能质量电压波动和闪变》GB/T15543—2008 《电能质量三相电压不平衡》GB/T15945—2008 《电能质量电力系统频率偏差》GB/T20298—2006 《静止无功补偿装置（SVC）功能特性》DL/T1010.1—2006 《高压静止无功补偿装置》第1部分系统设计 DL/T1010.2—2006 《高压静止无功补偿装置》第2部分晶闸管阀的试验DL/T1010.3—2006 《高压静止无功补偿装置》第3部分控制系统 DL/T1010.4—2006 《高压静止无功补偿装置》第4部分现场试验 DL/T1010.5—2006 《高压静止无功补偿装置》第5部分密闭式水冷却装置3.0 技术指标限值3.1 注入PCC的谐波电流限值根据国家标准GB/T14549《电能质量—公共电网谐波》，基准容量下注入公共连接点的谐波电流允许值表3.1b第二列所示。
APS-150主动防护网施工方案
APS-150主动防护网施工方案
一、工程规模：
该工程规模大，波及工作断面多，设计防备面积为12185平方米，合计11处。
二、主要构造简介：
本工程主要为CPS2型SNS主动防备系统。
三、现场所型简况：
A、施工地段均为岩石边坡兼土夹石边坡，坡度陡，高度高且岩体破裂，落石严重。
B、局部坡面凹凸不平。
C、边坡节理较发育，局部坍塌、落石现象严重。
四、主要工程特色：
A、本工程主要在斜坡或陡坎上施工，坡度及高度大，施工场所窄，资料转运及安装难度大。
B、施工人员全在高坡作业，施工时的安全技术举措要求高；
C、施工地区位于车流量较大的公路上方，状况变化复杂，且边坡坡率不规则，随时有危石掉落，安全隐患严重，一定采守信息法施工技术。
五、施工现场部署及说明
A、该工程施工地区位于正在运转中的公路上方坡面上，且工作断面许多，施工现场部署较为困难，拟将各施工区节余空地作为设备
安装地区。
生活设备设于施工地区之外，直接搭设帐篷作为工人暂时驻地。
B、施工用电因为施工地区内无直接可用电源，拟自备发电机作为施工用电。
C、施工用水施工用水拟直接引用现场水源，如无现场水源时，直接用水车运送施工地区外水源。
六、施工准备
施工准备安排的原则是：进场快、安家快、动工快；边准备、边安家、边施工；突出要点，永远与暂时相联合，合理部署，优化施工方案，为工程的顺利进行创立条件针对该工程详细状况，第一将施工安全设备准备到位此后，再准备资料及机械设备等进场。
香港南港岛东线蓄电池工程车ATC天线安装结构设计
香港南港岛东线蓄电池工程车ATC天线安装结构设计
孙营超;李冠军;刘金菊;李云召
【期刊名称】《电力机车与城轨车辆》
【年(卷),期】2014(37)6
【摘要】文章主要介绍了香港南港岛东线蓄电池工程车ATC天线安装结构设计方案。
通过结构强度分析,该安装方案是安全、可靠、满足ATC天线安装要求的可行方案。
【总页数】3页(P36-37)
【作者】孙营超;李冠军;刘金菊;李云召
【作者单位】南车株洲电力机车有限公司技术中心
【正文语种】中文
【中图分类】U267.1
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1.0项目说明唐山港陆钢铁有限公司150吨钢包精炼炉须设SVC。
受电母线电压为35kV。
项目分两期进行，一期工程为1 台150t 钢包精炼炉(1#炉)，炉变容量为28MVA；二期工程再上一台同容量的钢包精炼炉(2#炉)。
港西变电站设计最终规模为4台主变，1＃、2＃、3＃主变为三相三线圈变压器，10KV及35KV侧采用单母线三分段接线方式。
4＃主变为三相双线圈变压器，低压侧为35KV采用单母线接线方式。
港西变电站本期建设规模为1＃、2＃主变系统。
本期工程1#LF炉35KV由1#主变接带，二期工程1#LF炉35KV将由1#主变移到4#主变，与2#LF炉共同由4#主变接带。
2.0设计依据2.1 供电系统参数供电系统短路参数短路参数详见下表：表2.1：短路电流计算结果一览表2.2 主变参数1＃、2＃、（3＃本期不上）主变型号：SFSZ9-50000/110容量：50000KVA电压比：110±8×1.25%／36.75/10.5KV容量比：50MVA/50MVA/50MVA阻抗参数：x12%＝10.5，x13%＝17.5，x23%＝6.5布置方式：户外布置各套管采用防污型，泄漏比距不小于3.1cm／kv4＃主变（本期不上）型号：SFSZ9-50000/110容量：50000KVA电压比：110±8×1.25%／36.75KV容量比：50MVA/50MVA阻抗参数：x%＝10.5布置方式：户外布置各套管采用防污型，泄漏比距不小于3.1cm／kv2.3 负荷参数需方提供的用电负荷参数如表2.3a所示，突显数字未提供，为经验值。
表2.3a：电弧炉电气参数表2.4 使用环境条件：气象条件：冬天最冷月份平均最低气温-5.7︒C夏天最热月份平均最高气温25.5︒C最高气温记录38.9︒C最低气温记录-21︒C最冷月份平均湿度50%最热月份平均湿度79%年平均降雨量633.1mm一天最大降雨量132.7mm冬天月平均气压768mmHg夏天月平均气压752mmHg 年平均值 2.4m/s最大月份平均值 3.1m/s最大风速记录21m/s主导风向东南夏天东风冬天西北日照总时间2657.3h最大降雪厚度220mm海拔高度3~4m地震数据：抗震强度里氏8级抗震设防烈度8度抗震基本加速度0.29g2.5 设计遵循的标准GB11920—89 《电站电气部分集中控制装置通用技术条件》GB50227 《并联电容器装置设计规范》GB3983.2 《高压并联电容器》GB5316 《串联电抗器》GB1985—89 《交流高压隔离开关和接地开关》GB/1032—2000 《交流无间隙金属氧化物避雷器》GB3ll.1—1997 《高压输变电设备的绝缘配合》GB 5582 《高压电力设备外绝缘污秽等级》GB11022 《高压开关设备通用技术条件》GB1985 《交流高压隔离开关和接地开关》GB5273 《变压器、高压电器和套管的接线端子》GB775 《绝缘子试验方法》GB/T4109 《高压套管技术条件》GB/T14549—1993 《电能质量公用电网谐波》GB14285—93 《继电保护和安全自动装置技术规程》GB/T12325—2008 《电能质量供电电压偏差》GB/T12326—2008 《电能质量电压波动和闪变》GB/T15543—2008 《电能质量三相电压不平衡》GB/T15945—2008 《电能质量电力系统频率偏差》GB/T20298—2006 《静止无功补偿装置（SVC）功能特性》DL/T1010.1—2006 《高压静止无功补偿装置》第1部分系统设计DL/T1010.2—2006 《高压静止无功补偿装置》第2部分晶闸管阀的试验DL/T1010.3—2006 《高压静止无功补偿装置》第3部分控制系统DL/T1010.4—2006 《高压静止无功补偿装置》第4部分现场试验DL/T1010.5—2006 《高压静止无功补偿装置》第5部分密闭式水冷却装置3.0 技术指标限值3.1 注入PCC的谐波电流限值根据国家标准GB/T14549《电能质量—公共电网谐波》，基准容量下注入公共连接点的谐波电流允许值表3.1b第二列所示。
由于考核点最小短路容量不同于基准容量，应按下式进行换算：Ih=Ihp*Sk1/Sk2式中：Ih-折算后的谐波电流；Ihp-基准短路容量下的谐波电流；Sk1-公共连接点的最小短路容量；Sk2-基准短路容量。
单个用户注入公共连接点的谐波允许值为：Ihi=Ih*（Si/St）1/α式中：Ihi-第i个用户的谐波电流允许值；Si-第i个用户的协议用电容量：St-公共连接点的总供电容量；α-相位叠加系数，按表3.1a取值。
折算后的注入公共连接点的谐波电流限值如表3.1b的第三列所示：表3.1a:相位叠加系数表3.1b：110kV考核点的谐波电流允许值:Si/St=0.253.2 谐波电压含有率与畸变率限值PCC点的谐波电压含有率与畸变率限值如表3.2所示：表3.2：110kV考核点的谐波电压允许值3.3 电压波动限值PCC点的电压波动限值如表3.3所示：表3.3：电压波动限值3.4 长时闪变限值根据国家标准GB 12326-2008《电能质量—电压波动和闪变》，电力系统公共连接点，在系统正常运行的较小方式下，长时闪变限值如表3.4a所示。
对于单个用户的闪变限值应按下面方法进行折算：首先求出接于PCC点的全部负荷产生闪变的总限值G：G=(Lp^3-T^3*Lh^3)^(1/3 )式中：Lp—PCC点对应电压等级的长时闪变限值；Lh—上一电压等级的长时闪变限值；T—上一电压等级对下一电压等级的闪变传递系数，推荐0.8，不考虑超高压(U>230kV)对下级系统的的传递。
单个用户闪变限值Ei为：Ei=G*（Si/St/F)^(1/3)式中：F—波动负荷的同时系数，典型值为0.2-0.3，但必须满足Si/F≤St。
折算后的单个用户限值如表3.4b所示。
表3.4a：公共连接点长时闪变限值Plt表3.4b：单个用户长时闪变限值计算表3.5 负序电压不平衡限值负序电压不平衡限值如表3.5所示：表3.5负序电压不平衡度限值4.0 不采取治理措施时的电能质量评估辽宁立德电力电子公司是专业从事电网污染治理的企业，根据我们多年的对同类负荷的测试数据并结合国内外的相关资料和仿真计算，对需方负荷产生的谐波、负荷冲击以及冲击带来的电压波动等等一系列不利影响进行评估。
4.1 谐波电流评估根据我们对同类负荷的测试数据，结合国内外资料，对治理前每台电炉的谐波发生量进行了评估，并按照下面的谐波叠加公式对母线上的所有电炉产生的谐波进行叠加计算。
谐波合成公式：Ih=(Ih1^2+Ih2^2+k*Ih1*Ih2)^0.5式中，k的取值如表4.1a所示，评估结果如表4.1b所示：表4.1a：k的取值表4.1b：不采取治理措施时的谐波电流评估（A）5.0 治理方案5.1 SVC容量的确定由于本项目分为两期工程实施，因而，考虑SVC容量时应兼顾一、二期工程。
经过认真的仿真计算和技术经济比较，我们确定SVC容量为22MVAr。
仿真计算结果详见下表：表5.1a：一台炉负荷最大冲击时的仿真计算(SVC输出22MVAr)表5.1b：一台炉额定运行时的仿真计算(SVC输出16.6MVAr)表5.1c：两台炉额定运行时的仿真计算(SVC输出22MVAr)从上述计算可见：一台炉运行时，冲击瞬间SVC输出最大值22MVAr，35kV母线电压降低1.86%，110kV PCC功率因数为0.97；额定运行时，SVC输出16.6MVAr，35kV 母线电压降低0.71%，110kV PCC功率因数近似等于1。
两台炉同时额定运行时，SVC输出最大值22MVAr，35kV母线电压降低5%，110kV PCC功率为0.93。
主变一次侧电流240A（额定电流262），补偿后主变不过载，整个系统可以安全运行，PCC功率因数也满足要求。
因此确定SVC补偿容量为22MVAr是即经济又合理的。
5.2 TCR设计TCR各元件的选择详见表5.2a—5.2c。
TCR不同触发角的基波与谐波电流如表5.2d和表5.2e所示。
表5.2a：晶闸管选择表5.2b：阀组最大损耗及水冷装置容量确定表5.2c：相控电抗器参数表5.2d：TCR对称运行相电流中的基波和谐波电流有效值表5.2e：TCR对称运行线电流中的基波和谐波电流有效值5.3 FC设计5.3.1 FC设计考虑的谐波FC设计考虑的谐波如表5.3.1所示：表5.3.1：FC设计使用的谐波（A）5.3.2 FC 各通道的参数FC各通道的参数详见下列各表。
表5.3.2a：FC各通道电容器参数表5.3.2b：FC各通道电抗器参数5.3.3 FC的仿真与安全校验FC的仿真与安全校验数据详见下列各表：表5.3.3a：仿真计算使用的数据表5.3.3b：谐波电流分布表5.3.3c：各通道电容器的谐波电压表5.3.3d:谐波电压含有率和畸变率表5.3.3e：电容器电流校验表5.3.3f：电容器电压校验图5-3-3：35kV母线的阻抗—频率特性曲线通过上面的仿真与安全校验，我们可以得出下列结论a. 进入系统的各次谐波电流全部小于限值；b. 考核点的各次谐波电压含有率和总谐波电压畸变率均小于限值；c. 电容器的电流、电压均能通过安全校验，且有足够的裕度；d. 通道的调谐点正确，不发生危险的谐振和谐波放大。
5.4 SVC的设备配置SVC的设备配置详见表5.4：表5.4：SVC装置组成设备技术规格5.5 损耗评估损耗评估在配电母线电压为标称电压Un条件下进行，如果母线的运行电压为U，则实际损耗为：Uloss=Ulossn*（U/Un)^2式中：Uloss—配电母线电压为U时的实际损耗；Ulossn—配电母线电压为标称电压Un条件下的损耗评估值。
评估结果详见表下列各表：表5.5a：晶闸管阀组的损耗评估（kW）续表5.5a：晶闸管阀组的损耗评估（kW）表5.5b：相控电抗器的损耗评估（kW）注：相控电抗器基波q值为110续表5.5b：相控电抗器的损耗评估（kW）注：相控电抗器基波q值为110表5.5c：滤波电抗器的损耗评估（kW）表5.5d：滤波电容器的损耗评估（kW）表5.5f：SVC总损耗评估（kW）注*：平均值为SVC输出50%时的损耗。