抗剪与抗冲切
浅基础抗冲切验算
浅基础抗冲切验算浅基础是建筑工程中常见的基础形式之一，其结构简单，施工方便，在一些土质条件较好的地区得到了广泛应用。
然而，在特定的工程条件下，浅基础往往需要进行抗冲切验算，以保证其稳定性和安全性。
抗冲切验算是指对浅基础在受到冲切力作用下的稳定性进行评估和验证的过程。
冲切力是指土体在外力作用下产生的剪切力，它会对浅基础产生不利影响，可能导致基础的倾倒、滑移或破坏。
抗冲切验算的主要目的是确定浅基础的尺寸和形状，以满足工程的稳定性要求。
以下是进行浅基础抗冲切验算时需要考虑的几个关键因素：1. 土体的力学性质：首先需要了解土体的力学性质，包括土体的黏聚力、内摩擦角和抗剪强度等参数。
这些参数可以通过室内实验或现场测试获得，为后续的抗冲切验算提供基础数据。
2. 冲切力的计算：冲切力是浅基础的受力分析的关键，它与土体的承载能力、基础尺寸和荷载大小等因素有关。
冲切力的计算通常采用极限平衡法或弹性有限元法等方法，根据具体情况选择合适的计算方法进行分析。
3. 基础的尺寸和形状：基础的尺寸和形状是决定抗冲切能力的重要因素。
一般来说，增加基础的面积和深度可以提高其抗冲切能力。
同时，合理选择基础的形状，如圆形、方形或矩形等，也能有效提高基础的稳定性。
4. 抗冲切措施：在某些情况下，为了增加浅基础的抗冲切能力，还可以采取一些增强措施。
例如，在基础底部设置抗冲切槽，增加土体的阻力；或者采用加固材料，如钢筋混凝土等，提高基础的强度和刚度。
需要注意的是，进行浅基础抗冲切验算时，还应考虑其他因素的影响，如土体的含水量、地震作用、周围环境的变化等。
这些因素可能会对基础的稳定性产生重要影响，需要在设计和施工中予以充分考虑。
浅基础抗冲切验算是保证工程基础稳定性和安全性的重要环节。
通过合理选择基础尺寸和形状、计算冲切力以及采取相应的增强措施，可以有效提高浅基础的抗冲切能力，确保工程的长期稳定运行。
因此，在实际工程中，必须进行抗冲切验算，并根据验算结果进行相应的设计和施工，以确保工程的质量和安全。
独立基础抗冲切验算
独立基础抗冲切验算
独立基础抗冲切验算是针对建筑结构中使用独立基础而设计的一项验算。
独立基础的使用是为了承受建筑结构所受到的冲切力、扭矩力和支撑力等。
验算的主要内容包括：
1. 基础底面的承载能力计算，包括基础底面的土壤抗剪强度、基础底面的自重和建筑结构的荷载等。
2. 基础上部的承载能力计算，包括基础上部的梁柱的自重和建筑结构的荷载等。
3. 确定基础的尺寸和深度，包括基础的宽度、长度、深度等。
4. 对基础是否足够强度进行验证，包括梁柱在基础上的冲切力、扭矩力和支撑力等。
5. 对基础底面是否足够稳定进行验证，包括土壤承载能力的验算和基础底面的稳定性验算等。
验算的结果应能满足建筑结构的强度和稳定性需求，同时还需符合相关设计规范和标准的要求。
楼mm厚板计算手册新增底板抗冲切计算
150m m厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm;层高9.65m;结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2;枋材弹性模量E=9000N/mm2;抗弯强度fm=13.00N/mm2;顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm;纵向间距1000mm;支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm;壁厚3.0mm;截面积4.24cm2;回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2;抗弯强度f=205.00N/mm2;抗剪强度fv=120.00N/mm2..2.楼板底模验算1底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度m板厚m系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.15×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.15×1.2=0.20kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.38kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=4.88kN/m2楼板底模板验算第一层龙骨次楞间距L=350mm;计算跨数5跨..底模厚度18mm;板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3;I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4..1内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M1=KMq1L2=-0.105×8.38×3502=-107788N·mm剪力系数KV =0.606;V1=KVq1L=0.606×8.38×350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M2=KMq2L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm跨中弯矩系数KM =0.078;M3=KMq2L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm剪力系数KV =0.606;V2=KVq2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644;υ2=Kυq;2L4/100EI=0.644×4.88/1.2×3504/100×6000×486000=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN按作用在边跨跨中计算计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN;计算简图如下图所示..跨中弯矩系数KM =0.200;M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数KM =-0.100;M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数KV =0.600;V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456;υ3=KυP;L3/100EI=1.456×3.50/1.4×1000×3503/100×6000×486000=0.54mm 2抗弯强度验算M1=-107788N·mm;M2＋M5=-185269N·mm;M3＋M4=291628N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4;取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩..Mmax =291628N·mm=0.29kN·m;σ=Mmax/W=291628/54000=5.40N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 3抗剪强度验算V1=1777N;V2+V3=1035+2100=3135N比较V1、V2＋V3;取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax =3135N=3.14kN;τ=3Vmax/2bh=3×3135/2×1000×18=0.26N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求..4挠度验算υmax=0.13+0.54=0.67mmυ=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.67mm＜υ=1.40mm;满足要求..内力图如下图..3第一层龙骨次楞验算钢管横向间距1000mm;第一层龙骨次楞间距350mm;计算跨数2跨第一层龙骨次楞采用木枋b=40mm;h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3;I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4.. 1抗弯强度验算弯矩系数KM =-0.125;q=q1×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=8.38×350/1000=2.93kN/mM max =-KMqL2=--0.125×2.93×10002=--366250N·mm=--0.37kN·mσ=Mmax/W=366250/54000=6.78N/mm2第一层龙骨次楞抗弯强度σ=6.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数KV =0.625;Vmax=KVqL=0.625×2.93×1000=1831N=1.83kNτ=3Vmax/2bh=3×1831/2×40×90=0.76N/mm2第一层龙骨次楞抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求.. 3挠度验算挠度系数Kυ=0.521;q’=q2×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=4.88/1.2×350/1000=1.42kN/m=1.42N/mmυmax =Kυq’L4/100EI=0.521×1.42×10004/100×9000×2430000=0.34mmυ=1000/250=4.00mm第一层龙骨次楞挠度υmax =0.34mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..4第二层龙骨主楞验算钢管纵向间距1000mm;计算跨数5跨..第二层龙骨主楞采用双钢管A=848mm 2；W=8980mm 3;I=215600mm 41抗弯承载力验算弯矩系数K M =0.305;P=1.250×2.93×1000=3663N=3.66kNM max =K M PL=0.305×3663×1000=1117215N·mm=1.12kN·mσ=M max /W=1117215/8980=124.41N/mm 2第二层龙骨主楞抗弯强度σ=124.41N/mm 2＜f=205.00N/mm 2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数K V =1.716;V max =K V P=1.716×3.66×1000=6281N=6.28kNτ=3V max /2bh=3×6281/2×2×424=11.11N/mm 2第二层龙骨主楞抗剪强度τ=11.11N/mm 2＜f v =120.00N/mm 2;满足要求..3挠度验算挠度系数K υ=3.618;P ;=1.250×1.42×1000=1775N=1.78Nυmax =K υP ;L 3/100EI=3.618×1775×10003/100×206000×215600=0.72mmυ=1000/250=4.00mm第二层龙骨主楞挠度υmax =0.72mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..3.支撑强度验算1荷载计算每根钢管承载N QK1=11789N每根钢管承载活荷载1.0kN/m 2:N QK2=1.00×1.00×1×1000=1000N每根钢管承载荷载N QK =N QK1＋N QK1=11789+1000=12789N钢管重量0.0326kN/m;立杆重量=9.50×0.0326×1000=310N水平拉杆7层;拉杆重量=7×1.00+1.00×0.0326×1000=456N扣件单位重量14.60N/个;扣件重量=7×14.60=102N支架重量N Gk =立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=310+456+102=868N钢管轴向力N=1.2N GK +N QK =1.2×868+12789=13831N2钢管立杆长细比验算L 0=h=1.50m=150.00cm;钢管的i=1.59cm;λ=L 0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3＜150.0;满足要求..3钢管立杆稳定性验算 =0.634;P=N/A=13831/0.634×424.00=51.45N/mm 2钢管立杆稳定性51.45N/mm 2＜205N/mm 2;满足要求..4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座150×150mm;支承面为混凝土楼板按C30考虑;楼板厚=1500mm;上部荷载为：F=13831/1000=13.83kN1支承面受冲切承载力验算βS =2.00;ft=1.43N/mm2;hO=1500-20=1480mm;η=0.4＋1.2/βS=1σpc;m =0N/mm2;Um=2×150+1480+2×150+1480=6520mm;βh=10.7βh ft＋0.25σpc;mηUmhO=0.7×1×1.43+0.25×0×1.00×6520×1480/1000=9659.25kN受冲切承载力9659.25kN＞F=13.83kN;满足要求.. 2支承面局部受压承载力验算Ab =0.15+2×0.15×0.15×3=0.20m2;Al=0.15×0.15=0.02m2βl =Ab/Al0.5=3.16;fcc=0.85×14300=12155kN/m2;ω=0.75ωβl fccAl=0.75×3×12155×0.02=546.98kN支承面局部受压承载力546.98kN＞Fa=13.83kN;满足要求..5.计算结果底模楼模板18mm;第一层龙骨次楞采用单枋b=40mm;h=90mm;间距350mm；第二层龙骨主楞采用双钢管Φ48×3.0;A=424mm2；钢管横向间距1000mm;钢管纵向间距1000mm;立杆步距1.50m..在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆..在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆..所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢..无处可顶时;应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑..在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑;其宽度宜为4-6m;并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑..剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧;夹角宜为45°-60°;除应符合上述规定外;还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑;在有水平剪刀撑的部位;应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑..。
柱下独立基础抗剪承载力计算浅析
柱下独立基础抗剪承载力计算浅析湖北省建筑科学研究设计院股份有限公司 430070摘要：国标《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011)对柱下独立基础抗剪验算的规定在工程设计实践中存在独立基础高度计算结果严重偏大，严重不经济等问题。
本文比较、分析了国标以及部分省标等对柱下独立基础抗剪验算的不同规定，指出了国标规定的不合理性，并结合算例分析给出了在工程设计时解决该问题的建议。
关键词：柱下独立基础抗剪承载力1、引言根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011)第8.2.7.2条规定，对于基础底面短边尺寸小于或等于柱宽加两倍基础有效高度的柱下独立基础，应验算柱与基础交界处的基础受剪切承载力，并在8.2.9条给出了相关的计算公式如下：(1)式中其它参数详上述规范有关条文。
在实际工程设计中，当地基承载力很高，柱底内力相对较小因而设计的基础平面尺寸一般也较小时，经常会遇到需要验算独立基础受剪承载力的问题。
然而按照上述公式进行计算时，往往计算得出的基础高度过大（参考后文算例分析），以至于严重不符合工程实际经验，从而导致设计人员对计算结果无所适从。
但是基础高度又直接影响房屋结构安全，因此必须对该问题进行研究并加以妥善解决。
2、部分省标等的规定《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011)给出的上述公式（1）实际上是直接源于《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010)6.3.3条关于不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件斜截面受剪承载力应的规定：（2）根据《混凝土结构设计规范》（GB50007-2011)条文解释，“一般板类构件”主要指受均布荷载作用下的单向板和双向板需按单向板计算的构件。
上述公式尤其适用于薄板，未考虑基础厚度对单向受力的独立基础抗剪承载力的影响。
而实际上柱下独立基础更接近于倒置的均布荷载下的悬臂的深受弯构件，其抗剪承载力计算理应更接近于深受弯构件的抗剪承载力计算。
针对上述对于公式（1）的分析，部分省份的地方地基基础设计规范对此进行了调整和修改。
基础抗冲切验算
基础抗冲切验算基础是建筑物最重要的支撑结构之一，承受着建筑物的重量和动力作用。
因此，基础的设计和验算非常重要。
其中，基础的抗冲切验算是其中必不可少的一部分。
什么是抗冲切验算？抗冲切验算是基础验算中的一种，它是指基础对水平或倾斜荷载的抗冲切能力。
在地震、风灾等突发自然灾害和建筑物运行中，都会产生冲击荷载，抗冲切验算的目的就是确保基础在这种情况下也能够稳定承载建筑物。
抗冲切验算的步骤抗冲切验算的步骤主要包括基础的单向和双向抗冲切验算。
具体步骤如下：1. 单向抗冲切验算对于单向荷载来说，基础的抗冲切能力主要来自于混凝土剪应力承载力和地基的摩阻力。
（1）计算混凝土剪应力承载力，可以采用以下公式进行计算：Vc = 0.33fckbwd其中，Vc为混凝土剪应力承载力，fck为混凝土立方体抗压强度，bw 为基础的宽度，d为混凝土基础高度。
（2）计算地基的摩阻力，可以采用以下公式进行计算：Fmr = Cfr × P其中，Fmr为地基摩阻力，Cfr为地基的摩阻系数，P为地基承受的垂直荷载。
2. 双向抗冲切验算对于双向荷载来说，基础的抗冲切能力主要来自于混凝土剪应力承载力、地基的摩阻力和钢筋排布确定的双向桁架系统的贡献。
（1）计算混凝土剪应力承载力，与单向抗冲切验算相同。
（2）计算地基的摩阻力，与单向抗冲切验算相同。
（3）确定钢筋的排布方式，采用双向桁架系统，通过对桁架系统内钢筋的计算，可以得出双向荷载下带双向桁架加固的抗冲切能力。
需要注意的是，以上计算仅是抗冲切验算中的一部分，还有很多其他的验算工作需要进行，如基础的承载力验算等。
抗冲切验算的重要性抗冲切验算可以有效确保基础的稳固性，避免在突发自然灾害或建筑物运行中发生的意外事故。
一旦基础抗冲切能力不足，就会导致建筑物倾斜、移动、甚至倒塌。
因此，在基础设计中，抗冲切验算是至关重要的一个环节。
总结基础抗冲切验算是基础设计中必不可少的一项工作。
通过对混凝土剪应力承载力、地基的摩阻力以及钢筋排布确定的双向桁架系统等因素进行计算，可以确保基础在突发自然灾害和建筑物运行中的稳定性和安全性。
底板抗冲切计算
底板柱帽抗冲切验算:（1）柱对底板抗冲切验算E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：5217KN人防荷载作用下内力标准值：2888KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN柱帽厚度1100：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN满足要求（2）柱对底板抗冲切验算K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：2333KN人防荷载作用下内力标准值：2811KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN满足要求（3）柱对底板抗冲切验算U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：4325KN人防荷载作用下内力标准值：4055KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN柱帽厚度1100：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN满足要求（4）柱对底板抗冲切验算21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN人防荷载作用下内力标准值：4453KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN柱帽厚度1000：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求底板对柱，柱帽抗冲切验算：水浮力及底板自重标准值：67KN/m2人防荷载标准值：50KN/m2a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN满足要求b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN底板厚度600：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN满足要求。
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式 楼板抗冲切验算公式是建筑工程中用于计算楼板在地震或风荷载作用下的抗冲切能力的一种方法。
本文将详细介绍楼板抗冲切验算的步骤和相关计算公式，并通过具体例子进行说明，以帮助读者更好地理解和应用。
1. 楼板抗冲切验算概述 楼板抗冲切验算是指对于楼板在地震或风荷载作用下，其与面板之间的连接是否能够承受弹性载荷而不发生破坏进行的一项重要工作。
通过设计合适的楼板抗冲切能力，可以确保建筑结构在地震或风灾中具有足够的稳定性和安全性。
2. 楼板抗冲切验算步骤楼板抗冲切验算一般包括以下几个步骤： (1) 确定体系刚度：根据楼板设计结构，计算出其刚度参数，包括刚度矩阵和刚度系数等； (2) 定义荷载组合：确定地震和风荷载的设计组合，并确定设计基准地震烈度或风荷载参数； (3) 计算冲切力：根据刚度和荷载组合，计算楼板所受到的冲切力，包括水平方向的冲切力和竖向的冲切力； (4) 检查抗冲切能力：根据设计要求，比较计算得到的冲切力与楼板和面板之间的连接的抗冲切能力； (5) 调整设计：根据验算结果，如冲切力超过抗冲切能力，在设计中进行调整，如加固连接或增加楼板的厚度等。
楼板抗冲切验算公式是通过计算冲切力和抗冲切能力之间的关系来判断楼板是否满足设计要求。
下面是两个常用的楼板抗冲切验算公式的介绍： (1) 冲切力计算公式：根据楼板的荷载和刚度参数，计算出楼板所受到的冲切力。
冲切力可以分为水平方向的冲切力和竖向的冲切力。
水平方向的冲切力一般通过楼板质量乘以加速度来计算，而竖向的冲切力一般通过楼板质量乘以楼板与面板之间的相对位移来计算。
(2) 抗冲切能力计算公式：根据楼板和面板之间的连接方式和承载能力，计算出连接的抗冲切能力。
抗冲切能力可以通过连接的抗剪强度和承载能力来判断。
4. 例子说明 为了更好地理解和应用楼板抗冲切验算公式，我们以某住宅楼的楼板设计为例进行说明。
首先，我们根据楼板结构参数计算出其刚度矩阵和刚度系数。
筏板冲切计算
筏板冲切抗剪计算项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________一、设计资料1.筏板信息筏板类型：平板式筏基筏板厚度:d=600 mm混凝土强度等级：C55筏板计算用保护层厚度as=30 mm2.地基信息地基土平均净反力设计值：F l = 300.00 KPa3.柱信息柱截面高：h=900 mm柱截面宽：w=500 mm柱x方向弯矩：Mx=0.00 Kn*m柱y方向弯矩：My=800.00 Kn*m柱轴力设计值：N=1000.00 Kn柱冲切类型：边柱柱边类型：上边4.柱墩信息柱墩截面宽：w1= 1300 mm柱墩截面高：h1= 1500 mm柱墩高：d1= 100 mmdd1 N5.设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范二、计算结果1．Y方向筏板抗剪切验算Y方向H = 700h0 = 670 mma计算冲且临界截面周长及极惯性矩根据基础规范附录P.0.2，采用以下公式计算c1 = h c + h0/2 = 900+670/2 = 1235.0mmc2 = b c + h0 = 500+670 = 1170.0mmu m = 2c1 + c2 = 2×1235.0+ 1170.0 = 3640.0mmx = c12/(2c1+c2) = 1235.02/(2×1235.0 + ×1170.0) = 419.0mmc AB = c1 - x = 1235.0 - 419.0 = 816.0mmI s = c 1h 03/6 + c 13h 0/6 + 2h 0c 1(c 1/2 - X )2 + c 2h 0X 2= 1235×6703/6 + 12353×670/6 + 2×670×1235×(1235/2 - 419)2 + 1170×670×4192= 475077345280mm 4αs = 1-11 + 23(c 1/c 2) = 1-11 + 23(1.24/1.17) = 0.41b 计算作用在冲且临界截面重心上的弯矩P = area ×F l = 1.445×300.000 = 433.485e P = 0.252e N = 0.419M unb = Ne N -Pe p -M c = 300.000×0.419-433.485×0.252-0.000 = 16.68Kn*mc 筏板冲切验算基础规范8.4.7条，采用以下公式计算τmax = F l /u m h 0 + αs M unb c AB /I s= 566.52/3.64×0.67 + 0.41×16.68×0.82/0.48 = 243.9 kn*m 2βs = 2.00∵h 不大于800mm ，∴β hp = 1.0f t = 1960.00 KPa0.7(0.4+1.2/β s )β hp f t = 0.7(0.4+1.2/2.00)1.00×1960.00 = 1372.00∵τmax ≤0.7(0.4+1.2/β s )β hp f t∴◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎2．X 方向筏板抗剪切验算X 方向 H = 700a 计算冲且临界截面周长及极惯性矩根据基础规范附录P.0.2，采用以下公式计算c 1 = h c + h 0/2 = 500+670/2 = 1235.0mmc 2 = b c + h 0 = 900+670 = 1170.0mmu m = 2c 1 + c 2 = 2×1235.0+ 1170.0 = 3640.0mmx = c 12/(2c 1+c 2) = 1170.02/(2×1170.0 + ×1235.0) = 382.9mmc AB = c 1 - x = 1170.0 - 382.9 = 787.1mmI s = c 1h 03/6 + c 13h 0/6 + 2h 0c 1(c 1/2 - X )2 + c 2h 0X 2= 1170×6703/6 + 11703×670/6 + 2×670×1170×(1170/2 - 383)2 + 1235×670×3832= 422845874176mm 4αs = 1-11 + 23(c 1/c 2) = 1-11 + 23(1.17/1.24) = 0.39b 计算作用在冲且临界截面重心上的弯矩P = area ×F l = 1.445×300.000 = 433.485e P = 0e N = 0M unb = Ne N -Pe p -M c = 300.000×0.000-433.485×0.000-800.000 = -800.00Kn*mc筏板冲切验算基础规范8.4.7条，采用以下公式计算τmax = F l/u m h0 + αs M unb c AB/I s= 566.52/3.64×0.67 + 0.39×800.00×0.79/0.42= 818.3 kn*m2βs = 2.00∵h不大于800mm，∴β hp= 1.0f t = 1960.00 KPa0.7(0.4+1.2/β s)β hp f t = 0.7(0.4+1.2/2.00)1.00×1960.00 = 1372.00∵τmax≤0.7(0.4+1.2/β s)β hp f t∴◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎。
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抗剪与抗冲切
简单点说，剪切是平面问题，冲切是空间受力问题，但都属于剪切破坏。
一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破
坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。
不同的是剪切破坏面可视为平面，而
冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。
故剪切又
称单向剪切(onewaysherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切
(punching,twowayshear)。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力。
当鼠标毁坏可以构成沿柱（桩）四周成45°（形变蔓延角）斜面拉裂的当鼠标锥体，剪切毁坏就可以在一个剪切面上拉裂，无法发生四周都毁坏的情况。
冲切是对板、承台而言（有四个剪切面），剪切是对梁而言（有二个剪切面）。
实际上抗冲乌和抗剪就是和布局钢筋存有关系的（理论上），设计时公式中没就是考
量钢筋的影响，个人真的原因如下：仅考量混凝土受剪和受到当鼠标不考量纵筋的促进作用，纵筋全部由受弯钢筋排序获得，这样设计表达式比较简单，易于工程应用领域，毕竟
混凝土横截面抗剪的效果比钢筋抗剪效果不好。
实际上，你所根据现有规范排序的钢筋，
既能够PR320又能够抗炎抠，对受剪而言，规范处理方式减小了剪切毁坏的安全储备，剪
切就是脆性的，符合规范制订的理念。