底板抗冲切计算
楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mn 厚板模板支撑计算书(2) 楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。
1 )内力及挠度计算a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N • mm剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777Nb. ①+②+③荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N • mm跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N • mm剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mmc. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算)计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N • mm支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N • mm剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm2) 抗弯强度验算M=-107788N • mm M + M=-185269N • mm M+ M 4=291628N • mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式楼板抗冲切验算是建筑工程设计中非常重要的一项计算工作，它用于确定楼板在使用过程中是否能够承受外部冲击力的作用而不发生破坏。
在建设楼房、桥梁等工程中，正确进行抗冲切验算是确保结构安全可靠的关键之一。
楼板抗冲切验算的公式是根据材料力学原理和设计规范推导得出的，它可以分为静力法和动力法两种计算方法。
静力法是指根据建筑物重力荷载和冲击荷载的大小，通过计算楼板的内力状态来判断其抗冲切性能。
具体的公式为：抗冲切力=冲击力/抗冲切系数。
其中，抗冲切系数是根据楼板材料的特性和结构形式来确定的一个值，它代表了楼板在抵御冲击力时的能力。
动力法是指利用振动力学理论来计算楼板的抗冲切性能。
在这种方法中，首先要确定楼板的固有频率和振型，然后根据冲击力的频率和幅值，通过计算叠加法确定楼板的抗冲切力。
这种方法通常适用于大跨度楼板和地震区域的建筑设计。
在进行楼板抗冲切验算时，需要考虑多种因素，如楼板的几何尺寸、材料强度和刚度、冲击荷载的性质和作用位置等。
同时，还需要参考相关的设计规范和要求，确保计算结果符合安全性和可靠性的要求。
为了保证抗冲切验算的准确性和可靠性，建议在设计过程中采用一些有效的措施。
首先，要对楼板的冲击荷载进行合理的估计和分析，考虑到可能出现的不同工况和条件。
其次，要选择合适的材料和结构形式，确保楼板具有足够的抗冲切能力。
最后，要进行全面的计算和分析，考虑不同因素的相互作用和影响，确保楼板的设计符合工程实际需求。
总之，楼板抗冲切验算是建筑工程设计中一项重要而复杂的计算工作。
仅仅依靠公式计算是不够的，还需要考虑多种因素和采取有效的措施，确保抗冲切验算的准确性和可靠性。
只有在设计阶段充分考虑和满足抗冲切性能要求，才能保证建筑物在使用过程中的安全性和稳定性，为人们的生活和工作提供可靠的保障。
筏基底板冲切计算
4.底板冲切高度计算： 因为： h<=800 所以：
β
hp
= 1
(GB50007-2002第8.2.7条)
当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0:
(ln 1 + ln; 0.7 l β f
2 n1 n2 hp
t
4
(ln 1 + ln 2) h0 =
(GB50007-2002式8.4.5-3)
hs
= 1
(本式中 因h0<800 故h0为: (GB50007-2002式8.4.5-4)
800
)
式8.4.5-3右侧为： 受剪阴影部分面积为：
2557.555 kN (2*ln2-ln1-2*h0)*(ln1-2*h0)/4 = 13.7 m2 kN 式8.4.5-3不满足,请调整
筏板基础底板冲切、 筏板基础底板冲切 、 剪切计算
1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.4.5条 2.计算简图：
p——相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 ln1,ln2——计算板格的长边和短边的净长度 3.输入条件： 混凝土C 30 ln1(m) 8 ln2(m) 8 p(kPa) 200 h(mm) 350 as(mm) 55 h0=h-as 295 ft 1.43
VS = p ×阴影部分面积＝
2745.4
= 348 mm
4 p ln1 l n2 (l n1+l n2) p + 0.7 β
2 hp
f
t
(GB50007-2002式8.4.5-2)
4
***底板厚度不满足,请调整***
5.底板斜截面受剪承载力验算：
筏板基础计算
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。
（1 ）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。
对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。
（2 ）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。
①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算*50.70/认式中：F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；B hp——受冲切承载力截面高度影响系数；U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长；f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。
图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力,距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算石匸和十aM影』- r max^0.7(0.4 +1.2/A)ApZ. 1乙二I----- 2 -- --------1 十3«)式中：F ——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩；B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ；c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2 。
楼mm厚板计算手册新增底板抗冲切计算
150m m厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm;层高9.65m;结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2;枋材弹性模量E=9000N/mm2;抗弯强度fm=13.00N/mm2;顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm;纵向间距1000mm;支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm;壁厚3.0mm;截面积4.24cm2;回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2;抗弯强度f=205.00N/mm2;抗剪强度fv=120.00N/mm2..2.楼板底模验算1底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度m板厚m系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.15×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.15×1.2=0.20kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.38kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=4.88kN/m2楼板底模板验算第一层龙骨次楞间距L=350mm;计算跨数5跨..底模厚度18mm;板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3;I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4..1内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M1=KMq1L2=-0.105×8.38×3502=-107788N·mm剪力系数KV =0.606;V1=KVq1L=0.606×8.38×350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M2=KMq2L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm跨中弯矩系数KM =0.078;M3=KMq2L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm剪力系数KV =0.606;V2=KVq2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644;υ2=Kυq;2L4/100EI=0.644×4.88/1.2×3504/100×6000×486000=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN按作用在边跨跨中计算计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN;计算简图如下图所示..跨中弯矩系数KM =0.200;M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数KM =-0.100;M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数KV =0.600;V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456;υ3=KυP;L3/100EI=1.456×3.50/1.4×1000×3503/100×6000×486000=0.54mm 2抗弯强度验算M1=-107788N·mm;M2＋M5=-185269N·mm;M3＋M4=291628N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4;取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩..Mmax =291628N·mm=0.29kN·m;σ=Mmax/W=291628/54000=5.40N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 3抗剪强度验算V1=1777N;V2+V3=1035+2100=3135N比较V1、V2＋V3;取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax =3135N=3.14kN;τ=3Vmax/2bh=3×3135/2×1000×18=0.26N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求..4挠度验算υmax=0.13+0.54=0.67mmυ=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.67mm＜υ=1.40mm;满足要求..内力图如下图..3第一层龙骨次楞验算钢管横向间距1000mm;第一层龙骨次楞间距350mm;计算跨数2跨第一层龙骨次楞采用木枋b=40mm;h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3;I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4.. 1抗弯强度验算弯矩系数KM =-0.125;q=q1×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=8.38×350/1000=2.93kN/mM max =-KMqL2=--0.125×2.93×10002=--366250N·mm=--0.37kN·mσ=Mmax/W=366250/54000=6.78N/mm2第一层龙骨次楞抗弯强度σ=6.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数KV =0.625;Vmax=KVqL=0.625×2.93×1000=1831N=1.83kNτ=3Vmax/2bh=3×1831/2×40×90=0.76N/mm2第一层龙骨次楞抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求.. 3挠度验算挠度系数Kυ=0.521;q’=q2×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=4.88/1.2×350/1000=1.42kN/m=1.42N/mmυmax =Kυq’L4/100EI=0.521×1.42×10004/100×9000×2430000=0.34mmυ=1000/250=4.00mm第一层龙骨次楞挠度υmax =0.34mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..4第二层龙骨主楞验算钢管纵向间距1000mm;计算跨数5跨..第二层龙骨主楞采用双钢管A=848mm 2；W=8980mm 3;I=215600mm 41抗弯承载力验算弯矩系数K M =0.305;P=1.250×2.93×1000=3663N=3.66kNM max =K M PL=0.305×3663×1000=1117215N·mm=1.12kN·mσ=M max /W=1117215/8980=124.41N/mm 2第二层龙骨主楞抗弯强度σ=124.41N/mm 2＜f=205.00N/mm 2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数K V =1.716;V max =K V P=1.716×3.66×1000=6281N=6.28kNτ=3V max /2bh=3×6281/2×2×424=11.11N/mm 2第二层龙骨主楞抗剪强度τ=11.11N/mm 2＜f v =120.00N/mm 2;满足要求..3挠度验算挠度系数K υ=3.618;P ;=1.250×1.42×1000=1775N=1.78Nυmax =K υP ;L 3/100EI=3.618×1775×10003/100×206000×215600=0.72mmυ=1000/250=4.00mm第二层龙骨主楞挠度υmax =0.72mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..3.支撑强度验算1荷载计算每根钢管承载N QK1=11789N每根钢管承载活荷载1.0kN/m 2:N QK2=1.00×1.00×1×1000=1000N每根钢管承载荷载N QK =N QK1＋N QK1=11789+1000=12789N钢管重量0.0326kN/m;立杆重量=9.50×0.0326×1000=310N水平拉杆7层;拉杆重量=7×1.00+1.00×0.0326×1000=456N扣件单位重量14.60N/个;扣件重量=7×14.60=102N支架重量N Gk =立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=310+456+102=868N钢管轴向力N=1.2N GK +N QK =1.2×868+12789=13831N2钢管立杆长细比验算L 0=h=1.50m=150.00cm;钢管的i=1.59cm;λ=L 0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3＜150.0;满足要求..3钢管立杆稳定性验算 =0.634;P=N/A=13831/0.634×424.00=51.45N/mm 2钢管立杆稳定性51.45N/mm 2＜205N/mm 2;满足要求..4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座150×150mm;支承面为混凝土楼板按C30考虑;楼板厚=1500mm;上部荷载为：F=13831/1000=13.83kN1支承面受冲切承载力验算βS =2.00;ft=1.43N/mm2;hO=1500-20=1480mm;η=0.4＋1.2/βS=1σpc;m =0N/mm2;Um=2×150+1480+2×150+1480=6520mm;βh=10.7βh ft＋0.25σpc;mηUmhO=0.7×1×1.43+0.25×0×1.00×6520×1480/1000=9659.25kN受冲切承载力9659.25kN＞F=13.83kN;满足要求.. 2支承面局部受压承载力验算Ab =0.15+2×0.15×0.15×3=0.20m2;Al=0.15×0.15=0.02m2βl =Ab/Al0.5=3.16;fcc=0.85×14300=12155kN/m2;ω=0.75ωβl fccAl=0.75×3×12155×0.02=546.98kN支承面局部受压承载力546.98kN＞Fa=13.83kN;满足要求..5.计算结果底模楼模板18mm;第一层龙骨次楞采用单枋b=40mm;h=90mm;间距350mm；第二层龙骨主楞采用双钢管Φ48×3.0;A=424mm2；钢管横向间距1000mm;钢管纵向间距1000mm;立杆步距1.50m..在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆..在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆..所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢..无处可顶时;应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑..在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑;其宽度宜为4-6m;并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑..剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧;夹角宜为45°-60°;除应符合上述规定外;还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑;在有水平剪刀撑的部位;应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑..。
3#楼150mm厚板计算手册(新增底板抗冲切计算)
精心整理150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3③钢筋荷载1.10kN/m3④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1（2第一层龙骨18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=3/12=486000mm4。
1a.2=-107788N·mm剪力系数K Vb.2=-62769N·mm2=46628N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mmM 1=-107788N ·mm ，M 2＋M 5=-185269N ·mm ，M 3＋M 4=291628N ·mm比较M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
筏基底板冲切计算计算书完整版
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
8
8
120
350
55
295
1.57
4.底板冲 切高度计 算：
h<=800 因为： 所以：
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
当底板区 格为矩形 双向板 时，底板 受冲切所 需的厚度
h0:
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
回目录
p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
b h =(800/ )1/4
hs
0
式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
2807.945 kN
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 13.7 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 1647.2 kN
OK! 满足式8.4.5-3要求
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
f
h0 =
hp t
4
OK! 底
板厚度
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
底板人防工程柱帽冲切计算
ZMxx 人防
图例混凝土强度等级C30fc=14.3下反柱帽ft= 2.145
截面条件
上反
中柱
柱宽a(mm)500
柱高b(mm)500
250
柱帽宽a1(mm)2000
柱帽长b1(mm)2000
柱帽厚度h1(mm)270
40
荷载信息
上反柱帽25
25.00
结论Um(mm)3920
βs 2
αs 40
抗冲切集中力设计值（KN）
2825.22
冲切破坏锥体范
围内的竖向力设计值（KN）
53.29
允许竖向力设计
值（KN）2878.51
Um(mm)6840
βs 2
αs 40
抗冲切集中力设计值（KN）
2156.75
冲切破坏锥体范
围内的竖向力设计值（KN）
92.16
允许竖向力设计
值（KN）2248.91
2150
满足柱帽形式计算柱竖向力设计值（KN）
基本组合后荷载值（KN/m 2）判断抗冲切是否满足要求柱位置两个方向纵筋受拉钢筋合力点到
受拉混凝土边缘的距离的平均值柱截面尺寸板厚h(mm)柱帽尺寸恒载（含板厚）（KN/m 2）人防荷载（KN/m 2）柱帽边缘允许竖向力设计值柱边缘允许竖向力设计值。
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底板柱帽抗冲切验算:
（1）柱对底板抗冲切验算
E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：
恒荷载作用下内力标准值：5217KN
人防荷载作用下内力标准值：2888KN
人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN
柱帽厚度1100：抗冲切验算：
人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN
满足要求
（2）柱对底板抗冲切验算
K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：
恒荷载作用下内力标准值：2333KN
人防荷载作用下内力标准值：2811KN
人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算：
人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN
满足要求
（3）柱对底板抗冲切验算
U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：
恒荷载作用下内力标准值：4325KN
人防荷载作用下内力标准值：4055KN
人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN
柱帽厚度1100：抗冲切验算：
人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN
满足要求
（4）柱对底板抗冲切验算
21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN
人防荷载作用下内力标准值：4453KN
人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN
柱帽厚度1000：抗冲切验算：
人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN
平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求
底板对柱，柱帽抗冲切验算：
水浮力及底板自重标准值：67KN/m2
人防荷载标准值：50KN/m2
a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2
底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN
满足要求
b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2
底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN
底板厚度600：抗冲切验算：
人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN
平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN
满足要求。