TiCpZA43复合材料的热膨胀行为研究

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C_fMg复合材料的热膨胀系数及其理论计算

＊
材料热膨胀性能的研究主要集中在１Ｄ和２Ｄ复合材
］３８－。料上［
定向短切碳纤维（定向Ｃ通过调节长径比及分ｓｆ）布可获得１而且ＤＣｆ增强的复合材料各向异性效果，可以节约成本；而且克２．５Ｄ复合材料尺寸稳定性高，服了２Ｄ复合材料层间性能差的缺点。本文采用负压／浸渗－液固挤压法成功制备了定向ＣＭｇ复合材料及ｓｆ／２．５ＤＣＭｇ复合材料。测定了两种复合材料的α 值，ｆ对α 值随温度的变化趋势进行了机理分析；在Ｓｃｈａ－
＊２８．０－０．６０＊２８．０１０
ν
０．３５０．２５
ＬＹＭＰＵＳＰＭＧ３型光学显微镜上观察复合在Ｏ材料的组织。在ＤＩＬ４０２Ｃ型热膨胀仪上进行复合材料的热膨胀测试，试样测试之６ｍｍ×２０ｍｍ的圆柱，／前试样进行１８０℃×２８ｈ的热处理。定向ＣＭｇ复合ｓｆ／材料和２．５ＤＣＭｇ复合材料不同方向的试样如图１ｆ所示。升温速率为５℃／在测试过程中采用高纯ｍｉｎ，
材料ＡＺ９１ＤＴ３００
支架等部件。但是，这些应用领域对复合材料的热膨胀性能也提出了较为严格的要求，因此，如何优化复合材料的尺寸稳定性及精确预测出复合材料的热膨胀系／数（便成为研究者们所面临的难题。ＣＭ α）ｇ复合材ｆ料的α 主要通过碳纤维的排布设计和体积分数来调节，同时亦受到基体的性质、残余应力及界面性质的影响，如果仅通过实验测量较为复杂，而使用理论模型进行预测α 值可以减轻实验量和实验成本，因此，完善预／测ＣＭｇ复合材料 α 的理论模型是亟需研究的重要ｆ课题。

金属材料的热膨胀行为对结构稳定性的影响

金属材料的热膨胀行为对结构稳定性的影响一、引言随着工业发展和科技进步，金属材料在各种结构中得到广泛应用。

然而，金属材料在受热后会发生热膨胀现象，这可能对结构的稳定性产生一定的影响。

本文旨在探讨金属材料的热膨胀行为对结构稳定性的影响，以及如何应对这些影响。

二、热膨胀原理热膨胀是指物体在受热后由于内部分子热运动引起的体积膨胀现象。

金属材料的热膨胀行为是基于热力学原理的，当金属材料受热时，分子内部的热运动增加，原子之间的相互作用减弱，从而使金属材料的体积发生膨胀。

三、热膨胀对结构稳定性的影响1. 结构变形：金属材料的热膨胀会引起整个结构体的变形。

特别是在大型建筑或桥梁等工程中，由于材料受热膨胀，可能会导致结构变形或扭曲，进而影响结构的稳定性。

2. 应力集中：金属材料的热膨胀还会导致结构中应力的集中。

当一个结构中部分金属材料发生膨胀时，引起的变形可能会导致应力在材料中产生集中，这种应力集中可能会引起结构的损坏甚至破坏。

3. 连接部位的失稳：金属结构通常是由多个零部件或构件连接而成的，这些连接部位容易受到热膨胀的影响。

当金属材料发生热膨胀时，连接部位可能会发生变形，从而导致结构的失稳。

四、应对金属材料热膨胀的方法1. 温度补偿：在设计结构时，可以采取温度补偿的方法来对金属材料的热膨胀进行抵消。

例如，可以选择使用具有较小热膨胀系数的材料，或者采用特殊的结构设计来平衡热膨胀引起的变形。

2. 弹性支撑：通过使用弹性元件或支撑结构，可以使金属材料在收缩或膨胀时能够产生一定的弹性变形，从而减少对结构的影响。

3. 紧固系统设计：对于金属结构中的连接部位，可以采用灵活紧固系统设计。

这样，在热膨胀引起结构变形时，连接部位能够允许一定的相对移动，从而减少对结构的影响。

五、结论金属材料的热膨胀行为会对结构的稳定性产生一定的影响，包括结构变形、应力集中以及连接部位的失稳等。

然而，通过采取适当的设计和措施，如温度补偿、弹性支撑和紧固系统设计等，可以减少这些影响，从而确保结构的稳定性和安全性。

金属陶瓷复合材料的热膨胀性能研究

金属陶瓷复合材料的热膨胀性能研究金属陶瓷复合材料是一种结合了金属和陶瓷材料的复合材料，由于其独特的性能而受到广泛关注。

其中一个重要性能参数是热膨胀性能，即材料在不同温度下的膨胀性能。

本文将探讨金属陶瓷复合材料的热膨胀性能及其影响因素。

热膨胀性是材料在温度变化时线膨胀或收缩的现象，它是由内部原子结构变化引起的。

对于金属陶瓷复合材料来说，由于其由金属和陶瓷两种材料组成，其热膨胀性往往介于金属和陶瓷之间。

此外，金属陶瓷复合材料的热膨胀性能还受到多种因素的影响。

首先，热膨胀性与材料的晶格结构有关。

金属通常具有面心立方结构或体心立方结构，其晶格形式比较规则，导致金属具有较高的热膨胀系数。

而陶瓷的晶格结构通常是比较复杂的，导致其热膨胀系数较低。

金属陶瓷复合材料由于同时具备金属和陶瓷两种材料的特性，其晶格结构相对复杂，因此其热膨胀性能一般介于金属和陶瓷之间。

其次，材料的成分和比例也对热膨胀性有影响。

不同的金属和陶瓷具有不同的热膨胀系数，因此通过调整金属和陶瓷的比例可以实现对复合材料热膨胀性能的调节。

一般来说，金属陶瓷复合材料中金属含量较高，其热膨胀系数相对较高；而陶瓷含量较高时，热膨胀系数相对较低。

此外，热膨胀性还受到材料制备方法的影响。

金属陶瓷复合材料可以通过多种方法制备，如热压烧结、熔体浸渗、化学还原法等。

不同的制备方法会影响材料的晶间结合状况和晶界结构，进而影响材料的热膨胀性能。

最后，金属陶瓷复合材料的热膨胀性能对于其在实际应用中的性能表现也有重要影响。

例如，在高温环境下使用的涡轮发动机中，由于温度的变化，材料会发生膨胀或收缩。

如果材料的热膨胀性能不能与其他组件匹配，则可能导致组件之间的应力不平衡，从而影响系统的工作性能。

综上所述，金属陶瓷复合材料的热膨胀性能是该材料的重要性能参数之一。

热膨胀性受到材料的晶格结构、成分和比例、制备方法等因素的影响。

对于金属陶瓷复合材料在实际应用中，热膨胀性能的匹配也是关键因素。

三维编织复合材料力学性能研究进展

的有限元分析手段也被引入到编织复合材料的性能研究中。由于编织复合材料细观结构非常复杂，所以常用的处理方法为先简化复合材料的细观结构，再结合有限元方法对力学性能进行分析和预测。HAO 等[41]基于三胞模型研究了三维四向编织复合材料的拉-拉疲劳行为，使用 ABAQUS 建立不同编织角和纤维含量的单胞模型，分析了疲劳加载方向对疲劳损伤进程的影响，并且讨论了单胞模型结构参数对疲劳行为的影响，结果表明，平行于编织方向疲劳行为优于垂直方向；沿着编织方向，疲劳寿命随编织角增大而减小；纤维体积含量与疲劳寿命正相关。
国内外在近 30 年内对三维编织复合材料的细观结构与观力学性能之间的关系进行了研究和探索取得了一些突出的成就并逐渐发展成力学和材料领域的一个热门研究方向。在试验方面，自 20 世纪 80 年代起，MACANDER 等[3] 就对三维编织复合材料的拉压剪弯等典型静态力学性能进行了系统的试验研究；KALIDINDI 等[4]研究了纤维体积含量和编织角对材料力学性能的影响；SHIVAKUMAR 等[5]进一步揭示了三维编织复合材料的压缩强度和失效机制。关于三维编织复合材料冲击力学行为和断裂形态随应变率的变化趋势也有相关报道[6-7]。
科技与创新┃Science and Technology & Innovation
文章编号：2095－6835（2021）13－0108－06
2021 年第 13 期
三维编织复合材料力学性能研究进展
吴亚波，江小州，刘帅，袁航，张尧毅，惠永博，侯荣彬
（中国核动力研究设计院核反应堆系统设计技术重点实验室，四川成都 610056）
国内也不乏试验研究三维编织复合材料力学性能的相关报道。张迪等[29]对比研究三维多向编织和层合板复合材料的力学性能。四种三维多向编织结构分别利用三维四向、三维五向、三维六向和三维七向编织工艺制备；三种层合复合材料利用帘子布制成，分别为 0°单向板、90°单向板和层合板［0 /（ ± 45）2 /90］2s。同时进行拉伸、压缩和剪切试验。结果表明与三维编织试样相比，0°单向板的拉伸和压缩性能最高，而其他层合试样的各项性能均较低；对于编织试样，编织角越小，纵向拉伸和压缩性能越高，剪切性能越低；发现编织结构和编织角是影响材料破坏模式的重要因素。李翠敏等[30]研究了三维编织碳纤维复合材料的剪切性能，结果表明，三维五向较三维四向编织复合材料剪切性能好；三维编织复合材料剪切强度沿长度方向随着编织角的减小而增加；切边三维编织复合材料试件受剪切破坏时在加载点附近侧表面裂缝沿纱线走向分布，上下两表面发生弯曲破坏。李苏红等[31]试验分析评价了编织结构参数对复合材料拉伸性能的影响，且对复合材料的破坏模式进行了研究。实验结果表明，编织角、复合材料尺寸、纤维体积含量、轴向纱数与编织纱数之比等对复合材料的性能有较大的影响，复合材料有两种破坏模式，一种是裂纹沿纤维束扩展，另一种是纤维束拉断，后者为主要破坏模式。 2 三维编织复合材料力学性能的理论研究 2.1 几何模型和力学模型

燃烧合成TiC-Ni金属陶瓷研究与试验的热膨胀特性

燃烧合成TiC-Ni金属陶瓷研究与试验的热膨胀特性
张幸红;曲伟;张学忠
【期刊名称】《粉末冶金技术》
【年(卷),期】2000(18)4
【摘要】利用自蔓延高温燃烧合成结合机械压力方法制备了TiC -Ni金属陶瓷 ,研究了TiC-Ni金属陶瓷材料的热膨胀性质随温度和组成的变化关系。

结果表明 ,材料的热膨胀系数随温度的升高单调递增 ,上升相同温度情况下。

【总页数】4页(P243-246)
【关键词】燃烧合成;碳化钛-镍金属陶瓷;热膨胀系数
【作者】张幸红;曲伟;张学忠
【作者单位】哈尔滨工业大学复合材料研究所
【正文语种】中文
【中图分类】TB39;TF12
【相关文献】
1.燃烧合成制备Al2O3基金属陶瓷的研究现状与展望 [J], 张传;潘冶;张衍诚;孙国雄
2.采用SHS／QP技术制备TiC—xNi金属陶瓷——Ⅰ.燃烧合成过程研究 [J], 傅正义;王皓
3.燃烧法合成的纳米α-Al2O3晶格热膨胀系数研究 [J], 储刚;翟秀静;符岩;吕子剑;毕诗文
4.燃烧合成TiB_2-Cu-Ni金属陶瓷二次热压行为研究 [J], 洪长青;张幸红;韩杰才
5.燃烧合成-铸造法制备氧化铝基金属陶瓷的研究 [J], 潘冶;张传;孙国雄
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NZP材料低热膨胀性能的研究

类似的情况在 N aG e2( PO 4) 3 - NaT i2 ( PO 4) 3 系统中也出现了[5] , N aG e2- XT iX( PO 4) 3 中( 0 X 2) , 富含 Ge( Ⅳ) 的时候( 0 X 1) 呈 R( 3) 对称, 而富含 T i ( Ⅳ ) 的时候( 1. 2 X 2) 呈 R ( 3C) 对称 , 转变温度在 700℃左右。两个系统都是由两种 N ZP 型化合物共同组成, 一种呈 R ( 3C) 对称, 另一种呈 R ( 3) 对称。它们的固溶体根据相对量的不同, 呈现出两种化合物的性质, 进而影响膨胀系数。 2 结构空隙中填充离子的状态与热膨胀系数的关系
试样
a( A)
c( A)
rM( A)
N aTi 2( PO 4) 3 8. 4876 21. 8008
0. 745
N aS n2( PO4) 3 8. 5002 22. 5415
0. 83
N aZr 2( PO 4) 3 8. 8103 22. 7620
0. 86
从表 1 中 , 看出 Na M 2( PO 4) 3 ( M = T i, Sn, Z r ) , 随着 M 原子半径的增大, a 轴、c 轴的参数都将变大。虽然 r Sn 更接近于 rZr , 但 N aSn2( PO 4) 3 ( 为 N ZP 型结构[ 4] ) 的晶格参数却更接近于 N aT i2 ( PO 4) 3 的。这是由于 N aT i2- X SnX ( PO 4) 3 中( 0 X 2) , 发生了结构的变化: N aT i2( PO 4) 3 的结构呈 R ( 3C) 对称, 而 N aSn2( PO 4) 3 在室温下呈 R ( 3) 对称, 到 575℃时经

Fe_3O_4颗粒对硼酸铝晶须增强铝复合材料热膨胀行为的影响

Fe_3O_4颗粒对硼酸铝晶须增强铝复合材料热膨胀行为的影
响
李刚;孙跃;费维栋
【期刊名称】《金属学报》
【年(卷),期】2006(42)1
【摘要】硼酸铝晶须增强铝复合材料中加入 Fe_3O_4颗粒可以降低该复合材料的热膨胀系数．研究认为复合材料中 Fe_3O_4颗粒在制备过程中部分被氧化,在热膨胀测试过程中被氧化的 Fe_3O_4又被还原,其体积将变小,基体铝的膨胀受到限制,相当于具有负膨胀系数性质,从而起到了降低复合材料热膨胀系数的作用．结合复合材料中 Fe_3O_4磁场热重曲线分析,阐述了颗粒的残余应力在热循环中的变化情况．
【总页数】4页(P83-86)
【关键词】Fe3O4颗粒;硼酸铝晶须;铝复合材料;热膨胀系数
【作者】李刚;孙跃;费维栋
【作者单位】哈尔滨工业大学材料科学与工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TB33
【相关文献】
1.硼酸铝晶须增强铝复合材料的电化学腐蚀行为 [J], 任文超
2.含锂霞石颗粒和硼酸铝晶须的铝基复合材料 [J], 王黎东;郑馥;费维栋
3.SiC晶须增强铝基复合材料热膨胀行为与内应力关系的研究 [J], 胡明;郑馥;费维栋;王黎东;姚忠凯
4.氧化锌涂覆硼酸镁晶须增强6061铝基复合材料的拉伸性能和热挤压行为 [J], 陈逢源;唐彬彬;金培鹏;张磊;费维栋
5.时效对硼酸铝晶须增强6061Al复合材料应力腐蚀开裂行为的影响 [J], 胡津;任文超;姚忠凯
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热处理过程中材料热膨胀的数值模拟分析

热处理过程中材料热膨胀的数值模拟分析热处理是材料加工的重要环节，其目的是通过改变材料的组织结构和性能，提高材料的强度、硬度和耐腐蚀性等。

在热处理过程中，材料的热膨胀是一个关键参数，它对热处理过程中的工艺控制和产品质量有着重要影响。

本文将进行热处理过程中材料热膨胀的数值模拟分析。

热膨胀是指在温度升高时，材料出现体积扩大的现象。

这是因为材料受热后，分子的热运动增强，分子之间的相互作用力减弱，从而导致材料的体积增大。

热处理过程中，材料的热膨胀会引起尺寸变化，从而对材料的形状和尺寸稳定性造成影响，这对于需要保持高精度尺寸的工件而言尤为重要。

为了研究材料热膨胀的规律，数值模拟成为一种有效的方法。

数值模拟可以通过在计算机上建立材料的数学模型，通过计算和模拟得出材料在热处理过程中的热膨胀情况。

数值模拟分析可以根据材料性质、温度变化和材料几何形状等因素，计算出材料的热膨胀系数和尺寸变化。

在进行热处理过程中材料热膨胀的数值模拟分析时，我们首先需要收集材料的物性数据。

这些数据包括材料的热传导系数、热容、密度以及线膨胀系数等。

这些物性数据是进行数值模拟的基础，可以通过实验测定或者已有的文献资料得到。

其次，我们需要确定热处理过程中的温度变化情况。

在实际热处理过程中，工件的温度会随时间变化，并且在不同部位的温度可能存在差异。

因此，我们需要在数值模拟中将工件进行离散化，即将工件划分为多个小的网格单元，并在每个网格单元内计算温度的变化。

通过这种离散化的方法，我们可以得到整个工件在热处理过程中的温度分布情况。

接下来，我们需要利用热力学理论和有限元法等方法计算材料的热膨胀系数和尺寸变化。

热膨胀系数是一个重要的物理参数，它用来描述材料在单位温度变化时的体积或长度变化。

在数值模拟中，我们可以通过计算不同温度下材料的应力和应变，得到材料的热膨胀系数。

尺寸变化的计算可以通过热膨胀系数乘以工件的初始尺寸得到。

最后，我们可以利用数值模拟结果来优化热处理工艺。

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改善。运用Ｋｒｅ模型和Ｔｒｅ模型对ＴＣ／Ａ３ｅｒｎｕｎｒｉ，４复合材料的热膨胀系数的计算值与实侧值能很好地吻合。Ｚ研究
发现ＴＣ／Ａ３ｉＺ４复合材料的界面热应力随温度的升高而显著地增加但随ＴＣ颗粒含量的增加只稍有增长。，ｉ应力状
态引起热膨胀系数的变化随温度的不同而不同关艘词：热膨胀性能；ＴＣ／Ａ３ｉｐＺ４复合材料；理论模型；热应力
。＝Ｐ（／）一Ｖ］（一Ｖ）［ａｒ，ｅ１ｚ／
。＝Ｐ０５ａｒ＇Ｍ／１一Ｖ），［．／）＋（（ｅ
（１０）口一，心
（３）（４）
Ｋ１
１０ｅｅｗ．０！４１Ｐｒｓｎｔｏｒｋ７４Ｘ１１３６０１９．ｘ
Ｉ０Ｃｆ０
７５
讨了ＴＣ颗粒含量及温度对热膨胀性能的影响，为ｉ
将Ａ粉纯度９．％，粒径＜１７ｍ）Ｔ粉（ｌ９６４ｐ，ｉ（９．０，纯度９４０粒径＜５Ｋ和工业高纯石墨按一定０ｍ）比例配制，在球磨机上混合研磨２ｈ球磨后的粉末４，在ｌａＯＭＰ压力下压制成块，Ｏ再在烧结炉内烧结（氢气保护）制备Ａ－ｉ预制块。电阻炉内熔制Ａ－，ｌＣＴ。ｌ４ｔｏｕｗ０合金，９０ｃ在０Ｃ时将Ａ－ｉＩ－ＴＣ预制块用钟罩
谢贤清，，张荻，，蔡建国’ 刘金水２，（上海交通大学金属基复合材料国家重点实验室，１上海２０３；０００２湖南大学机械与汽车工程学院，长沙４０８）１０２ＸＥａ－ｎ＇ＺＡＧ，Ｉ－ｕ＇ＬＵ－ｕＩＸｎｉ，ＮＤＣ）ｎｇｏ，ＪｓｉｉｇｇＨＯＡｉｏＩｉｈ＇ｎｅＬｏａｙＭＭＣ，ｎｈｉｔｇｖｓｙＳａｇａ２０３，ｎ（ＳａＫｙｂｒｔｒｆｒｓＳａｇａｌｏｎＵｉｒｉ，ｎｈｉ００Ｃｉ；１ｔｔｅａｏｏｈｉｏａｎｅｔｈ０ｈａ２ｌｇｏＭｅｈｎａ＆ＡｔｏｉＥｇｎｅｉ，ｎｎｉｒｔ，ｎｓａ０２Ｃｉ）ＣｌｅｃａｉｌｕｏｔｅｉｒｇＨａＵｖｓｙＣａｇｈ４０８，ｎｏｅｆｃｍｖｎｅｎｕｎｅｉｈ１ｈａ
ＴＣ／４ｉ，３复合材料的热膨胀行为研究ＺＡ
ＴＣ／Ａ３ｉｐＺ４复合材料的热膨胀行为研究
ＳｕｙＴｅｍａＥｐｎｉＢｈｖｒｔｄｏｈｒｌａｓｎａｉｆｘｏｅｏｏＴＣｒｉｌｔＲｉｆｒｅＺ３ｔｉＣｍｐｓｅｆＰｔｕａｅｎｏｃｄｉａｃｅＡ４Ｍａｒｏｏｉｘｔ
式中：，。为径向应力；ｅＣ为环向应力；，Ｖ为增强粒子的体积分数ｉｓ为粒子半径；为基体受力点到粒Ｙ子中心的径向距离；尸为界面应力；为热膨胀系数；ａｖ为泊松比；Ｅ为弹性模量；山为温度差。
新型铸造锌合金以其优良的铸造性能、力学性能以及价廉、丰富的原材料和简便的熔铸工艺引起了材料工作者的广泛重视。同时ＴＣ具有高硬度、ｉ高模量、高熔点等特性，能够较大幅度地提高材料的高温强
其在工业中的应用及性能的进一步完善提供理论依
据。
１实验方法
１１实验材料的制备．
度。ｉＴＣ陶瓷颗粒作为轻金属的增强相愈来愈受到重
ｔｍｐｒｔｒｒｎｅｅｅａｕｅｇ．ａ
Ｋｙｒｓｔｅｍａｅｐｎｉｎｏｅｔ；Ｃ／Ａ４ｃｍｐｓｅ；ｏｅｉｌｄｌｔｅｍａｓｒｓｅｗｄ；ｒｌａｓｐｐｒｙＴｉｐＺ３ｏｉｓｔｅｒｔａｍｏｅ；ｒｌｅｓｏｈｘｏｒｏｔｈｃｈｔ
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Ｔｒｅ模型仅考虑加热过程中每个均匀区域中相邻ｕｎｒ相之间的均匀应力，认为复合材料组成相中只存在均匀静应力；而Ｋｒｅ模型既考虑均匀区域中相邻相ｅｒｎ间的均匀应力，又考虑了内部晶界或相界的切变效应。增强相含量相同的情况下，（Ｔ）小于（ｋ）ａ－ａａａ，－表明ＴＣ／Ａ３ｉＺ４复合材料的热膨胀过程中，晶界和相界的切变效应不明显。２４ｉ，Ｚ４复合材料热膨胀性能的影响因素．ＴＣ／Ａ３对于ＴＣ颗粒增强的Ｚ４复合材料，ｉＡ３当复合材料的温度有一 △ 的变化时，ｔ基体中某点受力状态分析如图５所示［〕，。 ‘
ｐｓｅｓａｕｅｉｔｅｇｏ５一２０ｉａａｍｔ．ｅｒｉｌｄｌｗｒｅ－ｏｉｗｍｓｒｎｒｎｅ０５ＣｔｄｌｏｅｅＴｏｅｃｍｅｅｅｔａｅｄｈａｆｗｈｉｔｒｈｔａｏｓｍｐｙｄｃｌｌｅＣＥＴＣ／Ａ３ｔｅｅｐｒｔｒｒｎｅＴｅｌｎｅｔｒｏｌｅｔａｕｔｔｅｏｉ，Ｚ４ｉｈｓｍｔｅａｕｅｇ．ｉｕｃｆｏｓｏｏｃａｈＴｆｎａｅｍａｈｎｅａｆｃｎｔｅｍａｅｐｎｉｐｏｅｔｗｒａａｚｄＩｉｓｏｎｔｐｒｃｓｉｒｖｍｃｏｔｃｈｒｌａｓｎｐｒｅｅｌｅ．ｓｗｔａＴＣｔｌｃｎｏｅｒｓｒ－ｘｏｒｙｎｙｔｈｈｉａｉｅａｍｐｉｕ
视，。仁一３：
作为复合材料的增强相，陶瓷颖粒具有比基体合
金低许多倍的热膨胀系数。同时复合材料通常是在高沮下制备，且有些在高温下服役，要求具有良好的尺寸稳定性。热膨胀性能的差异在材料中会产生热应力。这是复合材料制备和应用的一大障碍。本研究通
过对ＴＣ／Ａ３ｉｐ４复合材料的热膨胀性能的研究，Ｚ探
摘要：采用Ｘ＂法与搅拌铸造法相结合的工艺制备了ＴＣ／Ａ３Ｄｉ，４复合材料，Ｚ研究了ＴＣ／Ａ３ｉ，４复合材料的微观组Ｚ织．侧定了ＴＣ／Ａ３ｉｐＺ４复合材料５－２０间的热膨胀系数值，０，Ｃ５并运用理论模型对该温度区间的热膨胀系数进行了计算，分析了热膨胀性能的影响因素。结果表明．ｉＴＣ颗粒增强相的加人使Ｚ４合金的微观组织和热膨胀性能显著Ａ３
式中，脚标为１表示增强相的物理量，脚标为２表示基体的物理量。为热膨胀系数；为泊松比；ａ，Ｖ为体积分数；Ｅ为杨氏模量；Ｋ为压缩模量；Ｇ为剪
切模量口
基体和增强相的相关参数列于表１。将数据代人（）（）便可计算出１０１，式，２０Ｃ时不同增强相含量的
压人Ａ－ｕ合金液中，ＩＣ搅拌后将Ｚｎ加人到含ＴＣ的ｉ
ＴＣ／４ｉ，３复合材料的热膨胀行为研究ＺＡ
、Ｖ＋＝：〕一，Ｖ＋〔ａａ瓮，：
Ｔｒｅ模型的计算公式为：ｕｎｒ
（Ｋ，（ｚＶ，Ｋ，）ａａ），４：３Ｇ十Ｋ，
（）１
ａ爪一Ｋ，１
Ｖ．
Ｋ一＋
＋
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Ｖ２Ｋ２
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（）２
二二－－二二十；，气下二
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其中，一Ｋ‘
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ｔｒａｄｅｍａｅｐｎｉｎｏｅｔｏＺ３ｏ，ｔｅｏｔｅｍｐｓｅｄｃｅｓｓｔｕｅｔｒｌａｓｐｐｒｙＡ４ａｌａｄＣｎｈｘｏｒｆｌｙｎｈＴＥｈｃｏｉｓｒａｅｗｈｆｏｔｅｉ
ｔｅｒａｅｐｒｃｖｌｍｅｃｉｎＴｅｏｅｉｌｃｌｌｅＣＥａｅｙｓｔｔｅｈｉｃｅｓｏａｔｌｏｕｆｔ．ｔｅｒｔａｙｃａｄｓｖｒｃｅｈｅｎｆｉｅｒｏａｈｈｃｌａｕｔＴｒｅｌｏｘｏｐｒｅｔｌｔｔｅａｕｅｄｅｉｎａｖｌｅ．ｅｆｉｔｅｍｌｅｓｉ，Ｚ４ｉｅｓｓｉｌｗｈｍａｎａａｈｔｆｎｃａｉｅｒｔｒａｍｐｎｓｇｔｗｔＴＣｒｃｓｔｔｒｓｇＴｅｌｎｅｔｅｍｌｓｏＣＥｄｐｎｓｌｈｌｉｉｐｔｌｃｎｅｉｅｉ．ｉｕｃｏｈｒａｓｅｓＴｓｅｄｏｉｙｈａｉｅｏｎｎａｎｈｎｅｃｆｆｔｒｎｅｎ
中图分类号：Ｔ１５２１Ｇ－１１文献标识码：Ａ文章编号１０－３１０１０－０３００１８（０）００－４４２８
Ａｓａ：，Ａ３ｐｓｅｆｒａｄＸ＂ｄｒｇａｉｔｈｉｅ．ｅｂｒｃＴＣ／４ｃｏｉｗｓｉｔｂＤａｓｒｎ－ｓｎｅｎｕｓＴｍｔｔｉＺｏｍｔａａｃｅｙｂｎｔｉｃｔｇｑｉｃｈｉｃｓｕｕｗｓｓｇｔ，ｔｃｆｉｔｈｒａｅｐｎｉ（Ｔ）ｉ／Ａ３－ｒｔｃｒａｉｅｉｅａｄｏｆｅｏｔｍｌａｓｎＥｏＴＣＺ４ｃｍｏｒｔｅｎｔａｄｎｈｅｉｎｆｖｅｃｅｘｏＣｆ，ｏ