电磁计算示例
电磁计算示例给定数据：功 率：7.5kw ； 额定电压：220V ； 额定转速：1500r/min ； 防护型式：防滴式； 励磁方式：并励； 运行方式：连续运行。
一、主要尺寸的选择 1．电枢直径a D 计算比 值N N n p =15005.7=5⨯103-（kw ∙min/r ） 查得D a =13.5~15.5cm ，根据直流电机标准电枢外径，取D a =13.8cm 。
2．极数2p由D a =13.5~15.5cm ，查得2p=2或4，根据生产实践，取2p=4。
3．电磁负荷'A 、'δB 初选值由D a =13.5~15.5cm 。
初选'A =245A/cm 'δB =7800T 。
4．电枢计算长度δl由D a =13.5~15.5cm 。
选取计算极弧系数,65.0'=p α并初设,05.1N em P P =()cm n P D A B l n em a p 55.1315005.705.18.132********.0101.6101.62112'''11=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=αδα 圆整cm l l a 5.13==δ。
5．极距τ ()cm pD a83.10228.132=⨯⨯==ππτ6．校核比值λ 978.08.135.13===a D l δλ λ值在允许范围内。
7．电枢周速()秒米秒米/40~35/85.10106015008.13106022 =⨯⨯⨯=⨯=--ππNa a n D v二、槽数及绕组的基本参数 8．选择绕组型式对电动机，96.0~85.0=E k预计 ()V U k E N E a 202220918.0=⨯== ()A E P I a em a 39202105.705.13=⨯⨯== 因电枢电流小于600A ，故选用单波绕组，则1=a 。
9．槽数Z由D a =13.5~15.5cm ，得,12~62=pZ所以得Z=24~48，取Z=27。
10．齿距校核 ()()cm cm ZD t aa 15605.1278.13 =⨯==ππ齿距过小，齿根容易损坏。
11．校核槽电流I s()()A A t A I a s 1500393605.1245' =⨯==12．预计导体总数'a N54512392458.132''=⨯⨯⨯⨯=⨯=ππa I A D N aa a13．每槽导体数2.2027545''===Z N N a s取每槽导体数s N =20()偶数。
每槽导体数取最近的偶数。
14．实际导体总数N a 5402720=⨯==Z N N s a15．每槽每层并列的元件匝数u考虑到单波绕组，应尽可能避免用假元件，取u=3。
16．元件匝数a W31332202=⨯==u N W s a17．换向器直径D K由D a =13.5~15.5cm ，取D K =10cm 。
18．换向器片数K81273=⨯==uZ K 19．换向器片距K t()()cm cm KD t KK 03388.08110=⨯==ππ20．换向器片间平均电压Kav U()V K pU U N Kav 1786.1081220222 =⨯⨯==21．校核换向器周速K v()()秒米秒米/40~30/85.760001500106000=⨯⨯==ππNK K n D v22．绕组绕制条件 404121811或=±=±=P K y K ，取,40=k y7,6722272==±⨯=±=s s s s y P Z y 取或εε。
21371=⨯==u y y s19214012=-=-=y y y K23．校核绕组对称条件 ()()()整数整数整数2,81,27===a pa K a Z 。
24．实际线负荷A()cm A D a I N A a a a /2438.1312395402=⨯⨯⨯⨯==ππ25．支路电流a i()A a I i a a 5.1912392=⨯==26．预计电枢电密'a J由D a =13.5~15.5cm ，取()2'//1800mm A cm A AJ a∙=()()2''/41.72431800mm A A AJ Jaa===27．预计导线截面'Cua A()2''63.241.75.19mm J i A a a Cua ===选用高强度聚脂漆包圆铜线1-QZ ，查表得()mm d d c 4.1~23.1~2ΦΦ=()2654.2mm A Cua =其中，c d 为裸铜线直径，d 为绝缘铜线直径。
实际电枢电流()2/35.7654.25.19mm A A i J Cua a a ===实际热负荷()()()2//178535.7243mm A cm A AJ a ∙=⨯=三、槽形及电枢绕组 28．槽形选择cm cm D a 208.13 =，故选用梨形槽。
29．预计齿部磁密'ta B取'ta B =18750T 。
30．齿宽t b()cm B k t B b ta Fea a t 718.01875093.0605.17800'=⨯⨯==δ 31．槽口宽度0b取0b =0.3cm 。
32．槽口高度0h取0h =0.05cm 。
33．槽口梯形部分高度2h取出2h =0.2cm 。
34．槽高s h由D a =13.5~15.5cm ，选取s h =2.225cm 。
35．槽底半圆的半径2r()()()cm Z b h D Zr ts a 205.0212718.0255.228.13271222=⎪⎭⎫ ⎝⎛--⨯-=⎪⎭⎫ ⎝⎛---=ππππ36．槽口梯形部分宽度1s b()()()cm b Zh h D b t a s 83.0718.0272.0205.028.1322201=-⨯-⨯-=---=ππ37．齿平行部分高度1h()()()cm r h h h h s 8.1205.02.005.0255.22201=++-=++-=38．槽净面积s A()()()()()()()2111222222222221.80.20.1520.0350.4150.20520.0350.2050.03520.4150.2050.03520.9822s s s K i i i ib b A h h h r r r cm πδδδδπ⎛⎫⎛⎫=+--+-+--+ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=+--⨯⨯+-⨯+--+⨯=式中 i δ—槽绝缘一侧的厚度，查表得035.0=i δcm K h —槽楔高度，查表取K h =0.15cm 39．导线所占面积ΦA()22222784.0104.120210cm d CN A s =⨯⨯⨯=⨯=--Φ40．槽满率sf k797.09822.0784.0===Φs sf A A k ，在（0.75~0.8）范围之内。
41．预计满载每极磁通'N Φ()Wb n pN a E N a a N688'10747.015005402101202601060⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==Φ42．预计电枢轭高'ja h()cm B l k h ja Fe Fea N ja83.21250025.1393.010747.026'''=⨯⨯⨯⨯=⨯Φ=式中 'ja B —电枢轭部磁密初选值，取'ja B =12500T 。
43．电枢内径ia D()cm h h D D ja s a ia 53.438.22255.228.1322'=⨯-⨯-=--=取ia D =4.5 cm 。
44．实际电枢轭高ja h()()()cm D h D h ia s a ja 395.25.4255.228.1321221=-⨯-=--=45．电枢轭有效高jay h()cm r h D D h s ia a jay 463.2205.031255.225.48.133122=⨯+--=+--=46．绕组平均半匝长aav l()cm l l a aav 42.255.1383.101.11.1=+⨯=+=τ47．电枢绕组的导线总长Cua Lcm l N L aav a Cua 1375042.25540=⨯==48．电枢绕组铜重Cua G()kg A L G Cua Cua Cua 25.310654.2137509.8109.855=⨯⨯⨯=⨯=--49．电枢绕组电阻c a R 075()()()Ω=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=--282.01017.212654.2137501017.224242750a A L R Cua Cua c a四、电刷及换向器长度 50．电刷尺寸b b l b ⨯为了保证良好的换向，采用电化石墨电刷DS-72。
()cm mwt b K b 388.0388.01'=⨯=由电刷宽度选取电刷尺寸为：mm l b b b 5.1210⨯=⨯。
51．每杆电刷数b N08.25.725.11239''=⨯⨯⨯==bb b a b J l pb I N 取2=b N式中 'b J —电刷电密初选值，取'b J =7.5A/cm 2。
实际电刷电密()2/8.725.112239cm A l pb N I J b b b a b =⨯⨯⨯==52．换向器长度K l()()()()cm l N l b b k 55.15.025.125.2~0.15.0=++=++=五、主磁极及机座尺寸 53．主磁极气隙δ采取偏心气隙，cm 08.0m in =δ，cm 4.0m ax =δ，()cm 16.04.025.008.075.025.075.0m ax m in =⨯+⨯=+=δδδ 54．主磁极极弧长p b()cm b p p 05.783.1065.0''=⨯==τα ()cm b b p p 05.7'==55．主磁极长度m l()cm l l m 5.13==δ56．主磁极高度初选值'm h()()()cm D h a m 6.7~2.68.1355.0~45.055.0~45.0'=⨯==取cm D ij 5.27=。
57．机座内径ij D()()cmh D D m a ij 16.29~36.266.7~2.62008.028.1322m in =⨯+⨯+=++=δ 取cm D ij 5.27= 58．主磁极实际高度m h()()cm D D h a ij m 77.608.028.135.2721221m in =⨯--=--=δ 59．机座长度i l()()()cm l l i 7.29~6.215.132.2~6.12.2~6.1=⨯==δ取i l =22.3cm 。
(完整版)三相异步电动机电磁计算
三相电机额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW， p=4极1.型号：Y132M2.输出功率：P N=8KW3.相数：m1=34.接法：5.相电压：Uφ=380V6.功电流：I w=P2×103m1UΦ=8×1033×380=7.018A7.极对数：p=28.定子槽数：Z1=369.转子槽数：Z2=3210.定子每极每相槽数：Qp1=Z12pm1=362×2×3=311.定子外径：D1=21cm定子内径：D i1=13.6cm气隙长度：δ=0.4mm转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm转子内径：D i2=4.8cm定子槽型：半闭口圆底槽定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm转子槽形：梯形槽转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cm h o2=0.05cm h r12=2.3cm12.极距：τ=πD i12p =3.1415×13.64=10.681cm13.定子齿距：t1=πD i1Z1=3.1415×13.636=1.187cm14.转子齿距：t2=πD2Z2=3.1415×13.5232=1.327cm15.气隙长度：δ=0.04cm16.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm17.铁芯长度：l=16cm18.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm19.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cmK Fe=0.95（不涂漆）20.绕组型式：单层交叉式21.并联支路数：a1=122.节距：1-9,2-10,11-1823.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为：每极磁通φ1=0.00784wb波幅系数：K A=1.46绕组系数：K dp1=0.96每相串联有效导线数：Nφ1K dp1=K z′U1×10−2K Aφ1×50f1=1.21×380×10−2 1.46×0.00784×5050=401.70 K’z取1.21每相串联导线数：Nφ1=Nφ1K dp1K dp1=401.700.96=418每槽导线数：N1‘=41812=34.83取整数：N1=3524.线规：导线并饶根数与截面积之积（式中的值由其后的公式算得）：N1’A1′=I1a1J1=9.16271×5.19=1.7655mm2由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）25.每根导线截面积：A cl=0.00882cm226.槽有效面积：A e=A s-A i=1.1444cm2A s=2R+b s12×(h s′−h)+πR22A i=C i(2h s12+πR)C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm27.槽满率：k s=N s1N cl d2A e ×100%=2×35×0.0131.1444=79.5%d-绝缘导线外径 d=1.14mm28. 每相串联导线数：N φ1=Z 1N s1ma 1=35×363=42029. 绕组分布系数：K d1=sin (α2q 1)q 1sin (α2)=0.96q 1=Z 12pm=364×3=3α=2pπZ 1=2×2×180°36=20°30. 绕组短距系数：K p1=sin (β×90°)=1 β=y mq 131. 绕组系数：K dp1=K d1K p1=0.96二．磁路计算32. 每极磁通：∅1=K E U ∅2.22fN ∅1K dp1=0.00784Wb =380×0.9232.22×50×420×0.96K E =0.923 K E 范围0.85-0.95 33. 定子齿截面积:A t1=b t1l Fe Z 12p =76.05cm 2 34. 转子齿截面积：A t2=b t2l Fe Z 22p=75.95cm 2b t1,b t2-定，转子齿宽35. 定子轭部截面积：A j1=h j ′l Fe =1.877×15.2=28.53cm 2 h j ′=D 1−D i12−h s +13R =3.7−(0.08+1.45+0.44)+0.443=1.87736. 转子轭部截面积：A j2=h j2′l Fe =30.65cm 2 h j2′=D 2−D i22−h R −23d k =2.016因无通风孔d k =037. 空气隙面积：A δ=τl ef =10.681×16.08=171.8cm 2 38. 波幅系数：K A =1.46 K S =1.276K A 由饱和系数K S 查得，开始计算时先假定K S39. 定子齿磁密：B t1=K A∅1A t1×104=1.46×0.0078476.05×104=1.505T40. 转子齿磁密：B t2=K A∅1A t2×104=1.46×0.0078475.95×104=1.507T41. 定子轭磁密：B j1=12×∅1A j1×104=12×0.0078428.53×104=1.37T 42. 转子轭磁密：B j2=12×∅1A j2×104=12×0.0078430.65×104=1.28T43. 气隙磁密：B δ=K A∅1A δ×104=1.46×0.00784171.8×104=0.666T44. 定子齿磁场强度：H T1=20.58A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 45. 转子齿磁场强度：H t2=20.79A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 46. 定子轭磁场强度：H j1=11.44A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 47. 转子轭磁场强度：H j2=8.43A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 48. 定子齿磁路计算长度：h T1′=h s1+h s2+R3=1.597cm49. 转子齿磁路计算长度：h T2′=h R1+h R2=2.3cm 50. 定子轭磁路计算长度：l j1′=π(D i1−h j1′)4p=7.51cm 51.转子轭部磁路计算长度：l j2′=π(D i2+h j2′)4p=2.67cm52. 气隙磁路计算长度：δe =δK c1K c2=0.4×1.308×1.031÷10=0.05393cmK c1=t1t1−r1δK c2=t2t2−r2δt-齿距 b0-槽口宽53.定子齿磁位降：F t1=H t1×h t1′=32.86A54.转子齿磁位降：F t2=H t2×h t2′=47.81A55.定子轭部磁位降：F j1=C1H j1l j1′=43.31AC1=0.504 定子轭部磁路校正系数56.转子轭部磁位降：F j2=C2H j2l j2′=9.23AC2=0.41 转子轭部磁路校正系数57.气隙磁位降：Fδ=0.8Bδδe×104=0.8×0.666×0.05393×104=287.34A58.饱和系数：K s=F t1+F t2+FδFδ=32.86+47.81+287.34287.34=1.28与38项比对59.总磁位降：F=F t1+F t2+F j1+F j2+Fδ=32.86+47.81+43.31+9.23+287.34=420.55A60.励磁电流：I m=4.44pFmN∅1K dp1=4.44×2×420.553×420×0.96=3.087A61.励磁电流标幺值：I m∗=I mI w =3.0877.018=0.439962.励磁电抗标幺值：X m∗=1I m∗=10.4399=2.2732三．参数计算63.线圈平均半匝长度：l c1=l e+2(d+l E′)=31.22cmd=1.5cm(直线部分伸出长) l E′=kτck对2,4极取0.58 τc-平均节距τc=10.54cm64. 线圈端部平均长度：l E =2(l E ′+d )=15.22cm 65. 线圈端部轴向投影长度：f d =l E ′sin α=3.77cm 66. 阻抗折算系数：K z =m 1(N ∅1K dp1)2m 2(N ∅2K dp2)2=15241式中：对笼型转子m 2=Z 2，N ∅2=1，K dp2=1 67. 定子相电阻：R 1=ρ1N ∅1lc1a 1N c1A c1=1.61Ω ρ1-导线电阻率标幺值：R 1∗=R 1I w U ∅=0.029768. 转子导条电阻：R B =K zK B ρB l B A B=1.1407Ω式中：K B =1.04(对铸铝转子) ρB -导条电阻率 l B =16cm(转子导条长度) A B =0.965cm 2(每根导条截面积) 标幺值：R B ∗=R B ×I 2U ∅=1.1407×7.018380=0.021169. 转子端环电阻：R R =K zρR Z z D R2πp 2A R =0.3467ΩρR-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm） A R-端环截面积（2.6cm2）标幺值：R R∗=R R I wU∅=0.3467×7.018380=0.00670.转子电阻标幺值：R2∗=R B∗+R R∗=0.0211+0.006=0.027171.漏抗系数：C x=0.4π2fl ef(N∅12pq1)(I wU∅)×10−5=0.4×3.14152×50×16.08×(42022×3)(7.018380)×10−8=0.0172372.定子槽漏磁导：λs1=K U1λU1+K c1λc1=1.2431K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.833473.定子槽漏抗：X s1∗=(lσ1l ef )λc1C x=(1616.08)×0.8334×0.01723=0.01429lσ1=l1(对无径向通风道)74.定子谐波漏磁导：λd1=0.0129对60°相带整数槽绕组，且23≤β≤1λd1=π218×[(5q12+1)−(14cq1+23c2−14c3q1)3q12]−K dp12式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)75.定子谐波漏抗：x d1∗=m1q1τπ2δef K sλd1C x=1.8243×0.01723=0.0314376.定子端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64τc)=5.677877.定子端部漏抗：X E1∗=(q1l ef )λE1C x=(316.08)×5.6778×0.01723=0.0182578. 定子漏抗标幺值：X 1∗=X s1∗+X d1∗+X E1∗=0.01429+0.03142+0.01825=0.0639779. 转子槽漏磁导：λs2=λU2+λc2=2.1754 λU2=h R0b 02=0.5(槽上部漏磁导)λL2=1.6754(槽下部漏磁导)80. 转子槽漏抗：X s2∗=(lσ2l ef)K dp12(Z1Z 2)λs2C x =0.03862=2.2413×0.01723 l σ2=l 281. 转子谐波漏磁导：对笼型转子：λd2=∑1(k Z 2p ±1)2=0.013K=1，2,3 82.转子谐波漏抗：X d2∗=m 1q 1τK dp12π2δef K sλd2C x =1.6757×0.01723=0.0288783. 转子端部漏磁导：λE2=0.757(l B−l 21.13+D R 2p)=2.025(对笼型转子)84. 转子端部漏抗：X E2∗=q 1l efK dp12λE2C x =0.3478×0.01723=0.00599 85.转子斜槽漏抗：X sk∗=0.5(b sk t 2)2X d2∗=0.5×(1.1871.327)2×0.02887=0.0115586. 转子漏抗标幺值：X 2∗=X s2∗+X d2∗+X E2∗+X sk ∗=0.08503 87. 运行总漏抗：X ∗=X 1∗+X 2∗=0.06397+0.08503=0.149四．运行性能计算88.满载电流有功分量：I p∗=1η=10.88=1.136设η=0.88 η−效率89.满载电抗电流：I x∗=σ1X∗I p∗2[1+(σ1X∗I p∗)2]=1.0281×0.149×1.1362×[1+(1.0281×0.149×1.136)2]=0.2037式中：σ1=1+I m∗X1∗=1+0.4399×0.06397=1.0281 90.满载电流无功分量：I Q∗=I m∗+I x∗=0.4399+0.2037=0.643691.满载电动势比值：K E=1−(I p∗R1∗+I Q∗X1∗)=1−(1.136×0.0297+0.6436×0.06397)=0.925与32项进行比对92.定子电流：I1∗=√I p∗2+I Q∗2=√1.1362+0.64362=1.3056I1=I1∗I w=1.3056×7.018=9.1627A93.转子导条电流：I2∗=√I p∗2+I x∗2=√1.1362+0.20372=1.154I2=I2∗I w K1=1.154×7.018×37.8=306.13AK1-电流折算系数K1=m1N∅1K dp1Z2=3×420×0.9632=37.894.转子端环电流：I R=Z22πp I2=322×3.1415×2×306.13=779.58A95.定子电密：J1=I1a1N c1A c1×102=9.16271×1.76423=5.19A/mm296.线负荷：A1=m1Z∅1I1πD i1=3×420×9.16273.1415×13.6=270.22Acm97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.4498.转子导条电密：J B=I2A B×102=306.130.965×102=3.17A/mm299.转子端环电密：J R=I RA R×102=779.582.6×100=2.998A/mm2100.空载电动势比值：K E0=1−I m∗X1∗=1−0.4399×0.06397=0.9719101.空载定子齿磁密：B t10=K E0K E B t1=0.97190.925×1.505=1.5813T102.空载定子轭磁密：B j10=K E0K E B j1=0.97190.925×1.37=1.4395T103.定子齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得44.02×10−3W/cm3 104.定子轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的36.7×10−3W/cm3 105.定子齿体积：V t1=2pA t1h t1′=485.68cm3106.定子轭体积：V j1=4pA j1l j1′=1713.73cm3107.铁损耗：P Fe=k1pt1V t1+k2pj1V j1对半闭口槽：k1=2.5,k2=2P Fe=(2.5×44.02×485.68+2×36.7×1713.73)×10−3= 179.24W标幺值：P Fe∗=P FeP N×103=0.0224108.基本铁耗：P Fe1∗=pt1V t1+pj1V j1 P N×103=44.02×10−3×485.68+36.7×10−3×1713.738000=0.01053109.定子电阻损耗：P cu1∗=I1∗2R1∗=1.30562×0.0297=0.0506P cu1=P cu1∗P N ×103=0.0506×8000=404.8W110. 转子电阻损耗：P cu2∗=I 2∗2R 2∗=1.1542×0.0271=0.0361 P cu2=P cu2∗P N ×103=288.8W 111. 风摩损耗：P fv *参考试验值确定为0.01 P fv =P fv ∗P N ×103=0.01×8000=80W 112. 杂散损耗：P s *对铸铝转子可取0.02P s =P s ∗P N ×103=0.02×8000=160W113. 总损耗：∑P ∗=P cu1∗+P cu2∗+P Fe ∗+P fv ∗+P s ∗=0.0506+0.0361+0.0224+0.01+0.02=0.1391 114. 输入功率：P 1∗=1+∑P ∗=1.1391 115. 满载效率：η=1−∑P ∗P 1∗=1−0.13911.1391=0.878η−η′η=0.878−0.880.878=−0.0023>−0.005与88项假定值比对116. 功率因数：cos φ=1I 1∗η=11.3056×0.878=0.872117. 满载转差率：S N =P cu2∗P em∗=0.03611.07797=0.0335P em *-气隙电磁功率P em ∗=P 1∗−P cu1∗−P Fe1∗=1.07797118. 额定转速：n N =60f (1−S N )p=60×50×(1−0.0335)2=1449.75r/min119. 最大转矩倍数： T max ∗=N2×(R 1+√R 1+X ∗2)=2×(0.0297+√0.02972+0.1492)=2.66五．起动性能计算I st =(2.5~3.5)T max ∗×I w =61.8A120. 起动时槽磁动势： F st =0.707I stN ∅1a 1×(K V1+K dp1K d1Z1Z2)√K E0=3071.09A121. 虚拟磁密：B L =F st ×10−41.6δβc=5.0241TβL =0.64+2.5√δt 1+t 2=0.955122. 起动漏磁饱和系数：K as =0.418123. 定子槽口宽增大：∆b 01=(t 1−b 01)(1−k as )=0.4874 124. 转子槽口宽增大：∆b 02=(t 2−b 02)(1−k as )=0.7141 125. 定子槽上部漏磁导减少：∆λU1=h r0−0.58h r1b 01(∆b 01∆b 01+1.5b 01)=0.1836126. 转子槽上部漏磁导减少：∆λU2=h R0b 02(∆b 02∆b 02+b 02)=0.4397127. 起动定子槽漏磁导：λs1st =K U1(λU1−∆λU1)+K c1λc1=1.0596 128. 起动定子槽漏抗标幺值：X s1st ∗=λs1st λs1X s1∗=1.05961.2431×0.01429=0.01218129. 起动定子谐波漏抗标幺值：X d1st ∗=k as X d1∗=0.01218 130. 定子起动漏抗标幺值：X 1st ∗=X s1st ∗+X d1st ∗+X E1∗=0.01218+0.01313+0.01825=0.04356131. 挤流转子导条相对高度：ε=2πh B √b Bb s fρB ×109=1.551h B -转子导条高度（cm ） b Rb S-转子导条宽与槽宽之比，对铸铝转子为1ρB -转子导条电阻率 h B =2.35cm 132. 导条电阻等效高度：h ρR =h B φ(ε)k a=2.351.45×1=1.621133. 槽漏抗等效高度：h ρx =h B ψ(ε)k a =2.35×0.78×1=1.833 134. 挤流电阻增大系数：K R =(1+a )φ2(ε)1+a [2φ(ε)−1]=1.308a =b 1b 2135. 挤流漏抗减少系数：K x =b 2(1+a )2ψ(ε)b px(1+a ′)2(K r1′K r1)=0.888a ′=b 1b pxb px =b 1+(b 2⋯⋯b 1)ψ(ε)136. 起动转子槽下部漏磁导：λL2st =K x λL2=K X ×2h 1b 0+b 1+λL =1.4875 λL =4β(1+α)2k τ1137. 起动转子槽漏磁导：λs2(st )=(λU2−∆λU2)+λL2st =1.5478 138. 起动转子槽漏抗标幺值：X s2st ∗=λs2st λs2×X s2∗=0.0275139. 起动转子谐波漏抗标幺值：X d2st ∗=k as X d2∗=0.01207 140. 起动转子斜槽漏抗标幺值：X skst ∗=k as X sk ∗=0.0048 141. 转子起动漏抗标幺值：X 2st ∗=X s2st ∗+X d2st ∗+X E2∗+X skst ∗=0.05036 142. 起动总漏抗标幺值：X st ∗=X 1st ∗+X 2st ∗=0.04356+0.05036=0.09392143. R Bst ∗=[k R(l ef−N V2b 02l B)+l B −(l f −N V2b 02)l B]×R B ∗=0.0276144. 转子起动电阻标幺值：R 2st ∗=R Bst ∗+R R ∗=0.0276+0.006=0.0336 145. 起动总电阻标幺值：R st ∗=R 1∗+R 2st ∗=0.0297+0.0336=0.0633 146. 起动总阻抗：Z st ∗=√R st ∗2+X st ∗2=0.1133147. 起动电流：I st =I KwZ st∗=7.0180.1133=61.94A61.94−61.861.94=0.0023<0.005148. 起动电流倍数：I st ∗=61.949.1627=6.76 149. 起动转矩倍数：T st ∗=R 2(st )∗Z st ∗2(1−S N )=0.03360.11332×(1−0.0335)=2.53。
电磁场与电磁波例题集合
带电体位于真空，计算该带电圆柱内、外的电场强度。
z S1
L y
S
E dS
q
0
E dS
S
S1
EdS E dS 2πrLE
S1
x a
当 r < a 时，则电荷量q 为 q πr 2 L , 求
得电场强度为
r E er 2 0
当 r > a 时，则电荷量q 为 q πa 2 L , 求
功率损耗密度分别为
pl1 1E12 ,
2 pl 2 2 E2
两种特殊情况： 若 1 0 ， + U –
d1 d2
1= 0
E2 = 0
则 E2 0
we 2 0 pl 2 0
+ E1 U / d1 U –
d1 E1 = 0 d2 2 = 0
若 2 0， 则 E1 0
1E1 2 E2
边界垂直，求得 又
E1d1 E2d2 U
求出两种介质中的电场强度分别为 2 1 E1 U E2 U d1 2 d 2 1 d1 2 d 2 1
两种介质中电场储能密度分别为
1 we1 1 E12 , 2 1 2 we2 2 E2 2
2I H1 e π r ( 1 2 )
H2 I ( 1 2 ) I e e 2π r 2π r ( 1 2 )
B1 1H1
B2 2 H2
例1 计算无限长直导线与矩形线圈之间的互感。
设线圈与导线平行，周围介质为真空，如图所示。
q 4π 0 r l cos 2 q 4π 0 r
2
电磁铁磁感应强度及吸力计算(1)
料。一般认为，对于复合软磁材料，由于磁荷在金属软磁粉末的表面聚集，从而
在粉末的内部产生了很大的退磁场，限制了复合材料磁性能的提高。在考虑退磁
场的影响下，复合材料的磁导率满足以下两个等式：
µ µ1
µ
1
µ Nµ 1 θ
µ µ1
µ
1
µ αN µ 1 θ
其中，µ 为初始磁导率，θ 为复合软磁材料中各磁性相所占的体积百分比，N 为退磁因子，µ 为金属组元磁导率，α 为一常数，它的值在 0~1 之间，当完全不 考虑材料受到的退磁场影响时，α 等于 0，当完全考虑材料所受到的退磁场影响 时，α 等于 1.
~10
3.5%Si‐Fe AlNiCo（铝镍钴）
~7 10 ~10
Fe O 各种铁氧体
~100 ~10
材料 铋 金 银 铜 水 空气 铝 钯
种类 抗磁体 抗磁体 抗磁体 抗磁体 抗磁体 顺磁体 顺磁体 顺磁体
表 2 部分材料的相对磁导率
µ
材料
0.99983
2‐81 颇莫合金
0.99996
钴
0.99998
源点 Idl 与场点 P 之间的距离为：
π a cos 2
a cosφ a sinφ
rsinθ acosφ a sinφ r cosθ
其大小为：
R | | rsinθ acosφ
asinφ rcosθ
而线元 dl 等于: dl
所有
r a 2arsinθcosφ
dl
a sinφ a cosφ
R dl
5Cu
高磁导率合
金）
Hardperm Fe‐79Ni‐9Nb 125000 500000 0.1 0.16 0.75 （镍铁铌系
电磁学参考公式
1参考公式： 第一章：一段带电直棒中垂线上一点的场强： 21220)4(4L x x LE +=πελ均匀带电细圆环轴线上任一点场强： 23220)(4x R qxE +=πε 电偶极子在匀强电场中所受的力矩：E P M⨯= 高斯定理：∑⎰=⋅=Φint1qS d E e ε第三章：静电场的环路定理:0d =⋅⎰Lr E ; 电势的定义: ⎰⋅=0d P Pr E ϕ; 均匀带电圆环轴线上一点的电势:2/1220)(4x R q+=πεϕ; 静电场的能量: ⎰⎰==VVeV E V w W d 2d 2ε;移动电荷时电场力做功: 212112)(W W q A -=-=ϕϕ 第四章 ：1.导体的静电平衡条件0i n t =E 表面外紧邻处 表面⊥S E2. 静电平衡的导体上电荷的分布：0i n t =q E σσ=第五章：各向同性电介质中的电极化强度与电场强度的关系：()E P r10-=εε电介质表面的面束缚电荷密度：n e P P⋅=='θσcos电介质中封闭面内的体束缚电荷：⎰⋅-='s d P q int电位移矢量：P E D+=0ε 电位移矢量D 的高斯定理：∑⎰=⋅int 0q s d D s 平行板电容器的电容：dS C r εε0= 圆柱形电容器的电容：()120ln 2R R L C r επε=球形电容器的电容：122104R R R R C r -=επε电容器并联：∑=i C C 电容器串联：∑=iC C 112 电容器的能量：QU CU C Q W 21212122=== 静电场的总能量：dV E dV W e ⎰⎰==22εω 第七章：一个运动电荷在另外的运动电荷周围所受的力 B v q E q F⨯+= 霍尔电压 n q bIBU H =载流导线L 在磁场中受的力 ⎰⨯=L B l Id F载流线圈在均匀磁场中受的力矩 B e SI B m M n⨯=⨯=线圈磁矩在磁场中的势能 B m W m⋅-=第八章：电流元产生的磁场（毕－萨定律） 204re l Id B d r⨯=πμ 磁通连续定理⎰=⋅SS d B 0 直线电流的磁场 ()210c o s c o s 4θθπμ－rIB = 圆电流轴线上的磁场 ()2322202xR IR B +=μ载流直螺线管轴线上的磁场 ()120c o s c o s 2θθμ-=nIB运动电荷产生的磁场 204r e v q B r⨯=πμ 安培环路定理⎰∑=⋅LI r d B i n t 0μ推广的安培环路定理 ⎰⎰⎰⋅⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+=⎪⎭⎫⎝⎛⋅+=⋅S c L s c S d t E J S d E dt d I r d B0000εμεμ 第九章 ： 磁化强度B rμμμ0r 1M -＝ 磁化电流密度n e M j ⨯='磁场强度M B H 0 -μ＝ rμμ0B H ＝H 的环路定理⎰∑=⋅Lint 0r d H I第十章： 法拉第电磁感应定律： 动生电动势：dt d Φ-=εld B v l d E b abane ab⋅⨯=⋅=⎰⎰)(ε⎰⎰⋅-==Φ-=⋅=LS s B t dt d l Ed d d d 感感ε3感生电场： 互感系数：212121i i Mψ=ψ=互感电动势：互感电动势：两个载流线圈的总磁能：自感系数：IL ψ=自感电动势：dt dI L dt d L -=ψ-=ε 自感磁能： 磁场能量密度： （非铁磁质）磁场总磁能： （非铁磁质） dtdI M dt d 2121212-=ψ-=εdtdI M dt d 1212121-=ψ-=ε221LI W m =212222112121I I M I L I L W m ++=BH B m 2122==μω⎰⎰==V Vm m BHdV dV W 21ω。
中小型三相感应电动机电磁计算程序.
1、已知数据：输出功率P N=4kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝1B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序2、已知数据：输出功率P N=4kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝2B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，3、已知数据：输出功率P N=5.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝1B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序4、已知数据：输出功率P N=7.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝1B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，5、已知数据：输出功率P N=5.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝2B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序6、已知数据：输出功率P N=7.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝2B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，7、已知数据：输出功率P N=5.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝3B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序8、已知数据：输出功率P N=4kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝3B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，9、已知数据：输出功率P N=11kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝1B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序10、已知数据：输出功率P N=15kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝1B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，11、已知数据：输出功率P N=7.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝3B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序12、已知数据：输出功率P N=4kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝4B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，13、已知数据：输出功率P N=5.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝4B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序14、已知数据：输出功率P N=18.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝1B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，15、已知数据：输出功率P N=15kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝2B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序16、已知数据：输出功率P N=11kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝3B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，17、已知数据：输出功率P N=7.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝4B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序18、已知数据：输出功率P N=22kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝1B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，19、已知数据：输出功率P N=18.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝2B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序20、已知数据：输出功率P N=22kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝2B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，21、已知数据：输出功率P N=15kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝3B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序22、已知数据：输出功率P N=11kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝4B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，23、已知数据：输出功率P N=18.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝3B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序24、已知数据：输出功率P N=22kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝3B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，25、已知数据：输出功率P N=15kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝4B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序26、已知数据：输出功率P N=18.5kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝4B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，27、已知数据：输出功率P N=22kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝4B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序28、已知数据：输出功率P N=3kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝1B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，29、已知数据：输出功率P N=3kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝2B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，中小型三相感应电动机电磁计算程序30、已知数据：输出功率P N=3kW电压U N=380V(Y接)相数m1=3频率f=50Hz极对数p ＝3B级绝缘，连续运行，封闭型自扇冷式，。
电磁发电机公式
电磁发电机公式库仑定律：F=kQq/r²
电场强度：E=F/q
点电荷电场强度：E=kQ/r²
匀强电场：E=U/d
电势能：E₁ =qφ
电势差:U₁₂=φ₁-φ
静电力做功:W₁₂=qU₁₂
电容定义式:C=Q/U
电容:C=εS/4πkd
带电粒子在匀强电场中的运动
加速匀强电场:1/2*mv² =qU
v² =2qU/m
偏转匀强电场:
运动时间:t=x/v₀
垂直加速度:a=qU/md
垂直位移:y=1/2*at₂ =1/2*(qU/md)*(x/v₀)²
偏转角:θ=v⊥/v₀=qUx/md(v₀)²
微观电流：I=nesv
电源非静电力做功：W=εq
欧姆定律：I=U/R
串联电路
电流：I₁ =I₂ =I₃ = ……
电压：U =U₁ +U₂ +U₃ + ……
并联电路
电压：U₁=U₂=U₃= ……
电流：I =I₁+I₂+I₃+ ……
电阻串联：R =R₁+R₂+R₃+ ……
电阻并联：1/R =1/R₁+1/R₂+1/R₃+ ……焦耳定律：Q=I² Rt
P=I² R
P=U² /R
电功率：W=UIt电功:P=UI
电阻定律：R=ρl/S
全电路欧姆定律：ε=I(R+r)
ε=U外+U内
培力：F=ILBsinθ
磁通量：Φ=BS
电磁感应
感应电动势：E=nΔΦ/Δt
导线切割磁感线：ΔS=lvΔt
E=Blv*sinθ
感生电动势：E=LΔI/Δt
电子电量为库仑(Coul),1Coul= 电子电量.。
电磁感应的分析计算
(2)功率关系：P 入＝P 出或 I1U1＝I2U2＋I3U3＋…＋InUn. (3)电流关系：I1n1＝I2n2＋I3n3＋…＋Innn，当只有一个 副线圈时 I1n1＝I2n2.
18．和高压输电有关的几种基本关系．
二轮书·物理
化为内能外，还转化为其他形式的能，因此有 UIt>I2Rt，即 U>IR.
(3)在纯电阻电路中，电流做功消耗的电能全部转化为
内能，因此有 UIt＝I2Rt，即 U＝IR.
4．误认为磁通量大，磁通量的变化就大，感应电动势 就大
电路中感应电动势的大小与磁通量的变化率成正比，与 磁通量的大小，磁通量变化的大小无关．
2．电动势峰值 Em＝nBSω＝2BLv
电流峰值(纯电阻电路中)Im＝RE总m
3．正(余)弦式交变电流有效值：E＝
Em2；U＝
Um2；I＝
Im
2
4．理想变压器原副线圈中的电压、电流及功率关系
二轮书·物理
附录二
UU12＝nn12；II12＝nn21；P 入＝P 出
5．在远距离输电中，采用高压输送电能可以减少电能
5．将楞次定律中“感应电流产生的磁场阻碍原磁通量
二轮书·物理
附录二
的变化”错误地理解为“与原磁场方向相反” 正确理解楞次定律中“感应电流产生的磁场总是阻碍原
磁通量的变化”这自感线圈的电路断开电源后电灯都会“闪
亮”
电灯 A 是否闪亮取决于 IL 与 IA 的大小，若稳定时 IL≤IA， 断开开关 S 时电灯 A 逐渐熄灭，不出现“闪亮”；若稳定时 IL>IA，断开开关 S 时电灯 A 出现“闪亮”，然后再逐渐熄灭．
电磁学公式
电磁学公式
电磁学公式主要包括以下几个方面：
1. 库伦定律（Coulomb's Law）：
F = k * (q1 * q2) / r^2
其中，F为两个电荷之间的静电力，q1和q2为两个电荷的电荷量，r为两个电荷之间的距离，k为库伦常数。
2. 电场强度（Electric Field Strength）：
E =
F / q
其中，E为电场强度，F为电荷所受的力，q为电荷量。
3. 电势差（Electric Potential Difference）：
V = W / q
其中，V为电势差，W为电势能，q为电荷量。
4. 安培环路定理（Ampere's Law）：
∮B·dl = μ0 * I
其中，B为磁场强度，dl为路径微元长度，μ0为真空中
的磁导率，I为通过闭合路径的电流。
5. 法拉第电磁感应定律（Faraday's Law）：
ε = - dΦ / dt
其中，ε为感应电动势，Φ为磁通量，t为时间。
6. 电感（Inductance）：
L = N * Φ / I
其中，L为电感，N为线圈匝数，Φ为磁通量，I为电流。
这只是电磁学公式的一部分，电磁学公式还包括磁场强度、电磁波传播等方面的公式。
实际应用中，还会结合物理常
数和其他公式一起使用。
永磁直流电机电磁设计算例.
手工输入公式计算,不可改.关键判定,提示说明.数据引用序号名称符号或算式单位一额定数据1额定功率P N W 2额定电压U N V额定转速n N rpm 额定电流I N A额定转矩T N=9.549*P N/n N N.m 起动转矩倍数T stN 二主要尺寸及永磁体尺寸选择额定效率ηN =P N/(U N*I N*COSØ*100%计算功率P'=((1+2η/100/(3ηN/100*P N W感应电势E'a=((1+(2ηN/100/3*U N V极对数p永磁材料类型预计永磁体工作温度t℃永磁体剩磁密度Bt20T工作时永磁体剩磁密度Br=(1-(t-20*αBr/100*(1-IL/100*Bt20T剩磁温度系数αBr%K-1剩磁温度不可逆损失率IL%永磁体计算矫顽力Hc20KA/M工作时永磁体计算矫顽力Hc=(1-(t-20*αBr/100*(1-IL/100*Hc20KA/M永磁体相对回复磁导率μr=Br/(μ0*Hc/1000真空磁导率μ=4*PI*10-7工作温度下退磁曲线的拐点b k电枢铁心材料铁芯叠加系数K Fe电负荷预估值A'A/cm 气隙磁密预估值B'δ=(0.60-0.85Br =0.8Br T 永磁直流电机电磁计算程序和算例:支路电流Ia=I N/(2*a预计电枢电流密度j'2=5-13A/mm²预计导线截面积A'Cua=Ia/j'2 并绕根数N t计算导线裸线线径d'=(4A'Cua/PI1/2导线裸线线径d0mm导线绝缘后线径d mm实际导线截面积ACUa=PI*Nt*d02/4mm²实际电枢电流密度j2=Ia/A CUa实际热负荷△=AJ2槽形选择槽口宽度b02cm槽口高度h02cm槽下度半径r22cm槽上部倒角半径r23cm槽上部高度h2, h2=r23cm槽上部宽度d1cm槽中部高度h22cm槽下部宽度d2cm槽下部倒角圆心距d3cm槽高ht2cm齿宽bt2, 近似取平行齿cm槽净面积As=PI*(r222+r232/2+h22(d1+2r22+r2 3*d3-Ci(PI*r22+2*h22+d1cm²槽绝缘厚度Ci cm槽满率Sf=Nt*Ns*d2/As%线圆平均半匝长度Lav=La+Ke*Da, Ke=(1.35,p=1cm 电枢绕组电阻Ra=ρ*N*Lav/(4*Acua*a2Ra20(ρa20=0.1785*10-3Ω.mm2/cmΩRa75(ρa75=0.217*10-3Ω.mm3/cmΩ转子冲片内径D i2, D i2=(0.15-0.25Da mm转子冲片内径圆整mm 电枢轭高h J2=(Da-2*ht2-Di2/2mm 电枢轭有效高hj21=h j2+Di2/8mm 四磁路计算气隙系数Kδ, Kδ=(1.01-1.1气隙磁通密度Bδ=Ф'δ*104/(α*τ*LefT每对极气隙磁位差Fδ=1.6*Kδ*δ*Bδ*104A0.2970.04142857110.2296704060.23OK0.25 漆膜厚度0.01mm 0.0415475636.979952136531.1938393半梨形槽0.270.1150.20.10.10.6950.6944412910.7230.7230.40.4951.1380.249441291 0.46018799 0.02336.6697966110.3741148.13518732 58.51728654 0.7860.8OK1.0821.1821.0890.269372444 375.48363780.000632167。
电磁感应简单计算
解析： 解析： 导体ab垂直切割磁感线， ab垂直切割磁感线 ①导体ab垂直切割磁感线，产生的电动势 大小：E=BLV=0.4×0.5× 大小：E=BLV=0.4×0.5×4= 0.8(V) ②导体ab相当于电源，由闭合电路欧姆定 导体ab相当于电源， ab相当于电源
E 0 .8 = = 4( A) 律得回路电流： 律得回路电流：I = R + r 0.1 + 0.1
③导体ab所受的安培力 导体ab ab所受的安培力 F=BIL=0.4× F=BIL=0.4×4×0.5= 0.8(N),由于ab匀速运动， 0.8(N),由于ab匀速运动，所以水平拉力 由于ab匀速运动 F’=F=0.8N
④R上的焦耳热功率P=I2R=42×0.1=1.6(W) 上的焦耳热功率P=I 0.1=1.6( 注意：根据电磁感应现象中的能量守恒关 注意： 系知机械功率P =F·v=0.8× 系知机械功率P0 ’ =F·v=0.8×4=3.2(W) 机械功率转化成外电阻R与内电阻r 机械功率转化成外电阻R与内电阻r所 产生的焦耳热功率。 产生的焦耳热功率。
1、如图所示，在磁感应强度为 如图所示， 0.2T的匀强磁场中 长为0.5m 的匀强磁场中， 0.5m的导体 0.2T的匀强磁场中，长为0.5m的导体 AB在金属框架上 在金属框架上， 10m/s的速度向右 AB在金属框架上，以10m/s的速度向右 滑动， 20Ω，其它电阻不计， 滑动，R1=R2= 20Ω，其它电阻不计， 0.1A 则流过AB的电流是多少？ AB的电流是多少 则流过AB的电流是多少？__________
例：如图所示，导线MN可无摩擦地沿竖直 的长直导轨滑动，且与导轨接触良好导轨位 于水平方向的匀强磁场中，回路电阻是R，将 MN由静止开始释放后的一段时间内，MN运动 的加速度可能是 ( ) B A.保持不变 B.逐渐减少 C.逐渐增大 D.先增大后减小