梁模板计算书19291

1编制依据 (1)

2计算概况 (1)

2.1支架参数 (1)

2.2体系设计 (1)

2.3荷载参数 (2)

2.4材料基本参数 (2)

2.5体系简图 (3)

3面板验算 (4)

3.1抗弯验算 (4)

3.2挠度验算 (8)

3.3支座反力 (9)

4小梁验算 (9)

4.1抗弯验算 (9)

4.2抗剪验算 (11)

4.3挠度验算 (12)

4.4支座反力 (12)

5主梁验算 (13)

5.1抗弯验算 (13)

5.2抗剪验算 (14)

5.3挠度验算 (15)

5.4支座反力 (16)

6纵向水平钢管验算 (17)

6.1抗弯验算 (17)

6.2抗剪验算 (18)

6.3挠度验算 (18)

6.4支座反力 (19)

7可调托座验算 (20)

7.1扣件抗滑验算 (20)

7.1可调托撑验算 (20)

8立杆验算 (20)

8.1长细比验算 (20)

8.2立杆稳定性验算 (21)

9高宽比验算 (22)

10立柱支承面承载力验算 (22)

10.1受冲切承载力计算 (23)

10.2局部受压承载力计算 (24)

400*1500梁模板计算书

1编制依据

（1）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （2）《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010

（3）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

（4）《钢结构设计规范》GB 50017-2003

（5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2计算概况

2.1支架参数

表2-1支架参数

2.2体系设计

表2-2 计算体系设计

2.3荷载参数

表2-3 荷载参数

表2-4 模板参数

表2-5 钢管参数

2.5体系简图

图2-1 平面布置图

图2-2 剖面图

3面板验算

3.1抗弯验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，计算承载能力极限状态

时，采用荷载设计值，参与组合的荷载类别为(G

1k +G

)。计算模板时，施

工人员及设备荷载标准值（Q

）为均布活荷载取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN 进行验算，比较二者所得弯矩值取其较大者。故计算如下：

一、当可变荷载Q 1k 为均布荷载Q 1k-1时（1）由可变荷载控制的组合

? ??+=∑=n i k Qi ik Q G q 110γγγ

式中：0γ---为结构重要性系数，取0.9； G γ---为永久荷载分项系数，取1.2；

Qi γ---为第i 个可变荷载的分项系数，根据规范取值，取1.4； ik G ---按永久荷载标准值G k 计算的荷载效应值；

ik Q ---按可变荷载标准值，Q 1k 为控制着，取2.5kN/㎡。

? ??+=∑=n i k Qi ik Q G q 1101γγγ

()()()b Q b h G G G k k k k 13214.12.19.0+++=

()()()

4.05.24.14.05.11.1245.02.19.0??+??++??= =18KN/m

（2）由永久荷载控制的组合

）

（ik ci Qi n

1i ik G 0Q ψγG γr q =∑+= 式中：G γ---为永久荷载分项系数，取1.35； ci ψ---为可变荷载Qi 的组合值系数，取0.7；

ik ci Qi n

1i ik G 02Q ψγG γr q =∑+= ()()()b Q b h G G G k k k k 113217.04.135.19.0-?+++=

()()()4.05.27.04.14.05.11.1245.035.19.0???+??++??=

=19.71kN/m

取最不利组合得：

()()m KN m KN m KN q q q /71.19/71.19,/18m ax ,m ax 21===

计算简图如下：

图3-1 计算简图

根据力学求解器，可变荷载为均布荷载控制时，弯矩图见4-2，弯矩最大值为1max M =0.08KN.m

图3-2 弯矩图

图3-3 支座反力图

二、当可变荷载Q 1k 为集中荷载Q 1k-2时（1）由可变荷载控制的组合

）

（ik n

i G 0G γr q =∑= 1k Qi 0Q γr p = 式中：0γ---为结构重要性系数，取0.9； G γ---为永久荷载分项系数，取1.2；

q 3=0.9×{1.2[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b}

=0.9×{1.2×[0.5+(24+1.1)×1.5]×0.4}

=16.74kN/m

p 1=0.9×1.4Q 1k-2=0.9×1.4×2.5=3.15kN

计算简图如下：

图3-4 计算简图

根据力学求解器，可变荷载为集中荷载控制时，弯矩图见4-2，弯矩最大值为2max M =0.21KN.m

图3-5 弯矩图

图3-6 支座反力图

（2）由永久荷载控制的组合

ik G G γq = ik ci Qi n

1i Q ψγp =∑=

式中：

G γ---为永久荷载分项系数，取1.35；

ci ψ---为可变荷载Qi 的组合值系数，取0.7；

q 4=0.9×{1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b}

=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.1)×1.5)×0.4) =18.83kN/m

p 2=0.9×1.4×0.7Q 1k-2

=0.9×

1.4×0.7×

2.5=2.205kN 计算简图如下：

图3-7 计算简图

根据力学求解器，可变荷载为集中荷载控制时，弯矩图见4-2，弯矩最大值

为3max M =0.18KN.m

图3-8 弯矩图

图3-9 支座反力图

根据上述计算结果所得：

M max =max[M max 1，M max 2，M max 3]

=max(0.08kN.m ，0.21kN.m ，0.18kN.m)

=0.21kN.m

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，现浇混凝土模板抗弯强度应满足：

σm =M max /W ≤f m =31N/mm 2

根据公式计算：

σm =M max /W=0.21×1000/9600=21.88N/mm 2≤[f]=31N/mm 2 ，满足要求。 3.2挠度验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，计算承载能力时，采用荷载标准值，参与组合的荷载类别为：(G 1k +G 2k +G 3k )。计算如下：

q g =G 1k +G 3k +G 2k

q g =(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.5+(24+1.1)×1.5)×0.4=15.5kN/m

图3-10 支座反力图

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，现浇混凝土模板挠度采用下面公式进行验算：

[]v EI PL v ≤+=x

x 48384EI 4L g

式中: q g ---为恒荷载均布线荷载标准值，本项目取15.5KN/m ； P---为集中荷载标准值，本项目取0KN/m ； E---为弹性模量，取11.5kN/mm2； I x ---为截面惯性矩；

L---为面板计算宽度。带入数据得：

m m

319.000m m 76511.5kN/m m 384m m 081kN/m 5.5154

4=????=v

所以0.319mm ≤[ν]=180/400=0.45mm ，满足要求。 3.3支座反力

（1）设计值(承载能力极限状态)

根据上述计算支座反力图：R max ＝2.7972kN （2）标准值(正常使用极限状态)

根据上述计算支座反力图：R'max ＝1.395kN 4小梁验算 4.1抗弯验算一、承载能力极限状态

面板传递给小梁q 1＝2.7972/0.4＝6.993kN/m 小梁自重q 2＝1.2×(0.5-0.1)×0.18＝0.086kN/m

梁左侧楼板传递给小梁荷载

F 1=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3]×(0.45-0.4/2)/2×0.18+1.2×0.5×(1.5-0.3)×0.1

[]v v ≤=x

384EI

4L g 5q

8＝0.441kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载

F2=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2×0.18+1.2×0.5×(1.5-0.

3)×0.18＝0.441kN

二、正常使用极限状态

面板传递给小梁q1＝1.395/0.4＝3.49kN/m

小梁自重q2＝1×(0.5-0.1)×0.18＝0.072kN/m

梁左侧楼板传递给小梁荷载

F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.3+1×3)×(0.45-0.4/2)/2×0.18+1×0.5×(1.5-0.3)×0.18＝0.356kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载

F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.3+1×3)×((0.9-0.45)-0.4/2)/2×0.18+1×0.5×(1.5-0.3)×0. 18＝0.356kN

图4-1 计算简图（承载能力极限状态）

图4-2 计算简图（正常使用极限状态）

图4-3 弯矩图（承载能力极限状态）

图4-4 弯矩图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果选择二者中弯矩较大的进行抗弯验算：

σ=M max /W=0.04×106/4490=8.91N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！

4.2抗剪验算

图4-5 剪力图（承载能力极限状态）

图4-6 剪力图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果选择二者中剪力较大的进行抗剪验算： V max ＝1.05kN

τmax =2V max /A=2×1.05×1000/424＝4.95N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 4.3挠度验算

图4-7 挠度图（承载能力极限状态）

图4-8 挠度图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果选择二者中挠度较大的进行挠度验算：

νmax ＝0.0207mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm 满足要求！ 4.4支座反力

一、承载能力极限状态

图4-9 支座反力图（承载能力极限状态）

根据上述计算结果支座反力分别为：

R 1＝0.023kN ，R 2＝1.884kN ，R 3＝1.884kN ，R 4＝0.023kN 二、正常使用极限状态

图4-10 支座反力图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果支座反力分别为：

R'1＝0.008kN ，R'2＝1.064kN ，R'3＝1.064kN ，R'4＝0.008kN 5主梁验算 5.1抗弯验算

根据小梁支座反力一、承载能力极限状态

P ＝max[R 2，R 3]×0.6＝1.13kN ，

二、正常使用极限状态

P '＝max[R 2'，R 3']×0.6＝0.64kN

图5-1 计算简图（承载能力极限状态）

1.13 1.13 1.13 1.13 1.13 1.13 1.13 1.13 1.13

图5-2 计算力图（正常使用极限状态）

图5-3 弯矩图（承载能力极限状态）

图5-4 弯矩图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果选择二者中弯矩较大的进行抗弯验算： σ=M max /W=0.47×106/4490=104.7N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！

5.2抗剪验算

.64.64.64.64.64.64.64.64.64

( 1 )( 2 )( 3 )-0.20-0.47-0.16

0.11

0.05

-0.29

-0.47-0.201

( 1 )( 2 )( 3 )-0.12-0.27-0.09

0.06

0.03

-0.17-0.27-0.12

图5-5 剪力图（承载能力极限状态）

图5-6 剪力图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果选择二者中剪力较大的进行抗剪验算： V max ＝3.01kN

τmax =2V max /A=2×3.01×1000/424＝14.2N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 5.3挠度验算

图5-7 挠度图（承载能力极限状态）

x 123

( 1 )( 2 )

( 3 )-1.13-1.13

-2.26-2.26

2.642.64

1.51 1.51

0.380.38

-0.75-0.75

-1.88-1.88

-3.01-3.01

2.262.26

1.13 1.13x

( 1 )( 2 )

( 3 )-0.64-0.64

-1.28-1.28

1.491.49

0.850.85

0.210.21

-0.43-0.43

-1.07-1.07

-1.71-1.71

1.281.28

0.640.64

图5-8 挠度图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果选择二者中挠度较大的进行挠度验算：

νmax＝0.83mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm 满足要求！

5.4支座反力

一、承载能力极限状态

图5-9 支座反力图（承载能力极限状态）

根据上述计算结果支座反力分别为：

支座反力最大值：R max=5.273kN，得立柱2：R2＝5.273kN，立柱3：R3＝5.273kN 二、正常使用极限状态

图5-10 支座反力图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果支座反力分别为：

支座反力最大值：R max=2.987kN，得立柱2：R2＝2.987kN，立柱3：R3＝2.987kN

根据上述计算结果得立柱所受主梁支座反力依次为：立柱2:P 2=5.273/0.6=8.79kN,立柱3:P 3=5.273/0.6=8.79kN 6纵向水平钢管验算 6.1抗弯验算

由小梁验算一节可知

一、承载能力极限状态P ＝max[R 1，R 4]＝0.023kN ，二、正常使用极限状态P'＝max[R 1'，R 4']＝0.008kN

图6-1 计算简图（承载能力极限状态）

图6-2 计算力图（正常使用极限状态）

图6-3 弯矩图（承载能力极限状态）

.023.023.023.023.023.023.023.023.023

.008.008.008.008.008.008.008.008.008

( 1 )( 2 )( 3 )0.00-0.01

0.000.000.00-0.01

-0.010.00

图6-4 弯矩图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果选择二者中弯矩较大的进行抗弯验算： σ=M max /W=0.001×106/4490=0.22N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！

6.2抗剪验算

图6-5 剪力图（承载能力极限状态）

图6-6 剪力图（正常使用极限状态）

根据上述计算结果选择二者中剪力较大的进行抗剪验算： V max ＝0.05kN

τmax =2V max /A=2×0.05×1000/424＝0.23N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 6.3挠度验算

x 1

( 1 )( 2 )( 3 )0.000.00

0.000.000.000.00

0.000.00

( 1 )( 2 )

( 3 )-0.02-0.02

-0.05-0.05

0.050.05

0.030.03

0.010.01

-0.02-0.02

-0.04-0.04

-0.06-0.06

0.050.05

0.020.02123

( 1 )( 2 )

( 3 )-0.01-0.01

-0.02-0.02

0.020.02

0.010.01

0.000.00

-0.01-0.01

-0.02-0.02

0.020.02

0.010.01

梁,500×800梁木模板与支撑计算书

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

600×1800梁模板计算书

600×1800梁模板A（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计

设计简图如下：

平面图

立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/m m2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝59.841kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝58.077kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝47.8kN/m 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.077×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.145kN·m σ＝M max/W＝0.145×106/37500＝3.857N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×47.8×1504/(100×10000×281250)＝0.054mm≤[ν]＝l/250＝1 50/250＝0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×58.077×0.15+0.446×1.764×0.15＝3.542kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×58.077×0.15+1.223×1.764×0.15＝10.281kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×58.077×0.15+1.142×1.764×0.15＝8.386kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×47.8×0.15＝2.818kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×47.8×0.15＝8.195kN R3'=0.928 q2l=0.928×47.8×0.15＝6.654kN 五、小梁验算

700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)

梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计 (kN/m2) 三、模板体系设计

新浇混凝土楼板立柱间距平面图

立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝ 49.69kN/m ＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q1 q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝ 0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN 五、小梁验算

梁模板(盘扣式)计算书

梁模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200

新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下：平面图

模板计算书

梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.5m，梁截面 B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

1250 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×2.8。钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

梁底模板和梁侧模板支撑架计算

梁底模板支撑架计算计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12 新浇混凝土梁计算跨度(m) 3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300*700 新浇混凝土结构层高(m) 5.8 梁侧楼板厚度(mm) 130 二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)： 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 100 结构表面的要求结构表面隐蔽三、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672

建筑工程地下室大梁梁模板计算书

地下室大梁梁模板（二）计算书 XXX（XXXX）住宅项目北部新区XXX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点：XX市XX大道和XX大道交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层；建筑高度：24m；标准层层高：3m ；总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。本工程由XXXX地产（XXXX新区）有限公司投资建设，XXXX集团XX设计研究院设计，XXXXXX工程勘察院地质勘察，XX市XXXX监理有限公司监理，XXXX集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XX担任技术负责人。高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:A-WK5(16)。

一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.65；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：

梁板模板计算

梁、板模板设计及计算一、现浇板模板本工程现浇板厚度设计为100mm～120mm，采用散支散拆竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm 木龙骨@350mm；模板水平钢管、立杆间距均为900mm。 1、荷载计算： q设＝×＝ KN/m2（强度计算时取值） q标＝＋＋＋＝ KN/m2（变形验算时取值） 2、12mm厚竹胶合板计算（50×100mm木龙骨@350mm）竹胶合板变弯曲设计强度按15N/mm2,竹胶合板弹性模量E＝5000 N/m2； ○1强度计算： M=1×ql2/10=××＝24000mm截面最大应力δ＝M/W＝×106/24000=mm2＜15N/mm2(合格) ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××3504/384×5000×144×103=2.0mm＝［w］=2mm（合格）；故木龙骨间距l=350mm 3、50×100mm木龙骨计算（水平钢管间距900mm）木龙骨截面为50×100mm,木材选用杨木，其抗弯设计强度f m=10N/mm2,弹性模量E=6000N/mm2。 ○1强度计算： M=1×ql2/8=××8=83333mm（满足）

○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××9004×12/384×6000×50×1003=2.0mm＜1/400=2.5mm（满足） 4、水平钢管计算（立杆间距900mm）钢管选用φ48×钢管：W=×103mm3, E=×105N/mm2, I=×104mm4, ○1强度计算： q＝×＝ KN/m2 M=1×ql2/8=×8=（满足） ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5×××9004/384××105××104=2.3mm＜1/400=2.5mm （满足） 5、立杆计算承担最大施工荷载的立杆为底层模板支架，约，单位面积楼板重量D ＝ KN/m2，取面积系数； ○1强度计算： F＝××（×）2＝ KN φ48×钢管：A＝,i=，设一道水平支撑l=1800mm； λ＝l/ i＝1800/＝，查表得ψ＝ δ＝F/ψA＝×103/×＝ N/mm2＜215N/mm2（满足） ○2变形计算： F＝×＝ w＝FL/EA＝×103×3600/×105×＝0.22mm＜1mm（满足）二、框架梁模板本工程框架梁截面设计为×，采用定型木框竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm木龙骨@300mm；模板水平钢管、立杆间距均为800mm。 1、荷载计算：

梁侧模板计算书.

梁侧模板计算书计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝

1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计左侧支撑表：

模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝

bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·m σ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算承载能力极限状态 R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN 正常使用极限状态 R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN 2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

梁模板支架计算示例

梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ，梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。梁底支撑木方长度 1.50m 。梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。

采用的钢管类型为48×3.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

梁模板计算书

梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。 1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算 ①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m 底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m 钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m 动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m 施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m 合计 q1=8.663KN/m 木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m 梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fm M=Km×qL2 W=bh2/6 式中：δ—计算最大应力 M—计算最大内力 Km—弯距系数 W—截面抵抗矩 Fm—木材抗弯强度设计值 b×h—模板横截面的宽度与厚度 L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121 δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2 解得：L≤425mm ②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql 查表得Kv=0.620 τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2 解得：L≤510mm ③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250 查表得：Kw=0.967 w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250 解得：L≤361mm 综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm （2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算 ①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m 底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m

300mm 800mm框架梁计算书

一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

大梁侧模板计算400X600

梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm ，高度600mm ，两侧楼板厚度120mm 。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm 木方。外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距50+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 1 81 0810******* 00600m m 400mm 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3 ； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。三、梁侧模板面板的计算

梁模板支撑计算

梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.4m；梁截面高度 D(m): 1m；混凝土板厚度(mm): 120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m；脚手架步距(m): 1.2m； .

梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m；梁两侧立柱间距(m): 0.8m；承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2；钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； .

400X850梁模板支架计算书

400 mm×850 mm梁模板支架计算书 &&&湖酒店工程；工程建设地点：kkk；属于kkk结构;地上3层;地下1层；建筑高度：20m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由hjkg投资建设，lhjl设计，;jnk地质勘察，hjl监理，组织施工；由kkk 担任项目经理，kk担任技术负责人。一、参数信息本算例中，取lkl作为计算对象。梁的截尺寸为400 mm×850 mm，支撑长度为6.3 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距l a(m):0.6；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；梁支撑架搭设高度H(m):15.9；梁两侧立杆间距l b(m):0.8；（二）材料参数面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105 mm4。木材的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,面板弹性模量为E＝9000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝ 0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑

框架梁模板计算书

框架梁模板(扣件钢管高架)计算书本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4；主龙骨竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0；主龙骨合并根数：2；次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

梁侧模板计算书标准层

梁侧模板计算书（标准层)

————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:

梁侧模板计算书计算依据: 1、《混凝土结构工程施工规范》GB506６６－2０１1 2、《混凝土结构设计规范》GB5001０-2０１０ 3、《建筑结构荷载规范》GB50009－２012 4、《钢结构设计规范》GB５001７-20０3 一、工程属性新浇混凝梁名称ＫＬ1，标高3m 混凝土梁截面尺寸(mｍxmm) ２00×6０0 新浇混凝土梁计算跨度(m) ７．8 二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB506 ６６-２０11 混凝土重力密度γc（kN／m３) 24 结构重要性系数１可变组合系数0.９新浇混凝土初凝时间t０(h) ４塌落度修正系数β0.９混凝土浇筑速度V（m/h) 2 梁下挂侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 0.6 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G４ｋ（ｋN/ｍ2) 梁下挂侧模G4ｋ miｎ{0.２8γc t０βv1/2,γc H｝=min{０.28×24×4×0.9×21/ ２ ,24×0．6｝＝mｉn{34.213,1４.4｝=１4.4kN/ｍ2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Ｑ4k(kN/m2) 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S 承＝γ0[1．3５×0.9×G4ｋ+1．４×φｃＱ4ｋ]＝1×[１．３5×0.9×１4.4＋1.4×0.9×２]＝２0．016kN／ｍ2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S 正＝G4k=14.４kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm) ６0０

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