20m后张法连续箱梁预应力计算书
20米预应力空心小箱梁张拉伸长量计算
20米预应力空心小箱梁张拉伸长量计算一、钢绞线张拉控制力计算边跨：N1=N2=N3=5×(1860×0.75×140)=976.5KN中跨：N1=N3=4×（1860×0.75×140)=781.2 KNN2=5×（1860×0.75×140)=976.5 KN二、钢绞线伸长量计算已知θ1=(2×3.14)÷180=0.035θ2=θ3=（6×3.14）÷180=0.1047E=2.0×105Mpa A=140mm2U=0.17 K=0.0015边跨：N1 L ab=2.198+(0.05+0.35+0.025)=2.198+0.425=2.623mL bc=1.047mm L CD=5.256+1.237=6.493m§=0.75×1860×140=195.3KNAB段：Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-（0.0015×2.623+0.17×0）=974.35KNPp=Pq×(1-e-（KX+UQ）)/(KX+UQ)=(Pq+ Pz)/2=(976.5+974.35)/2=975.42KN △L1=Pp*L/(A×E)=975.42×2.623/(5×140×200)×1000=18.34mmBC段：Pq=974.35KNPz=974.35×e-（0.0015×1.047+0.17×0.035）=967.05KNPp=（974.35+967.05）÷2=970.7KN△L2=Pp*L/(A×E)=970.7×1.047÷(5×140×200)×1000=7.26mmCD段：Pq=967.05KNPz=967.05×e-（0.0015×6.493+0.17×0）=957.68KNPp=（967.05+957.68）÷2=962.37KN△L3= 962.37×6.493÷(5×140×200)×1000=44.63mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(18.34+7.26+44.63)×2=140.46mmN2L ab=2.637+0.425=3.062m L bc=3.142m L cd=2.716+1.237=3.953mAB段：Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-（0.0015*3.062+0.17*0）=972.03KNPp=(976.5+972.03)÷2=974.27KN△L1=Pp*L/(A*E)=974.27×3.062/(5×140×200)×1000=21.31mmBC段：Pq=Pzab=972.03KN Pz=972.03×e-（0.0015×3.142+0.17×0.1047）=955.14KN Pp=（972.03+955.14）÷2=963.59KN△L2= 963.59×3.142÷(5×140×200)×1000=21.63mmCD段：Pq=955.14KNPz=955.14×e-（0.0015×3.953+0.17×0）=950.74KNPp=（955.14+950.74）÷2=952.94KN△L3= 952.94×3.953÷(5×140×200)×1000=26.91mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(21.31+21.63+26.91)×2=139.7mm N3L ab=5.077+0.425=5.502m L bc=3.142m L cd=0.29+1.237=1.527mAB段：Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-（0.0015×5.502+0.17×0.1047）=951.39KNPp=(976.5+951.39)÷2=963.95KN△L1= 963.95×5.502÷(5×140×200)×1000=37.88mmBC段：Pq=Pzab=951.39KNPz=951.39×e-（0.0015×3.142+0.17×0.1047）=934.86KNPp=（951.39+934.86）÷2=943.13KN△L2= 943.13×3.142÷(5×140×200)×1000=21.17mmCD段：Pq=934.86KNPz=934.86×e-（0.0015×1.527+0.17×0）=933.19KNPp=（934.86+933.19）÷2=934.03KN△L3= 934.03×1.527÷(5×140×200)×1000=10.19mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(37.88+21.17+10.19)×2=138.48mm中跨:N1L ab=2.198+(0.05+0.35+0.025)=2.198+0.425=2.623mL bc=1.047m L cd=5.256+1.194=6.45mAB段：Pq=4×（1860×0.75×140)=781.2 KNPz=781.2×e-（0.0015×2.623+17×0）=778.81KNPp=(781.2+778.81)÷2=780.01KN△L1= 780.01×2.623÷(4×140×200)×1000=18.27mmBC段：Pq=778.81KNPz=778.81×e-（0.0015×1.047+0.17×0.1047）=767.15KNPp=（778.81+767.15）÷2=772.98KN△L2 =772.98×1.047÷(4×140×200)×1000=7.23mmCD段：Pq=767.15KNPz=767.15×e-（0.0015×6.45+0.17×0）=761.39KNPp=（767.15+761.39）÷2=764.27KN△L3=764.27×6.45÷(4×140×200)×1000=44.01mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(18.27+7.23+44.01)×2=139.02mm N2L ab=2.637+0.425=3.062m L bc=3.142m L cd=2.716+1.194=3.91mAB段：Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-（0.0015×3.062+0.17×0）=972.03KNPp=(976.5+972.03)÷2=974.27KN△L1 =974.27×3.062÷(5×140×200)×1000=21.31mmBC段：Pq =972.03KNPz=972.03×e-（0.0015×3.142+0.17×0.1047）=955.14KNPp=（972.03+955.14）÷2=963.59KN△L2= 963.59×3.142÷(5×140×200)×1000=21.63mmCD段：Pq=955.14KNPz=955.14×e-（0.0015×3.91+0.17×0）=950.81KN△L3= 950.81×3.91÷(5×140×200)×1000=26.55mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(21.31+21.63+26.55)×2=138.98mm N3L ab=5.077+0.425=5.502mm L bc=3.142mm L cd=0.29+1.194=1.484mmAB段：Pq=4×（1860×0.75×140)=781.2 KNPz=781.2×e-（0.0015×5.502+0.17×0）=774.78KNPp=(981.2+774.78)÷2=777.99KN△L1= 777.99×5.502÷(4×140×200)×1000=38.22mmBC段：Pq =774.78KNPz=774.78×e-（0.0015×3.142+0.17×0.1047）=757.53KNPp=（774.78+757.53）÷2=766.16KN△L2= 766.16×3.142÷(4×140×200)×1000=21.49mmCD段：Pq=757.53KNPz=757.53×e-（0.0015×1.484+0.17×0）=755.85KNPp=（757.53+755.85）÷2=756.69KN△L3= 756.69×1.484÷(4×140×200)×1000=10.03mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(38.22+21.49+10.03)×2=139.48mm设计控制张拉力及伸长量一览表实际计算控制张拉力及伸长量一览表。
箱梁预制台座计算书完整版
箱梁预制台座计算书 HEN system office room 【HEN16H-HENS2AHENS8Q8-HENH1688】箱梁预制及存放台座设置及验算1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算1、1台座设置（1）对台座基础的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。
（2）台座基础两端范围下挖50cm台座基础,宽，中间基础部分宽，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。
底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。
用3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。
台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。
（3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。
在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。
20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。
（4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。
施工时可根据实际情况进行适当调整。
（5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。
台座受力验算按25m箱梁对台座受力进行验算。
单片箱梁重量=×=。
模板重量=12t，小箱梁底面面积为：1×=，则台座所受压强=（+12）×1000×10/=,小于台座强度30MPa。
张拉完毕后受力面积取2 m2，则台座所受压强=（+12）×10×1000/2=,小于台座强度30MPa。
台座两端地基承载力压强需达到 MPa×1/（2×）=。
施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。
2、箱梁存梁区台座设计及验算箱梁存梁区台座设计台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁用枕梁尺寸为××见下图：(验算以25米箱梁进行验算,其余20米箱梁的存梁用枕梁采用同25米箱梁存梁用枕梁相同的结构), 25米箱梁最大一片砼方量为,钢筋砼比重取26KN/m3,最高放置两层,则存梁荷载F=×26×2/2=。
20m箱梁理论伸长值
库尔勒—库车段高速公路A09合同段20M 箱梁后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值计算资料中铁一局库-库高速A09项目部20m 箱梁后张法预应力钢绞线理论伸长值计算资料预应力钢材用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校合，实际伸长值与理论伸长值之差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整后，方可继续张拉。
后张法预应力钢材张拉时理论伸长值△L 的计算见下式： △L=EgAy L P ⨯⨯式中：P ——预应力钢材平均张拉力（N ）； L ——预应力钢材长度（ cm ；Eg ——预应力钢材弹性模量（N/mm 2）； Ay ——预应力钢材截面积（mm 2）； P 的计算可采用下式：θθu Kx e P u Kx P +-+-=)]1[(式中：P ——预应力钢材张拉端的张拉力（N ）； x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）； K ——孔道局部偏差系数（取K=0.0015）； u ——预应力钢绞线与孔道摩擦系数（取u=0.20） 20M 箱梁张拉伸长值计算资料：一、中跨梁：1、N1计算：Pk=1860×0.75×139×3÷1000=581.715KN钢绞线长度：L1=2077cm ； θ1=6.5°=0.1134rad 取跨中截面为计算截面 ：直线段 P1=Pk=581.715KN,L=40.2cm则L1=581.715×0.402×106/139×3×1.95×105=2.876mm曲线段 L=933.3cm1134.02.0333.90015.0)]1[715.5811134.02.0333.90015.0(1⨯+⨯-⨯⨯+⨯-=e P＝571.176KN则L2=571.176×9.333×106/139×3×1.95×105=65.557mm△L1全伸长量为：△L1=（L1+L2）×2÷10=（2.876+65.557）×2÷10=13.69cm则实际伸长值为：12.87cm ≤△L1≤14.51cm 张拉力与油压表读数对应关系：张拉力与油压表读数对应关系按以下回归方程式计算： p=a+bff ——张拉吨位,单位KN ； p ——油压表读数,单位MPa; a 、b ——回归系数根据二00九年四月八日各张拉器具的测试结果，可计算各千斤顶与各油压表张拉时的对应关系。
箱梁预制台座计算书
箱梁预制及存放台座设置及验算1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算1、1台座设置（1）对台座基础的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。
（2）台座基础两端2.0m范围下挖50cm台座基础,宽1.6m，中间基础部分宽1.6m，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。
底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。
用3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。
台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。
（3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。
在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。
20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。
（4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。
施工时可根据实际情况进行适当调整。
（5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。
1.2台座受力验算按25m箱梁对台座受力进行验算。
单片箱梁重量=27.275×2.6=70.915t。
模板重量=12t，小箱梁底面面积为：1×24.84=24.84m2，则台座所受压强=（70.915+12）×1000×10/24.84=0.0334MPa,小于台座强度30MPa。
张拉完毕后受力面积取 2 m2，则台座所受压强=（70.915+12）×10×1000/2=0.42MPa,小于台座强度30MPa。
台座两端地基承载力压强需达到0.42 MPa×1/（2×1.6）=131.25Kpa。
施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。
2、箱梁存梁区台座设计及验算2.1箱梁存梁区台座设计台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁用枕梁尺寸为0.8m×0.4m×7.5m见下图：(验算以25米箱梁进行验算,其余20米箱梁的存梁用枕梁采用同25米箱梁存梁用枕梁相同的结构), 25米箱梁最大一片砼方量为27.275m3,钢筋砼比重取26KN/m3,最高放置两层,则存梁荷载F=27.275×26×2/2=709.15KN。
20m空心板预应力张拉说明、压浆及张拉计算书
20m空心板预应力张拉说明、压浆及张拉计算书张拉总述20m空心板根据设计图要求，当梁体砼强度达到设计强度的85%后且龄期不小于7d方可张拉。
采用两端同时张拉，张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2。
具体张拉程序如下：N1预应力钢束张拉力：0→0.15δ→δk持荷2分钟锚固N2预应力钢束张拉力：0→0.15δ→δk持荷2分钟锚固张拉参数见计算表。
一、预应力钢铰线的加工1、钢绞线进场后按规范要求进行检验，合格后方可进行加工；2、钢绞线必须保持清洁、干燥，在存放和搬运过程中要避免机械损伤和有害的锈蚀，进场后如存放的时间过长，必须再次检查，合格后方可加工；3、钢绞线严格按照设计长度下料，同一束中各根钢绞线下料长度的相对差值不得大于5mm;4、钢绞线的切断，应采用切断机或砂轮机，不得采用电弧切割；5、预应力钢绞线和锚具使用前必须按有关规定进行抽检；6、预应力钢绞线穿束前，必须对预应力钢绞线进行下料、编束，油泵、千斤顶必须进行校验，以确定张拉力与油表的对应关系；7、穿束时前端用卷扬机牵引，后端用人工协助；8、待砼强度达到设计强度的85%后进行张拉作业，张拉采用油表读数与伸长量双控制的方法，每一束拉完后看其断丝、滑丝情况是否在规定的要求范围，若超出规范需重新穿束张拉，锚固时也要作记号，防止滑丝；9、如果预应力钢绞线的伸长量与计算值超过6%，要找出原因，可以重新进行校核和测定预应力钢绞线的弹性模量。
二、张拉注意事项1、力筋安装尽可能在孔道内松弛程度一致，使其受力均匀。
2、两端同时张拉时，两千斤顶升降压、画线、测伸长值等工作应同步进行。
3、预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固，预应力筋锚固的外露长度不得小于30mm，多余的预应力筋切割严禁采用电弧焊或氧焊切割，强调用砂轮机切割。
4、对千斤顶工作锚夹片，要随时检查，发现滑丝应及时更换。
5、千斤顶应分期进行标定，一般使用200次标定一次。
6、张拉人员应采用安全防护措施，设安全警示牌，头戴安全帽，进行预应力张拉时，严禁在力筋张拉方向站人，张拉工作人员应站在侧面，以防不测。
箱梁预制台座计算书
箱梁预制及存放台座设置及验算1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算1、1台座设置(1）对台座基础的地基进行加强处理,使台座基底承载力≥150Kpa。
(2）台座基础两端2。
0m范围下挖50cm台座基础,宽1.6m,中间基础部分宽1。
6m，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。
底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺,并且与台座连接成整体.用3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内,确保钢板接缝严密、光滑平顺。
台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。
（3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。
在梁底台座预留吊装孔,吊点位置距梁端1m。
20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。
（4)为了保证桥梁平顺,在20m(25m)箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。
施工时可根据实际情况进行适当调整。
（5)预制台座间距为3m，以便吊装模板.1。
2台座受力验算按25m箱梁对台座受力进行验算。
单片箱梁重量=27。
275×2。
6=70.915t。
模板重量=12t，小箱梁底面面积为：1×24.84=24.84m2,则台座所受压强=(70.915+12)×1000×10/24.84=0.0334MPa，小于台座强度30MPa。
张拉完毕后受力面积取 2 m2，则台座所受压强=（70。
915+12）×10×1000/2=0.42MPa，小于台座强度30MPa。
台座两端地基承载力压强需达到0。
42 MPa×1/(2×1。
6)=131.25Kpa。
施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。
2、箱梁存梁区台座设计及验算2。
1箱梁存梁区台座设计台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件）,箱梁存梁用枕梁尺寸为0.8m×0.4m×7。
箱梁预制台座计算书
实用标准箱梁预制及存放台座设置及验算1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算1、1 台座设置〔 1〕对台座根底的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。
〔 2〕台座根底两端 2.0m 范围下挖 50cm台座根底 , 宽，中间根底局部宽，30cm厚，并布筋浇注 C30混凝土；台座局部配置结构钢筋，浇筑 20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。
底模采用 1m宽 8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。
用 3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制 2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。
台座施工预留模板对拉螺栓孔间距 50cm。
〔 3〕箱梁采用两台 50t 龙门吊起吊。
在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。
20m和 25m预制箱梁共用台座设置4 个吊装孔洞。
（4〕为了保证桥梁平顺，在 20m〔25m〕箱梁台座跨中设向下 13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。
施工时可根据实际情况进行适当调整。
（5〕预制台座间距为 3m，以便吊装模板。
1.2 台座受力验算按 25m箱梁对台座受力进行验算。
单片箱梁重量 =27.275 ×2.6=70.915t 。
模板重量 =12t ，小箱梁底面面积为： 1×，那么台座所受压强 =〔 70.915+12 〕× 1000× 10/24.84=0.0334MPa, 小于台座强度30MPa。
2张拉完毕后受力面积取 2 m ，那么台座所受压强 = 〔 70.915+12 〕× 10 × 1000/2=0.42MPa, 小于台座强度 30MPa。
台座两端地基承载力压强需到达0.42 MPa ×1/ 〔 2× 1.6 〕。
施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。
2、箱梁存梁区台座设计及验算2.1 箱梁存梁区台座设计台座枕梁采用C30混凝土〔计算中枕梁视为刚性构件〕，箱梁存梁用枕梁尺寸为××7.5m 见下列图： ( 验算以 25 米箱梁进行验算 , 其余 20 米箱梁的存梁用枕梁采用同 25 米箱梁存梁用枕梁相同的结构 ), 25 米箱梁最大一片砼方量为33最高放置两层 , 那么存梁荷载 F=27.275 ×27.275m , 钢筋砼比重取26KN/m,26×。
箱梁箱预制台座计算书
箱梁预制及存放台座设置及验算1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算1、1台座设置（1）对台座基础的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。
（2）台座基础两端2.0m范围下挖50cm台座基础,宽1.6m，中间基础部分宽1.6m，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm 厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。
底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。
用3m 靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。
台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。
（3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。
在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。
20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。
（4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。
施工时可根据实际情况进行适当调整。
（5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。
1.2台座受力验算按25m箱梁对台座受力进行验算。
单片箱梁重量=27.275×2.6=70.915t。
模板重量=12t，小箱梁底面面积为：1×24.84=24.84m2，则台座所受压强=（70.915+12）×1000×10/24.84=0.0334MPa,小于台座强度30MPa。
张拉完毕后受力面积取 2 m2，则台座所受压强=（70.915+12）×10×1000/2=0.42MPa,小于台座强度30MPa。
台座两端地基承载力压强需达到0.42 MPa×1/（2×1.6）=131.25Kpa。
施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。
2、箱梁存梁区台座设计及验算2.1箱梁存梁区台座设计台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁用枕梁尺寸为0.8m×0.4m×7.5m见下图：(验算以25米箱梁进行验算,其余20米箱梁的存梁用枕梁采用同25米箱梁存梁用枕梁相同的结构), 25米箱梁最大一片砼方量为27.275m3,钢筋砼比重取26KN/m3,最高放置两层,则存梁荷载F=27.275×26×地基承载力为：f a=(P1+P2)/A=（1418.3+（0.4×0.8×7.5+0.3×0.4×2）×26）/(0.8×7.5)=247.82KPa其中：P1——25米箱梁重量；P2——枕梁自重；A——枕梁底面积；处理地基，承载力达到300Kpa以后进行枕梁砼的浇筑。
后张法预应力连续箱梁钢绞线张拉伸长值的计算
后张法预应力连续箱梁钢绞线张拉伸长值的计算摘要：连续梁预应力施工时，采用引伸量与张拉力双控，引伸量误差应在-6%～+6%范围内，所以实测伸长值的计算就相当重要，本文结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力箱梁钢绞线张拉伸长值的计算，总结出一套较适用于现场施工的伸长值的计算方法。
关键词：连续梁预应力钢绞线理论伸长值实测伸长值一、工程概况山西省忻州环城高速公路第二合同段定襄西枢纽跨线桥为跨越忻阜高速公路而设，上部结构为30+45+30米现浇预应力混凝土连续箱梁，左幅箱梁采用单箱双室截面，顶板宽10.5米，底板宽7.5米，右幅箱梁采用单箱单室，顶板宽8.5米，底板宽5.5米。
二、理论伸长量相关计算公式钢绞线张拉前需要复核设计伸长量，这样钢绞线伸长量计算便成了预应力连续梁施工中非常重要的一个环节。
一般计算钢绞线伸长量时将曲线、直线简化得出整段平均张拉力力法来计算，而钢绞线在梁长度方向的分布是立体的，其在梁的高度方向和梁的宽度方向都有弯折，我们称其为平弯和竖弯。
而且在后张法预应力钢绞线在张拉过程中，还受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的，对于直线段与曲线段组成的曲线预应力筋，伸长值要分开来计算。
2.1、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：ΔL＝(P p L)/(A p E p)式中：P p――预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力L――预应力筋的长度（mm）A p――预应力筋的截面面积（mm2）E p――预应力筋的弹性模量（N/mm2）2.2、预应力筋平均张拉力计算公式：P p＝P(1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N）P――预应力筋张拉端的张拉力（N）x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数注：当预应力筋为直线时Pp＝P进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：Pz=Pqe-(KX+μθ)Pz—分段终点力（N）Pq—分段的起点力（N）θ、x、k、μ—意义同上三、计算公式中的主要参数值及相关参数值本桥预应力束采用低松弛钢绞线配15-15型锚具和15-15型连接器，纵向预应力筋采用双端张拉。
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值△ L的计算按照以下公式：Pp X L△ L=—Ap X Ep△ L—各分段预应力筋的理论伸长值（mn）;Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N）;L —预应力筋的分段长度（mr）;Ap —预应力筋的截面面积（m））;Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa ；（2）《公路桥梁施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G— 8中规定了Pp的计算公式P X（1 —e —（kx匕9））Pp= ——kx +卩9P —预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）;9—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则9为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为a,竖直角为则9 =Arccos （cos aX cos 3）°x —从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）,管道内全长均应考虑该影响；卩一预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep'进行计算。
b 、k和卩是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
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20m后张法连续箱梁预应力计算书一、预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用：根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得：钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝139㎜2；钢绞线最多根数：n＝5。
计算张拉力：Ny＝σk×Ay×n＝1395×139×5＝969525（N）据此：我部选用规格为150t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表：3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其已经进行标定，标定报告附后。
②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6％之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1、查《公路桥涵施工技术规范》，对于夹片式具有自锚性能的锚具，采用的是低松弛力钢绞线，其张拉程序：0 初应力 δcon （持荷2min 锚固） （δcon 是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值）。
设计图纸要求δcon=1395Mpa ，钢绞线面积A=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa,标准强度1860 Mpa ，管道摩擦系数μ=0.25，k=0.0015。
2、张拉应力控制（1）预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时，可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
（2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
（3）预应力筋的理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算：P P P E A LP L =∆式中：PP ——预应力筋的平均张拉力(N)L ——预应力筋的长度(mm)； A P ——预应力筋的截面面积(mm2)； E P ——预应力筋的弹性模量(N ／mm2)。
（4）预应力筋张拉时，应先调整到初应力口，该初应力为张拉控制应力σcon 的20%，伸长值应从初应力时开始量测。
力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。
对后张法构件，在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。
预应力筋张拉的实际伸长值L ∆(mm)，可按下式计算：L ∆=L ∆l+L ∆ 2式中：L∆l——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；∆2——初应力以下的推算伸长值(mm)，可采用相邻级的伸长L值。
（5）预应力筋的锚固，应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。
锚固阶段张拉端预应力筋的内缩量，应不大于设计规定6mm。
三、张拉力计算1、锚下控制应力бk=0.75 Ryb=1395Mpa，2、单根钢绞线张拉力：Nk= 0.75Ryb×Ay=1395×139=193.9KN3、3束时的控制力为：193.9×3=581.7KN4束时的控制力为：193.9×4=775.6KN5束时的控制力为：193.9×5=969.5KN四、施工控制应力与压力表的关系：1、不同阶段的张拉力值：20%Nk时：3束张拉力：0.2×193.9×3=116.34KN4束张拉力：0.2×193.9×4=155.12KN 5束张拉力：0.2×193.9×5=193.9KN40%Nk时：3束张拉力：0.4×193.9×3=232.68KN4束张拉力：0.4×193.9×4=310.24KN 5束张拉力：0.4×193.9×5=387.8KN100%Nk时：3束张拉力： 193.9×3=581.7KN4束张拉力： 193.9×4=775.6KN5束张拉力： 193.9×5=969.5KN2、计算压力表读数:根据试验报告计算出张拉力与压力表的线性关系y=ax+b,两个千斤顶分别对应的压力表读数回归方程如下（y—是指压力表读数, x —是指控制张拉力）：1号 150T千斤顶2017号压力表: y=0.0313x-0.32662号 150T千斤顶2023号压力表: y=0.0317x-2.5407六、伸长量计算：张拉时采用张拉力与伸长量双控，伸长量从千斤顶油缸量取ΔL=ΔL1+ΔL2ΔL1：从20%张拉力到锚固时的伸长量ΔL2： 40%张拉力时的伸长量-20%张拉力时的伸长量最后的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和。
具体操作方法如下：①安装好两千斤顶后，同时张拉到20%的力，量油缸伸长L1②继续张拉到40%的力，量油缸伸长L2③继续张拉到100%的力，量油缸伸长L3④ΔL2=L2- L1ΔL1=L3- L1ΔL=ΔL1+ΔL2= L2- L1+ L3- L1= L2+ L3-2 L1设计伸长量如下：单位：mm七、计算过程平均张拉力计算公式：P P=P（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）P P—平均张拉力；K—管道偏差系数；P－控制张拉力；m —管道摩擦系数；Θ—曲线孔道与部分切线的夹角之和；x —孔道长度。
注：当预应力筋为直线时, θ=0时, P=P。
A、中跨N1（从锚固点向跨中分）4股钢铰线每根钢铰线张拉力P=193.9KN管道摩擦系数μ=0.25，k=0.00151、求各段平均张拉力：P AB =193905×〔1－e-（0.0015×6.361）〕/0.0015×6.361=192982P BC =193905×〔1－e-（0.0015×2.88+0.25×5.5×π/180）〕/（0.0015×2.88+0.25×5.5×π/180） =191185P CD=193905×〔1－e-（0.0015×0.437×2）〕/0.0015×0.437×2=193777P DE= P CD=191185P EF= P AB=1929822、各段伸长值计算：AB段：△L AB=PL/A·E=（193905+192982）×6361/(2×139×1.95×105）=45.4mmBC段: △L BC=（192982+191185）×2880/(2×139×1.95×105）=20.4mmCD段：△L CD=（191185+193777）×874/(2×139×1.95×105）=6.2mmDE段：△L DE= △L BC =20.4mmEF段：△L EF=△L AB =45.4mm3、总伸长值：（45.4+20.4）×2+6.2=137.8mm与设计值差值：137.8-139=-1.2mmB、中跨N21、求各段平均张拉力：P AB =193905×〔1－e-（0.0015×4.907）〕/0.0015×4.907=193193P BC =193905×〔1－e-（0.0015×2.88+0.25×5.5×π/180）〕/（0.0015×2.88+0.25×5.5×π/180） =191185P CD=193905×〔1－e-（0.0015×3.83）〕/0.0015×3.83=193349P DE= P BC=191185P EF= P AB=1931932、各段伸长值计算：AB段：△L AB=PL/A·E=（193905+193193）×4907/(2×139×1.95×105）=35.0mmBC段: △L BC=（193193+191185）×2880/(2×139×1.95×105）=20.4mmCD段：△L CD=（191185+193349）×3830/(2×139×1.95×105）=27.2mmDE段：△L DE= △L BC =20.4mmEF段：△L EF=△L AB =35mm3、总伸长值（35+20.4）×2+27.2=138mm与设计值差值：138-138=0mm，与设计相符。
C、中跨N31、求各段平均张拉力：P AB =193905×〔1－e-（0.0015×1.138）〕/0.0015×1.138=193739P BC =193905×〔1－e-（0.0015×0.733+0.25×1.4×π/180）〕/（0.0015×0.733+0.25×1.4×π/180） =193207P CD=193905×〔1－e-（0.0015×15.566）〕/0.0015×15.566=191658P DE= P BC=193207P EF= P AB=1937392、各段伸长值计算：AB段：△L AB=PL/A·E=（193905+193739）×1138/(2×139×1.95×105）=8.1mmBC段: △L BC=（193739+193207）×733/(2×139×1.95×105）=5.2mmCD段：△L CD=（193207+191658）×7783×2/(2×139×1.95×105）=110.5mmDE段：△L DE= △L BC =5.2mmEF段：△L EF=△L AB =8.1mm（8.1+5.2）×2+110.5=137.1mm与设计值差值：137.1-137=1mm。
D、边跨N1（从锚固点向跨中分）1、求各段平均张拉力：P AB =193905×〔1－e-（0.0015×4.792）〕/0.0015×4.792=193209P BC =193905×〔1－e-（0.0015×2.88+0.25×5.5×π/180）〕/（0.0015×2.88+0.25×5.5×π/180） =191185P CD=193905×〔1－e-（0.0015×2.097×2）〕/0.0015×2.097×2=193296P DE= P CD=191185P EF= P AB=1932092、各段伸长值计算：AB段：△L AB=PL/A·E=（193905+193209）×4792/(2×139×1.95×105）=34.2mmBC段: △L BC=（193209+191185）×2880/(2×139×1.95×105）=20.4mmCD段：△L CD=（191185+193209）×2097×2/(2×139×1.95×105）=29.7mmDE段：△L DE= △L BC =20.4mmEF段：△L EF=△L AB =34.2mm3、总伸长值：（34.2+20.4）×2+29.7=138.9mm与设计值差值：138.9-139=-0.1mmE、边跨N21、求各段平均张拉力：P AB =193905×〔1－e-（0.0015×3.338）〕/0.0015×3.338=193420P BC =193905×〔1－e-（0.0015×2.88+0.25×5.5×π/180）〕/（0.0015×2.88+0.25×5.5×π/180） =191185P CD=193905×〔1－e-（0.0015×7.102）〕/0.0015×7.102=192876P DE= P BC=191185P EF= P AB=1934202、各段伸长值计算：AB段：△L AB=PL/A·E=（193905+193420）×3338/(2×139×1.95×105）=23.8mmBC段: △L BC=（193420+191185）×2880/(2×139×1.95×105）=20.4mmCD段：△L CD=（191185+193420）×7102/(2×139×1.95×105）=50.4mmDE段：△L DE= △L BC =7.1mmEF段：△L EF=△L AB =23.8mm（23.8+20.4）×2+50.4=138.8mm与设计值差值：138.8-138=8mmF、边跨N31、求各段平均张拉力：P AB =193905×〔1－e-（0.0015×1.066）〕/0.0015×1.066=193750P BC =193905×〔1－e-（0.0015×0.733+0.25×1.4×π/180）〕/（0.0015×0.733+0.25×1.4×π/180） =193207P CD=193905×〔1－e-（0.0015×15.94）〕/0.0015×15.94=191605P DE= P BC=193207P EF= P AB=1916052、各段伸长值计算：AB段：△L AB=PL/A·E=（193905+193750）×1066/(2×139×1.95×105）=7.6mm BC段: △L BC=（193716+193207）×733/(2×139×1.95×105）=5.2mmCD段：△L CD=（193207+191605）×7970×2/(2×139×1.95×105）=113.1mm DE段：△L DE= △L BC =5.2mmEF段：△L EF=△L AB =7.6mm（7.6+5.2）×2+113.1=138.7mm与设计值差值：138.7-138=7mm。