龙滩碾压混凝土重力坝设计
龙滩碾压混凝士围堰设计与施工
行 ） 的规 定 及 专家 咨询 意 见 ， 、 》 上 下游 ＲＣ 围 堰挡 水 标 准 采 Ｃ 用 ４ ３ａ实 测 水 史 系列 的 全 年 ｌ ０年 一 遇 洪 水 标 准 ， 峰 流 量 洪
ＡｂｔａｔＴ ｅＲ Ｃｃｆ ｒａ ｒ ｏ ｇ ｎｈｄｏｐｏ ｃ ｉｂｇｉ ｒ ｅｔ ｕｎｉｅ，ｈ ｒｉ ｃｎｔ ｃｉｎｐｒ ｄａｄｈｇ ｓｒｃ： ｈ Ｃ ｏ ｅｄｍ ｆ ｎｔ ｙ ｒ ｒｊ ｔｓ ｉ ｎｐｏ ｃ ｑ ａｔｉ ｓｏ ｏ ｓ ｔ ｅ ｏ ｎ ｉ ｆ ｏＬ ａ ｅ ｊ ｔｓ ｔｎ ｕ ｒ ｏ ｉ ｈ
ｃ ｍｐｌｔｏ ｈ ｗｅｄ ｔａｔｉｓｏ ｒｔｏ ｓｇ ｏ ｏ ｅ ｉｎ ｓ ｏ ｈ ｔ ｐｅａ ｉｎ ｉ ｏ ｄ．
中 圈分 类号 ：Ｖ ５ ． （６ ） Ｔ ５ １ ２ ２ ７ ３
文 献 标 识 码 ： Ｂ
龙 滩 水 电 站 施 工 采 用 围 堰 一 次 拦 断 河 床 的 隧 洞 导 流 方 式 。初 期 导 流 阶段 采 用 ＲＣ 围堰 挡 水 ． Ｃ 左右 岸各 布 置 ｌ条 导
伸 国水 电顾 问集 团中南勘 测设 计研 究院 ， 南 长沙 湖
关 键 词 ： Ｃ 围堰 ； 计 ； 工 ； 滩 水 电 站 Ｒ Ｃ 设 施 龙
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摘
要 ： 滩 Ｒ Ｃ 围堰 工 程 量 大 、 期 紧 、 工 强 度 高 。 设 计 除 考 虑 了 正 常挡 水 工 况 外 ， 考 虑 了超 标 准 洪 水 的 过 龙 Ｃ 工 施 其 还
（ ｄＳ ｕｈ Ｄｅｉｎ＆ Ｒｅ ｅｒｈ Ｉｓｉ ｔ， ＨＥＣ Ｃ ａ ｇｈ ｎ ｎ４１ ０ ） Ｍｉ—ｏ ｔ ｓ ｇ ｓａｃ ｎｔ ｕｅ Ｃ ｔ Ｃ， ｈ ｎ ｓ ａＨｕ ａ ０ １ ４
混凝土重力坝设计规范word版
目次前言1 范围2 引用标准3 总则4 术语、符号5 重力坝布置6 坝体结构和泄水建筑物型式7 泄水建筑物的水力设计8 结构计算基本规定9 坝体断面设计10 坝基处理设计11 坝体构造12 坝体防裂及温度控制13 观测设计附录A (标准的附录) 堰面曲线、堰面压力及反弧段半径附录B (标准的附录) 坝身泄水孔体型设计附录C (标准的附录) 水力设计计算公式附录D (标准的附录) 坝基、坝体抗滑稳定抗剪断参数值附录E (标准的附录) 实体重力坝的应力计算公式附录F (标准的附录) 坝基深层抗滑稳定计算附录G (标准的附录) 坝体温度和温度应力计算条文说明1 范围本规范规定了重力坝的布置、结构计算、设计原则、温度控制和观测等技术要求。
本规范适用于水利水电大、中型工程岩基上的1、2、3级混凝土重力坝的设计，4、5级混凝土重力坝设计可参照使用。
对于坝高大于200m的混凝土重力坝设计，应作专门研究。
22引用标准33下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成本标准的条文。
在标准出版时，所示版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB50199—94 水利水电工程结构可靠度设计统一标准 GB50201—94 防洪标准DL／T5039—95 水利水电工程钢闸门设计规范DL／T5057—1996水工混凝土结构设计规范DL5073—1997 水工建筑物抗震设计规范DL5077—1997 水工建筑物荷载设计规范DL／T5082—1998水工建筑物抗冰冻设计规范SD105—82 水工混凝土试验规程SD303—88 水电站进水口设计规范SDJ12—1978 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(山区、丘陵区部分) (试行) 及补充规定SDJ336—89 混凝土大坝安全监测技术规范(试行) SL48—94 水工碾压混凝土试验规程3 总则3.0.1 本规范是根据GB50199规定的原则制定的。
水工建筑课程课程设计-混凝土重力坝设计
设计防浪墙顶高程H设=70.8+3.25=74.05m，校核防浪墙顶高程H校=72.1+1.90=74m。
防浪墙顶高程取以上两者中的最大值，故四舍五入取大值，将防浪墙顶高程取为74.10m，完全符合“高出静水位最小超高1m”的要求。在现场条件允许的情况下，为了安全起见，本坝的坝基考虑下到微风化层顶部，故本坝的最大坝高为50.1m。
微风化岩顶面：150—160Mpa
3、坝体混凝土与岩基的摩擦系数
坝体混凝土与弱风化岩的抗剪断摩擦系数：0.85；抗剪断粘聚力1.0Mpa。
坝体混凝土与微风化岩的抗剪断摩擦系数：1.05；抗剪断粘聚力1.3Mpa。
二、水库特征
表1水库特征值
正常高水位
死水位
淤积高程
总库容
正常设计吹程
校核水位吹程
70.0m
为防止波浪漫过坝顶，防浪墙顶在各种水位以上还应有相应的超高
1、安全超高：
Δh正=hl+hz+hc(m)
式中：
hL——波浪高度，坝顶部上游面多为竖直方向，垂直方向传来的波浪在此坝面产生的驻波，浪顶高出波浪中心线的高度是其余波浪的两倍。
hz——波浪中心线至静水位的高度。
hc——安全加高，参照《水工建筑物》坝顶安全加高选取表，选坝的设计安全加高为0.5m，校核安全加高为0.4m。
47.0m
42.0m
9.21×108m3
4km
4.5km
表2各种频率下的水位和流量
频率（%）
5
1
0.1
0.05
上游水位（m）
70.0
70.8
72.1
72.8
下游水位（m）
35.0
水利枢纽碾压混凝土重力坝施工设计[详细]
![水利枢纽碾压混凝土重力坝施工设计[详细]](https://img.taocdn.com/s3/m/2af2c9fc915f804d2a16c100.png)
第一章金河金水水利枢纽1.1 流域概况及枢纽任务万江是我国大河流之一,其干流全长1200公里,流域面积25400平方公里,上游95%为山地,河床狭窄,水流湍急；中游大部分为丘陵地带,河床较宽；下游岸为冲积平原,人口最密,农产丰富,为重要农业区域,且有一个中等工XX市,但下游河床淤高,主要靠堤防挡水,每当汛期,常受洪水威胁。
万江流域内物产以农产为主,有稻谷、小麦、玉米、甘薯等,矿产较少,燃料很缺乏。
金河是万江的重要支流,流经万江的上、中游地带,全长250公里,平均坡降为0.0009,流域面积为9200平方公里,河道两岸为山地丘陵,河道狭窄,水流较急,能量蕴藏甚大,但洪水涨落迅速,对万江中下游防洪相当不利。
金河开发计划是配合万江而制定的,为减轻金河洪水对万江中下游农田的威胁,且开发金河能够供应万江中下游工农业日益增长的动力需要,拟在金河与万江汇流处的金水兴建水利枢纽。
本枢纽的主要任务是防洪、发电等综合利用效益。
1.2 坝址地形在本坝址地区,河床狭窄,仅一百多米宽,但随着高程之增高两岸便趋于平坦。
两岸高度在200米以上,海拔高程在400米以上,在坝址处右岸较左岸为陡,右岸平均坡度为0.5左右,左岸为0.4左右。
坝址位于河湾的下游,在坝址上游十余公里有一开阔地带,为形成水库的良好条件。
1.3 坝址地质该区地质构造比较简单,主要岩层为黑色硅质页岩和燧石,上有3-9米左右的覆盖层,系河沙卵石,近风化泥土层及崩石。
其岩层性质为:黑色硅质页岩:属沉积岩,为硅质胶结物之页岩,根据勘测结果,该岩层性质坚硬致密,仅岩石上层10-18米深度存在有裂缝和节理,不很严重,但须加以处理,经过压水试验,岩石之单位吸水量为0.1公升/分钟。
燧石:其岩层不宽,分布于左岸,岩性较黑色硅质页岩为弱。
岩层走向:左岸为南300西,右岸为南50东,倾角为500-700,倾向正向上游:在坝址处,据目前资料尚未发现断层。
硅质页岩的力学性质:(1)天然含水量时的平均容重: 2600公斤/立方米(2)基岩抗压强度: 1000-1200公斤/平方厘米(3)牢固系数 12～15(4)岩石与混凝土之间的的抗剪断摩擦系数为f’=0.85,抗剪断凝聚力系数c’=7.0kg/cm2；抗剪摩擦系数ｆ＝0.65。
碾压混凝土重力坝经验交流
二、碾压混凝土坝设计
2.1 坝体设计与快速施工 设计应尽量考虑碾压混凝土“通仓薄层快速施工”的技术特点，合理安排 枢纽其他建筑物的布置，主要从以下几方面考虑： （1）挡水坝段与泄水建筑物、发电建筑物尽可能分开布置； （2）坝体碾压混凝土部位应相对集中； （3）尽可能减少坝内空洞，简化坝体结构；
碾压混凝土坝下游坡的楼梯以往一般采用现浇，对碾压混凝土整体上 升影响很大，而坝后楼梯又非主要建筑物，可以采用在坝体施工完成后， 再在下游坡安装不锈钢坝后楼梯，既不影响其使用功能，又可以大大加快 坝体施工速度。
（7）廊道现浇
现浇廊道可以减少施工干扰，提高坝体浇筑速度，另一方面，采用预 制廊道，一旦发现廊道内有渗漏水现象，不易准确找到渗漏点的位置，对 渗漏处理带来难度。
三、碾压混凝土坝快速施工技术
3.2 最快捷的运输方案
碾压混凝土入仓运输历来是制约快速施工的关键因素之一。大量工程实践 表明，在比较了汽车入仓、皮带机运输、负压溜槽、集料斗周转、缆机运 输、塔机运输等运输方法后，发现汽车运输是快速施工最有效的方式，可 以极大的减少中间环节，减少混凝土温升。
目前，碾压混凝土坝的高度越来越高，对于狭窄河谷，上坝道路高差很大， 布置施工道路确有困难，汽车无法直接入仓，碾压混凝土中间环节垂直运 输可以采用满管溜槽进行，即采用仓外汽车+满管溜槽+仓面汽车运输。
二、碾压混凝土坝设计
2.3 碾压混凝土配合比设计
传统的施工组织设计多采用类比法确定控制性进度，这种粗线条的勾勒难 以全面考虑水文气象的随机性、运输系统的不确定性等因素的影响，且编 制施工方案计算工程量大，精度低，设计效率较低，难以进行多方案的比 选。
施工三维动态可视化仿真技术可模拟复杂的施工过程，具有科学、高 效、经济、可靠、安全、灵活和可重复的优点，使施工参数的分析、选择 从凭施工经验和类比分析进入到施工过程仿真试验、施工方案优化等科学 领域，实现高混凝土坝施工组织设计的数字化、可视化、智能化，可为建 设管理人员提供实时、科学的施工指导，提高建设管理水平。
混凝土重力坝设计设计说明23页
混凝土重力坝设计设计说明23页混凝土重力坝设计说明书学生：宋文海指导老师：张萍三峡大学水利与环境学院1. 工程等级、建筑物级别及防洪标准确定1.1工程等级确定根据工程基本资料和《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252—2000（表1—1），确定：1)根据水库总库容1.042亿m3和供水保证率为95%判定，工程属于Ⅱ等工程，大（2）型规模；2)根据电站装机1.5万KW判定，工程属于Ⅳ等工程，小（1）型规模；3)根据水库设计灌溉面积24.28万亩，工程属于Ⅲ等工程，中型规模。
综合以上数据，确定水利枢纽工程为Ⅱ等工程，大（2）型规模。
表1-1 水利水电工程分等指标工程等别工程规模水库总库容(3810m）防洪治涝灌溉供水发电保护城镇及工矿企业的重要性保护农田(410亩)治涝面积(410亩)灌溉面积(410亩)供水对象重要性装机容量(410KW)Ⅰ大（1）型≥10 特别重要≥500≥200≥150特别重要≥120Ⅱ大（2）型10～1.0 重要500～100200～60150～50重要120～30Ⅲ中型 1.0～0.10 中等100～30 60～15 50～5 中等30～5 Ⅳ小（1）型0.10～0.01 一般30～5 15～3 5～0.5 一般5～1Ⅴ小（2）型0.01～0.001<5 <3 <0.5 <1注: ①水库总库容指水库最高水位以下的静库容；②治涝面积和灌溉面积均指设计面积。
1.2 建筑物级别确定表 1-2 水工建筑物级别工程等别永久性建筑物级别临时性建筑物级别主要建筑物次要建筑物Ⅰ 1 3 4Ⅱ 2 3 4Ⅲ 3 4 5Ⅳ 4 5 5Ⅴ 5 5根据工程基本资料和《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252—2000（表1—2），确定：鲤鱼塘水库水工建筑物级别工程等别永久性建筑物级别临时性建筑物级别主要建筑物次要建筑物Ⅱ 2 3 41.3 工程洪水标准确定根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252—2000规定：表1-3山区、丘陵区水利水电工程永久性水工建筑物的洪水标准[重现期（年）]项目水工建筑物级别1 2 3 4 5设计1000～500 500～100 100～50 50～30 30～20 校土石坝可能最大洪水5000～2000 2000～1000 1000～300 300～200 核（PMF ）或10000～5000混凝土坝、浆砌石坝5000～20002000～10001000～500500～200200～100表1-4 临时性水工建筑物洪水标准[重现期（年）临时性建筑物类型临时性水工建筑物级别34 5 土石结构 50～20 20～10 10～5 混凝土、浆砌石结构20～1010～55～3根据表1—3、表1—4确定，有：鲤鱼塘水库工程的洪水标准水工建筑物类型永久性水工建筑物级别临时性建筑物重现期（年）设计500～10010～5 校核2000～1000 所以，永久性水工建筑物的洪水标准：正常运用情况下为500年一遇（%2.0=P ）,非常运用情况下为2000年一遇（%05.0=P ）；临时性建筑物的洪水标准：5年一遇（%20=P ）。
碾压混凝土重力坝大坝施工方案
碾压混凝土重力坝大坝施工方案目录一、前言 (2)1.1 编制目的 (2)1.2 编制依据 (3)1.3 工程概况 (4)二、施工条件分析 (5)2.1 自然环境条件 (6)2.2 交通运输情况 (7)2.3 施工用电、用水及通讯情况 (8)2.4 施工材料供应 (9)三、施工总体部署 (10)3.1 施工原则与目标 (11)3.2 施工组织机构设置 (12)3.3 施工流程安排 (13)3.4 施工现场平面布置 (15)四、主要施工方法 (16)4.1 基础处理与防渗措施 (17)4.2 混凝土浇筑方案 (19)4.3 坝体填筑施工 (21)4.4 坝体接缝处理 (22)4.5 渠道及厂房系统施工 (24)五、施工期度汛方案 (25)5.1 防洪标准与措施 (26)5.2 洪水调度与应急响应 (27)5.3 坝体临时度汛措施 (29)六、施工安全与质量保证措施 (30)6.1 安全生产责任制落实 (31)6.2 安全教育培训与考核 (32)6.3 安全检查与隐患排查 (33)6.4 质量管理体系建立与运行 (34)6.5 施工过程质量控制 (35)七、施工进度计划与资源配置 (36)7.1 施工进度计划制定 (38)7.2 施工人员及设备资源配置 (38)7.3 施工材料供应计划 (40)八、环境保护与文明施工 (41)8.1 环境保护措施 (43)8.2 文明施工管理要求 (44)一、前言随着水利工程建设的不断发展和大型化、复杂化趋势的日益明显，碾压混凝土重力坝作为一种具有高径向尺寸、高堆石体高度和良好抗震性能的新型混凝土坝型，已经在全球范围内得到了广泛的应用。
特别是在应对极端气候条件、实现大流量泄洪、促进地方经济发展等方面，碾压混凝土重力坝展现出了显著的优势。
随着工程建设规模的不断扩大和技术水平的不断提高，碾压混凝土重力坝的建设管理、施工技术等方面也面临着诸多挑战。
为了更好地推动碾压混凝土重力坝的建设和发展，本文将从施工方案的角度出发，系统阐述碾压混凝土重力坝大坝施工的关键技术和管理要求，以期为行业内的专业人士提供有益的参考和借鉴。
(2021年整理)混凝土重力坝筑坝材料的分区设计
（完整）混凝土重力坝筑坝材料的分区设计编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（（完整）混凝土重力坝筑坝材料的分区设计）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。
本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为（完整）混凝土重力坝筑坝材料的分区设计的全部内容。
混凝土重力坝筑坝材料的分区设计作者：李剑波指导教师：凤炜摘要：重力坝除要求材料有足够的强度外，还应根据大坝工作条件、地区气候等具体情况，分别满足耐久性（包括抗渗、抗冻、抗冲耐磨和抗侵蚀）和低热性等。
根据混凝土重力坝不同部位的工作条件及受力条件，将坝体分区，选用不同强度等级和性能的混凝土，以节约和合理使用水泥.关键词：混凝土重力坝；碾压混凝土重力坝；坝体分区；分区设计前言混凝土重力坝是指用混凝土浇筑的,主要依靠坝体自重来抵抗上游水压力及其它外荷载并保持稳定的坝.由于混凝土所使用的胶凝材料主要为水泥,在我国水泥的生产走的是一条高能耗、高资源消耗、高污染的道路,是环境污染严重、生态破坏较大的行业之一；水泥的大量使用也会造成工程的成本增加；在大坝的某些部位，混凝土的材料强度也未能得到充分的使用；而水泥本身所具有的水化发热性质，也是大体积混凝土产生裂缝的主要原因.面对这些问题，混凝土重力坝筑坝材料的分区设计也就应运而生.分区设计的主要目的是在保证大坝各项性能达到设计要求的情况下，减少水泥用量、降低工程投资、减少因水泥缺点产生的工程问题,达到既经济又环保的目的。
正文重力坝除要求材料有足够的强度外，还应根据大坝工作条件、地区气候等具体情况,分别满足耐久性（包括抗渗、抗冻、抗冲耐磨和抗侵蚀）和低热性等。
根据混凝土重力坝不同部位的工作条件及受力条件，将坝体分区，选用不同强度等级和性能的混凝土，以节约和合理使用水泥。
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中南水力发电 第１期 龙滩碾压混凝土重力坝设计 王红斌周跃飞奉伟清 （中南勘测设计研究院，湖南长沙４１００１４）
摘要本文全面介绍了龙滩碾压混凝土重力坝的设计情况，包括大坝断面设计、材料分区、横缝及止水系统、坝 体和坝基的防渗排水措施、基础处理、泄水建筑物设计、下游河道整治以及碾压混凝土温度控制标准和措施等内
容。 关键词碾压混凝土重力坝断面设计防渗排水结构设计基础处理温度控制
１概述 １．１工程概况 龙滩水电站位于红水河上游广西天峨县境内， 工程开发的任务是以发电为主，兼有防洪、航运等综 合利用效益。坝址控制流域面积９８ ５００ｋｍ ，占红水 河流域面积的７１％。电站分两期开发，正常蓄水位远 景按４００ｍ设计，前期按３７５ｍ建设。前期正常蓄水 位３７５ｍ时。总库容１６２．１亿ｍ 。有效库容１１１．５亿 ｍ ，为年调节水库．装机容量４ ２００ＭＷ，多年平均年 发电量１５６．７亿ｋＷ·ｈ，电站保证出力１ ２３４ＭＷ。远 景正常蓄水位４００ｍ时．总库容２７２．７亿ｍ ，有效库 容２０５．３亿ｍ ，为多年调节水库，装机容量６ ３００ＭＷ， 多年平均年发电量１８７．１亿ｋＷ·ｈ，电站保证出力 １ ６８０ＭＷ。 龙滩水电站枢纽由挡水、泄水、引水发电系统及 通航建筑物等组成。龙滩水电站为一等大（１）型工 程，大坝等永久性主要建筑物按１级建筑物设计，设 计洪水标准为５００一遇，校核洪水标准为１００００年 遇（Ｐ＝０．０１％），下游消能防冲建筑按１００年一遇 （Ｐ＝１％）洪水设计。龙滩坝址地震基本烈度和水库可 能诱发地震影响烈度均为７度．大坝按８度地震设 防。 １．２坝区地形地质条件 坝址河谷为较宽阔的“Ｖ”型谷．河流流向由上游 的￥３０。Ｅ，转至坝址处为￥８０。Ｅ 枯水期河水面高程 ２１９ｍ，水面宽９０～１００ｍ，河床覆盖层厚０～６ｍ。 坝基主要位于坝址区岩体质量相对较好的Ｔ 层砂岩及少量泥板岩岩体之上。坝基砂岩坚硬，饱和 单轴抗压强度平均值大于１００ＭＰａ。泥板岩主要集中 于Ｔ 、Ｔ２ｈ２４、Ｔ 博层，劈理发育，为各类岩石中强度相 对较弱的岩石，微风化泥板岩饱和单轴抗压强度平 均值为６０ＭＰａ。 ’ ２枢纽总体布置 龙滩水电站枢纽由挡水建筑物、泄水建筑物、引 水发电系统及通航建筑物组成。拦河大坝为碾压混 凝土重力坝．泄洪建筑物布置在河床坝段，由７个表 孔和２个底孔组成：装机９台的地下发电厂房系统 布置于左岸山体内；通航建筑物布置在右岸，采用二 级垂直升船机。枢纽总布置如图１。 大坝为碾压混凝土重力坝，坝轴线为折线型，主 河床段坝轴线与河流流向接近垂直．方位角 ＮＥ１ １．４２。。为便于大坝与两岸岸坡相接，右岸通航坝 段右侧坝轴线向上游折转３０。角，左岸进水口坝段坝 轴线向上游折转２７。，⑨号机左侧挡水坝段坝轴线再 向下游回转３６。。前期坝顶高程３８２．００ｍ，最大坝高 １９２．００ｍ，坝顶长７６１．２６ｍ：后期坝顶高程４０６．５０ｍ， 最大坝高２１６．５０ｍ，坝顶长８４９．４４ｍ。 大坝共分为３５个坝段，其中右岸１～４号和６～ １１号坝段为右岸挡水坝段．５号坝段为通航坝段，河 床１２号和１９号坝段为底孔坝段，１３～１８号坝段为表 孔溢流坝段；左岸２０、２１、３１～３５号坝段为左岸挡水 坝段，其中２０号坝段布置有电梯、电缆井等；２１号坝 段为三角转折坝段；２２～３０号坝段为发电进水口坝 段。前期建设只包括２～３２号坝段．其余坝段在后期 修建。 引水系统由坝式进水口和９条引水洞组成，单 机单管引水，①～⑦号机进水口底板高程３０５．００ｍ， ⑧、⑨号机进水口底板高程３１５．００ｍ，引水洞过水断
维普资讯 http://www.cqvip.com 中南水力发电 第１期 图１ 龙滩水电站枢纽布置图 面洞径为１０ｍ。除①、②号机进水口坝段（２２号和２３ 号坝段）设有结构缝与坝后边坡分隔外，其余进水口 坝段与坝后边坡整体连接 尾水系统由９条尾水支洞、３个长廊阻抗式调压 井、３条圆形尾水隧洞及尾水出口等建筑物组成。尾 水调压井纵轴线与主厂房平行，位于主变洞下游侧 调压井，采用“３机１井”方案。每３条尾水管穿过调 压井后接１条尾水隧洞，３条尾水隧洞衬砌后直径 ２１．００ｍ。尾水出口布置在坝轴线下游约７００～８５０ｍ 处，每个尾水出口设两孔叠梁闸门．用一台门机启 吊。 发电系统建筑物包括主厂房、母线洞、主变洞、 ＧＩＳ开关站和出线平台以及中控楼等。 左岸地下发电厂房装机９台，前期装机７台， ⑧、⑨号机组后期安装。主厂房纵轴方位角为３１０。， 与主要结构面及层面夹角大于４０ｏ，机组间距 ３２．５０ｍ。厂房内设主、副安装间．主安装间位于主厂 房右端，副安装间位于主厂房左端。地下厂房总长度 ３８８．５０ｍ，主厂房净宽为２８．５０ｍ．岩锚梁以上跨度 ３０．３０ｍ，总高度为７７．４０ｍ 主变洞位于厂房下游侧，和主厂房平行布置，两 洞室之间岩墙厚４３．００ｍ。主变洞总长度为４０８．２５ｍ， 宽１９．５０ｍ，高３１．８０ｍ ＧＩＳ开关站和出线平台集中布置在左岸坝下游 约５００ｍ的山坡上。ＧＩＳ地面开关站高程３６５．００ｍ，宽 ５０．６０ｍ，长２２０．００ｍ。中控楼布置在开关站与出线平 台附近。 通航建筑物布置在右岸，按Ⅳ级航道设计，最大 过船吨位５００ｔ，采用二级垂直提升式升船机，主要由 上游引航道、通航坝段、第一级升船机、中间错船渠 道、第二级升船机及下游引航道等建筑物组成，第一 级提升高度６３．５０ｍ（后期为８８．５０ｍ），第二级 ９２．５０ｍ
３大坝体型设计 ３．１碾压混凝土主要性能指标 经过多年的研究和试验，龙滩碾压混凝土重力 坝采用富胶凝材料碾压混凝土、全高度全断面薄层 碾压施工，大坝按设横缝的混凝土重力坝设计坝体 断面。碾压混凝土分为４个区。沿高度分为３个区， 上游二级配碾压混凝土作为坝体防渗区。各区碾压 混凝土主要性能指标如表１ 碾压混凝土层面抗剪断 峰值强度如表２。 ３．２设计标准 坝体断面设计按照ＳＤＪ ２１—７８和ＤＬ５１０８—１９９９ 《混凝土重力坝设计规范》考虑坝基抽排降压效果运
维普资讯 http://www.cqvip.com 第１期 王红斌周跃飞奉伟清龙滩碾压混凝土重力坝设计 ４５ 表１碾压混凝土主要性能设计指标 碾 压 混 凝 土 变态混凝土 混凝土分区 下部Ｒ Ｉ 中部ＲⅡ 上部ＲⅢ 上游面ＲⅣ 上游面ＣｂＩ
级配 ３ ３ ３ ２ ２ 设计强度等级 Ｃ１８ Ｃ１５ Ｃ１０ Ｃ１８ Ｃ１８ （２８ｄ，９５％保证率）
设计抗压强度（ＭＰａ） １８５ １４．３ ９．８ １８．５ １８．５
（９０ｄ龄期，８０％保证率）
抗渗等级（９０ｄ） Ｗ６ Ｗ６ Ｗ４ Ｗ１２ Ｗ１２ 抗冻等级（９０ｄ） Ｆ１００ Ｆ１００ Ｆ５０ Ｆ１５０ Ｆ１５０ 极限拉伸值（９０ｄ） ０．８０￣１０－４ ０．７５￣１０－４ ０．７０￣１０－４ ０．８０￣１０－４ ０．８５￣１０ （２８ｄ）
表２碾压混凝土层面抗剪断峰值强度 碾压混凝土类别 Ｆ ｃ＇（ＭＰａ） 碾压混凝土Ｒ Ｉ １．０５ １．７０ 碾压混凝土ＲⅡ ０．９５ １．５０ 碾压混凝土ＲⅢ ０．９ １．ｏｏ
用优化设计理论确定，采用材料力学方法核算坝基 面和坝体的应力，抗剪断强度公式核算坝基面和碾 压混凝土层面的抗滑稳定，同时采用有限元数学模 型方法进行了坝体稳定应力分析研究。 ３．２．１应力控制标准 （１）材料力学法：长期作用效应组合时坝踵垂直 应力不出现拉应力（计扬压力），地震工况下坝踵垂 直拉应力不大于混凝土允许拉应力值１．１５ ＭＰａ，施 工期坝趾允许出现不大于０．１ＭＰａ的拉应力。 （２）有限元法：计扬压力时，坝基上游面拉应力 区宽度宜小于坝底宽度的０．０７倍（垂直拉应力分布 宽度／坝底面宽度）或坝踵至帷幕中心线的距离；坝 体上游面拉应力区宽度宜小于计算截面宽度的０．０７ 倍或计算截面上游面至排水孔（管）中心线的距离。 ３．２．２抗滑稳定安全标准 （１）按ＤＬ５１０８—１９９９（（混凝土重力坝设计规范》 极限承载能力标准，作用力效应不大于结构或构件 抗力效应。 （２）按ＳＤＪ２１—７８《混凝土重力坝设计规范》，基 本组合安全系数Ｋ不小于３．０，特殊组合校核洪水工 况安全系数Ｋ不小于２．５，特殊组合地震工况安全系 数Ｋ不小于２．３。 ３．３前、后期坝体典型断面 原３７５ｍ方案将坝基开挖和处理按４００ｍ方案 次完成，挡水坝段高程２４０ｍ以下（下游正常尾水 位以下）和溢流坝段前期挑坎高程以下坝体断面按 ４００ｍ设计方案施工，挡水坝段高程２４０ｍ以上至前 期坝顶和溢流坝段挑坎高程以上至前期坝顶的坝体 断面，则根据前期坝体荷载按优化设计理论确定，坝 体后期加高采用“后邦”式方案。 施工阶段为了兼顾４００ｍ方案一次建成和减少 后期加高施工难度的需要，提出新３７５ｍ建设方案， 挡水坝段全部采用“砍平头式”加高，溢流坝段高程 ２９０．００ｍ以下采用最终设计堰面曲线，高程２９０．００ｍ 以上通过调整堰面形态满足正常蓄水位３７５ｍ运行 要求。计算成果表明各坝段坝基面和坝体碾压层面 的稳定、应力均能满足规范要求。典型坝体断面体型 如表３及图２。
表３ 典型断面几何参数表 断面名称 坝基面高程（ｍ） 上游起坡点高程（ｍ） 上游坝坡１：ｒｌ 下游起坡点高程（ｍ） 下游坝坡ｌ：ｍ 溢流坝段 １９０．ｏｏ ２７０．ｏｏ ０．２５ ４０８．５０ ０．６８ 正常蓄水位
３７５ｍ 河床挡水坝段 ２１０．ｏｏ ２７０．ｏｏ ０．２５ ４０６．５０ ０．７３
接头坝段 ３００．００ 铅直 ４０４．ｏｏ ０．６８ 溢流坝段 １９０．ｏｏ ２７０．ｏｏ ０．２５ ４０８．５０ ０．６８ 正常蓄水位
４００ｍ 河床挡水坝段 ２１０．００ ２７０．ｏｏ ０．２５ ４０６．５０ ０．７３
接头坝段 ３ｏｏ．ｏｏ 铅直 ４０４．ｏｏ ０．６８
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