化学锚栓平均破坏荷载及设计荷载规格表
化学锚栓承载力计算
1.单根锚栓钢材受拉承载力设计值，由式16.2.2，Nta=ψE,tfud,tAs,得： Nta= 41.29 KN
2.单根锚栓钢材受剪承载力设计值 2.1 计算无杠杆臂受剪承载力设计值，由式16.2.4-1，Va=ψE,vfud,vAs,得：
Va= 22.565 KN
2.2 计算有杠杆臂受剪承载力设计值，由式16.2.4-2，Va=1.2ψE,vWclfud,t（1-σ/fud,t）αm/l0,得：
化学锚栓计算书
一、材料信息及计算参数
胶
1.锚栓规格
： M
16
，As=
156.7 mm2
粘 锚栓类型： 型
锚
栓
2.锚栓钢 材:
碳钢及合金钢 5.8 等级，fud,t=
310 Mpa,fud,v=
##
Mp a
3.混凝土材料信息：强度等级
C30
,fc =
14.3 Mpa,ft= 1.43 Mpa,fcu,k= 30
Ac,N =
562500
Ac,N/ Ac,N 0=
4
离
一 个 方 向 均 不 满 足 临 界 距 离 两 个 方 向 均 不 满 足 临 界 距 离
基 材 混 凝 土 受 剪 承 载 力 修 正 系 数
Ac,N =
160313
Ac,N/ Ac,N 0=
1
Ac,N =
182756
Ac,N/ Ac,N 0=
Va=
KN
b.基材混凝土承载力验算 1.基材混凝土的受拉承载力设计值，按16.3.2计算：
1.1 由式16.3.2-1，Ntc=2.8ψaψNfcu,k0.5hef1.5得： Ntc 73.301 KN =
化学螺栓计算表
说明：承重结构用定型化学螺栓时：受拉时锚入深度不小于8.0D(公称直径）；受剪时不小于6.5D；任何情况产品说明大于10.0D时按照植筋计算；
一、受拉计算
二、受剪计算
1、无杠杆臂受剪
2、有杠杆臂受剪
三、对定型化学螺栓基材混凝土承载力验算
（一）受拉破坏
1、混凝土成锥型受拉破坏时实际锥体投影面积
注：边距最大取1.5hef；中距最大取3.0hef；hef为有效锚入深度；
2、考虑各项因素基材受拉承载力修正系数
3、基材混凝土受拉承载力设计值
（二）受剪破坏
1、混凝土呈半锥体破坏侧向投影面积基准值与实际较小面积的比值；
2、基材混凝土受剪承载力修正系数
3、基材混凝土受剪承载力设计值
四、本计算应用例题：。
化学螺栓埋件计算(JGJ145-2013)
输入参数：序号名称数值锚栓规格与数量1化学锚栓规格M14×1802化学锚栓数量43化学锚栓材质奥氏体不锈钢4化学锚栓性能等级70锚板尺寸与边距5锚板X方向长a(mm)2506锚板Y方向长b(mm)2507锚板厚度(mm)108锚板X方向螺栓间距s11(mm)1509锚板Y方向螺栓间距s21(mm)160原值边界限值10锚板X方向和边缘垂距c1(mm)86092011锚板X方向和边缘垂距c2(mm)86092012锚板Y方向和边缘垂距c3(mm)86092013锚板X方向和边缘垂距c4(mm)860920荷载标准值14轴向拉力(kN) 4.515X轴方向剪力(kN)016Y轴方向剪力(kN)-517扭矩(kNm)0.05拉力、剪力标准值选用JGJ145规范的计算值序号名称1判定：N/n-My1/Σyi22单个锚栓最大拉力组合设计值Nsdh(N)3锚栓钢材破坏受拉承载力设计值NRd,s(N)4群锚抗拉承载力判定(钢材破坏)5X轴方向受拉偏心距eN1(mm)6Y轴方向受拉偏心距eN2(mm)7锚栓钢材破坏受拉承载力标准值NRk,s(N)8锚固承载力分项系数-钢材破坏γRs,N9群锚受拉区各螺栓拉力组合设计值之和Nsdg(N)10混合破坏受拉承载力设计值NRd,p(N) 11群锚抗拉承载力判定(混合破坏)12无间距、边距影响，单个锚栓受拉承载力标准值NRk,p0(N)13无间距、边距影响，单个锚栓达到受拉承载力标准值临界间距Scr,Np(mm)14无间距、边距影响，单个锚栓达到受拉承载力标准值临界边距Ccr,Np(mm)15无间距、边距影响，单根锚栓或群锚受拉混凝土实际锥体破坏投影面积Ap,N0(mm²)16单根锚栓或群锚受拉混凝土实际锥体破坏投影面积Ap,N(mm²)17边距c对受拉承载力的影响系数ψs,Np18群锚表面破坏对受拉承载力影响系数ψg,Np19荷载偏心对受拉承载力的影响系数ψec,Np20表层混凝土因剥离作用受拉对承载力的影响系数ψre,Np21混合破坏受拉承载力标准值NRk,p(N)输出参数：抗拉承载力。
HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）
HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）附录. HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）1 化学锚栓抗拉性能计算单根锚栓抗拉承载力设计值取下列两者中的最小值：N Rd,c ：混凝土边缘破坏承载力N Rd,s ：钢材破坏承载力1.1 N Rd,c ——混凝土锥体破坏抗拉承载力设计值计算计算公式：N Rd,c =N Rd,c0×f B,N×f T×f A,N×f R,N公式中：N Rd,c0 ——混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值，通过标准值N Rk,c0由公式N Rk,c0 /γMc,N,得到，其中分项安全系数γMc,N 取 1.8， N Rd,c0按表L.1.1.1确定。
表L.1.1.1 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值及标准埋置深度锚栓规格 M8 M10 M12 M16 M20N Rd,c0 (kN) 12.4 16.6 23.8 34.7 62.9h nom (mm)1）80 90 110 125 170注：1）h nom 为标准埋置深度公式中：f B,N ——混凝土强度影响系数，不同标号混凝土系数按表L.1.1.2确定。
表L.1.1.2混凝土强度影响系数混凝土强度等级立方体抗压强度f B,Nf ck,cube(N/mm2)C20 20 0.94C25 25 1.0C30 30 1.05C40 40 1.12C45 45 1.20C50 50 1.25C55 55 1.30C60 60 1.35注：f B,N 也可按公式计算：f B,N =1+(f ck,cube -25 ) / 80限制条件：20 N/mm2≤f ck,cube ≤ 60 N/mm2公式中：f T ——埋置深度影响系数，可按公式计算：f T = h act / h nom实际埋深限制h act：h nom≤h act≤2.0×h nom公式中：f A,N ——锚栓间距影响系数，按表L.1.1.3确定。
化学锚栓计算书
化学锚栓计算书一、拉弯作用下，单根锚栓最大拉力设计值12iMy N n y -≥∑0 （5.2.2-1） 形心点取锚栓中心y1=0.240m V=45kNM=45×0.25=11.25kN ▪m N=44kN224411.250.24840.0840.24⨯-=⨯+⨯ 5.5-17.6<0 12h sd i My N N n y =+∑（5.2.2-2） 不满足公式5.2.2-1()/1/2hsd iNL M y N y +=∑（5.2.2-3） =()()2224424011.251000480248023202160⨯+⨯⨯=⨯+⨯+⨯14.6kN 二、部分锚栓受拉，群锚受拉区总拉力设计值（按6根锚栓受拉，2根锚栓受剪）g sd si N N =∑ （5.2.3-1）//1/h si sd i N N y y = （5.2.3-2）2s N =14.6×320/480=9.73kN 3s N =14.6×160/480=4.86kNg sd N =14.6×2+9.73×2+4.86×2=58.38kN三、混凝土锥体破坏受拉承载力设计值,,Rc,/Rd c Rk c N N N =γ (6.1.3-1)根据表4.3.10 按非结构构件考虑 Rc,N γ=1.8对于开裂混凝土,混凝土标号C60,hef=180mm0 1.5,Rk c ef N = （6.1.3-3） =127.6kN,0,,,,,0,c N Rk c Rk c s N re N ec N c N A N N A ψψψ= （6.1.3-2）0,c N A =2,cr N s （6.1.4）0,c N A =660×660=435600mm 2,c N A =()()11,22,0.50.5cr N cr N C S S C S S ++++ (6.1.5-4)1S =220mm,2S =320mm1C =,cr N C =330, 1.5cr N C hef ==1.5×220=330mm=(330+220+330)(330+320+330)=880×980=862400 mm 2,0,c Nc N A A =1.98,s N ψ=0.7+0.3,cr N C C （6.1.6） ,s N ψ=1 C =,cr N C,re N ψ=0.5+200efh (6.1.7) ,re N ψ=0.5+220/200>1, ,re N ψ=1,ec N ψ=,112/N cr N e s + (6.1.8)N e =53.33mm ,ec N ψ=11253.33/660+⨯=0.86 ,Rk c N =127.6×1.98×0.86=217.3kN重要性系数 0γ=1.1 （4.3.3） ,Rd c N =217.3/1.8=120.7kN>1.1×58.38kN=64.2kN四、混凝土边缘破坏受剪承载力(4锚栓受剪) ,,,/Rd c Rk c Rc V V V γ= （6.1.18-1）,0,,,,,,,0,c v Rd c Rk c s v h v v re v ec v c v A V V A αψψψψψ= （6.1.18-2）对于开裂混凝土0 1.5,11.35Rk c efV d h αβ= （6.1.19-1） C60,hef=180mm ，1c =270α=0.1()0.51/ef h c （6.1.19-3） β=0.1()0.21/d c （6.1.19-4） α=0.1()0.5180/270=0.082 β=0.1()0.220/270=0.059 0,Rk c V =1.35×0.082 1.520180=78.53kN 0,c v A =4.521c =328050,c v A =（1.51c +2s +2c ）h h=300>1.5×180=270 取h=270 2c =1.51c =405 2s =220 ,c v A =270×(405+220+405)=278100,0,c vc v A A =278100/328050=0.85,s v ψ=0.7+0.3211.5c c (6.1.19) ,s v ψ=1,h v ψ=()0.511.5/c h ,h v ψ=1,v αψ=1,re v ψ=1.2,ec v ψ=1112/3v e c + v e =0 ,Rd c V =78.53×1.2×0.85=80.1kN 非结构构件,Rc V γ=1.5重要性系数 0γ=1.1 （4.3.3） ,Rd c V =80.1/1.5=53.4>1.1×45=49.5kN。
化学锚栓计算(31041)
化学锚栓计算：采用四个5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef =110mm ，A S =58mm 2，f u =500N/mm 2，f y =300N/mm 2。
荷载大小：N=5.544KNV=2.074KN锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：,5850029000Rk s s stk N A f ==⨯=N锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数：锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值：,,,29000145002.0Rk sRd s RS N N N γ===N ＞hSd N =2216N锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！2、混凝土锥体受拉破坏承载力锚固区基材为开裂混凝土。
单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：,,12/120ec N N cr N e s ++⨯0N e =开裂混凝土, 1.0ucr N ψ=单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积：s 1=100mm ＜,取,180cr Ns mm =s 1=100mm s 2=200mm ＞,180cr N s mm =,取s 2=180mmc 1=150mm ＞,90mm cr N c =，取c 1=90mm ，c 2=90mm 群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积,c N A ：=100800mm 2混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，, 2.15Rc N γ=群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：=8248.64N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：=17138.84N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值：,,, 1.517138.8425708.26Rk sp h sp Rk c N N ψ==⨯=N,,/25708.26/2.1511957.33Rd sp Rk sp Rsp N N γ===N ＞N=5544N混凝土劈裂破坏承载力满足规范要求！4、锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材破坏时的受剪承载力标准值：,0.50.55850014500Rk s s stk V A f ==⨯⨯=N荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数,ec v ψ：未开裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高系数,ucr v ψ： 单根锚栓受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面面积：022,14.5 4.59036450c V A c ==⨯=mm 2群锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面积：,122(1.5)(1.59020090)250106250c V A c s c h =++=⨯++⨯=mm 2群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：=16901.79N混凝土楔形体受剪承载能力分项系数：群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值：,,,/16901.79/1.89389.88Rd c Rk c Rc V V V γ===混凝土破坏：1.5 1.5 1.5 1.5,,55442074((((0.5469548.819389.88h h Sd Sd Rd s Rd s N V N V +=+=＜1.0 综上所述，后置埋件的承载力满足规范要求！>>As=58f_stk=500N_RKs=As*f_stkf_yk=300N_RdS=N_RKs/gamma_RSNh_ef=110h_ef1=h_ef-30f_cuk=35N_RKc0=(3.0*(h_ef-30)^1.5)*sqrt(f_cuk)S_crN=3*h_ef1C_crN=1.5*h_ef1C_crsp=2*h_ef1C=120psi_sN=0.7+(0.3*c)/C_crNpsi_reN=0.5+h_ef1/200N_RKc=(N_RKc0*A_cN*psi_sN*psi_reN*psi_ecN*psi_ucrN)/A_cN0N_RKsp=psi_hsp*N_RKcgamma_Rsp=2.15N_Rdsp=N_RKsp/gamma_Rspgamma_Rsv=(1.2*f_stk)/f_ykV_Rds=N_RdS/gamma_Rsvc_1=C_crNc_2=C_crNl_f=90d_nom=12V_RKc0=0.45*sqrt(d_nom)*(90/60)^(0.2)*sqrt(f_cuk)*c_1^(1.5)psi_hv=((1.5*c_1)/h)^(1/3)psi_alphav=1.0e_v=225psi_ecv=1/(1+(2*e_v)/(3*c_1))psi_ucrv=1A_cV0=4.5*(c_1^2)A_cV=(1.5*c_1+s_2+c_2)*hV_RKc=(V_RKc0*A_cV*psi_sv*psi_hv*psi_ecv*psi_ucrv)/A_cV0gamma_Rev=1.8V_Rdc=V_RKc/gamma_Revh_ef=110f_cuk=35N_RKc0=1.2700e+04S_crN=240C_crN=120C_crsp=160C=psi_sN= 0.9750 psi_reN= 0.9000 e_N=s_crN=180 psi_ecN=1psi_ucrN=160s_crsp=320s_1=120s_2=120A_cN0= 102400 A_cN= 160000500psi_hsp=1.7286N_RKc0= 1.2700e+04N_RKc= 1.7412e+04 N_RKsp= 3.0099e+04 gamma_Rsp=2.1500psi_ecv=0.4444 psi_ucrv=1A_cV0=64800A_cV=210000V_RKc= 1.2124e+04 gamma_Rev=V_Rdc=6.7353e+03>V_sdh=5.9934e+03（混凝土碶形体受剪破坏承载力）h_ef=110K=2V_RKcp=3.4825e+04>V_sdh=5.9934e+03（混凝土剪撬破坏承载力标准值）gamma_Rcp=1.8000V_Rdcp=。
化学锚栓拉拔力
点支式（桁架支承）玻璃幕墙支座化学锚栓强度计算书本工程主体结构已完工，主体结构没有预埋件，需要通过化学锚固螺栓把钢板固定到主体结构上来作为固定支点，钢板尺寸为300×200×10mm，钢板有四个固定点，均为M12化学锚栓，模型如下图。
第一章、荷载计算BH1WKβgzμsμz取WK=1.76KN/m22、风荷载设计值W：风荷载设计值(KN/m2)rw：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=rw×Wk=1.4×1.76 =2.46KN/m23、玻璃幕墙构件重量荷载GAK：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.50KN/m2GA：玻璃幕墙构件自重设计值G A =1.2×GAK=1.2×0.50=0.60KN/m24、地震作用qEK：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(KN/m2)qE：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值(KN/m2)βE：动力放大系数，取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08GAK：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取0.50KN/m25q=为2.59KN/m，桁架的分格宽度为1549mm。
二、化学锚栓拉剪计算采用SAP2000软件对桁架进行力学计算，在荷载设计值作用下得出桁架支座处受力情况。
由化学锚栓承受由桁架传递的轴力、剪力、和弯矩的共同作用。
化学锚栓所受轴力：N=35.33KN化学锚栓所受剪力：V=4.20KN化学锚栓所受弯矩：M=0.33KN·mM12化学锚栓的设计拉力N t b =17.6KN ，设计剪力N V b =17.2KN 。
作用于一个化学锚栓的最大拉力： t N =∑2i y m My +4N =433.3522.008.0222.033.022++⨯⨯）（ =9.50KN<N t b =17.6KN作用于一个化学锚栓的剪力：。
m12乘160化学锚栓承载力设计值
m12乘160化学锚栓承载力设计值1. 引言1.1 概述在现代建筑和工程结构中，化学锚栓被广泛应用于承载重型设备和构件的安装和固定。
M12乘160化学锚栓作为常见的一种规格，其承载力设计值对于保证结构的安全可靠性至关重要。
本文旨在研究和分析M12乘160化学锚栓的承载力设计值，并探讨影响其设计值的因素。
通过深入理解相关概念、设计公式及参数说明，以及考虑材料强度特性、黏结强度等因素，我们可以更准确地计算出M12乘160化学锚栓的承载能力。
1.2 文章结构本文内容包括以下几个部分：2. M12乘160化学锚栓承载力设计值：介绍M12乘160化学锚栓的基本概念以及与承载力设计相关的概念和公式。
3. 影响M12乘160化学锚栓承载力设计值的因素：探讨影响该型号化学锚栓承载力设计值的材料强度特性、黏结强度及结构设计限制等因素。
4. 承载力计算与案例分析：介绍计算M12乘160化学锚栓承载力的方法和实际应用，并通过案例分析展示其评估结果。
同时，对比不同条件下的承载力设计值，提供不同情况下的设计参考。
5. 结论与建议：总结研究结果的意义和重要性，归纳已有研究成果，并提出改进建议和未来发展方向。
1.3 目的本文旨在确定M12乘160化学锚栓的承载力设计值，并深入分析影响其设计值的因素。
通过全面了解相关概念、设计公式及参数说明，并考虑材料特性、黏结强度以及结构设计限制等因素，我们可以为工程师和设计师提供准确可靠的M12乘160化学锚栓选型和使用指导，从而保证结构安全性和稳定性。
2. M12乘160化学锚栓承载力设计值：2.1 M12乘160化学锚栓简介：M12乘160化学锚栓是一种常见的固定装置，通常用于在建筑结构中提供稳定的支撑和连接。
它由M12直径的螺栓和长为160mm的主体部分组成。
该化学锚栓经过特殊的制造工艺，可以通过与基材内部发生反应而实现更牢固的固定效果。
2.2 锚栓承载力设计相关概念：在进行承载力设计时，我们需要考虑以下几个重要概念：- 破坏模式：研究M12乘160化学锚栓在受力情况下可能发生的不同破坏模式，如拉伸破坏、剪切破坏或撕裂破坏。
化学锚栓计算（31041）
化学锚栓计算（31041）化学锚栓计算：采⽤四个5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef=110mm，A S=58mm2，f u=500N/mm2 ，fy=300N/mm2。
荷载⼤⼩：N=5.544 KNV=2.074 KNM=2.074×0.08=0.166 KN·m⼀、锚栓内⼒分析1、受⼒最⼤锚栓的拉⼒设计值因为361221 5.544100.166105042250My N n y -=-??∑=556 N ＞0 故，群锚中受⼒最⼤锚栓的拉⼒设计值：12ih Sd My NN n y =+∑ 3625.544100.166105042250=+=2216 N2、承受剪⼒最⼤锚栓的剪⼒设计值化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm锚栓与混凝⼟基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。
承受剪⼒最⼤锚栓的剪⼒设计值：2Sd VV ==2074/2=1037 N ⼆、锚固承载⼒计算1、锚栓钢材受拉破坏承载⼒锚栓钢材受拉破坏承载⼒标准值： ,5850029000Rk s s stk N A f ==?=N 锚栓钢材破坏受拉承载⼒分项系数：1.0-1.55 锚栓钢材破坏时受拉承载⼒设计值：,,,29000145002.0Rk sRd s RS NN N γ===N ＞h SdN=2216 N锚栓钢材受拉承载⼒满⾜规范要求！ 2、混凝⼟锥体受拉破坏承载⼒锚固区基材为开裂混凝⼟。
单根锚栓理想混凝⼟锥体破坏时的受拉承载⼒标准值：=8248.64 N混凝⼟锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载⼒标准值的临界间距：,33(9030)180mm cr N ef s h '==?-=混凝⼟锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载⼒标准值的临界边距： , 1.5 1.5(9030)90mm cr N ef c h '==?-= 基材混凝⼟劈裂破坏的临界边距：,22(9030)120mm cr sp ef c h '==?-=则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载⼒降低影响系数：,,900.70.30.70.390s N cr Nc c ψ=+=+?=1.0表层混凝⼟因密集配筋的剥离作⽤对受拉承载⼒降低影响系数：,90300.50.5200200efh ψ-=+=+=0.8荷载偏⼼对受拉承载⼒的降低影响系数：,,111.012/120ec N N cr Ne s ψ===++?其中，0Ne =开裂混凝⼟, 1.0ucr N ψ=单根锚栓受拉，混凝⼟理想化破坏锥体投影⾯⾯积：0222,,18032400mm c N cr NA s === s 1=100 mm ＜,取,180cr N s mm =s 1=100 mms 2=200 mm ＞,180cr N s mm =,取s 2=180 mmc 1=150 mm ＞,90mm cr N c =，取c 1=90 mm ，c 2=90 mm群锚受拉，混凝⼟破坏锥体投影⾯⾯积,c N A ：,11,22,(c 0.5)(0.5)c N cr N cr N A s s c s s =++++ (901000.5180)(901800.5180)=++?++?=100800 mm 2混凝⼟锥体破坏时的受拉承载⼒分项系数，, 2.15Rc N γ=群锚混凝⼟锥体受拉破坏时的受拉承载⼒标准值：,0,,,,,,0,c N Rk c Rk cs N re N ec N ucr N c NA N NAψψψψ=8248.64 1.00.8 1.0 1.032400=?=20529.95 N群锚混凝⼟锥体受拉破坏时的受拉承载⼒设计值：,,,20529.959548.812.15Rk cRd c Rc NN N γ===N ＞N=5544 N混凝⼟锥体受拉承载⼒满⾜规范要求！ 3、混凝⼟劈裂破坏承载⼒基材混凝⼟劈裂破坏的临界边距：,22(9030)120mm cr sp ef c h '==?-=则，c 1=150 mm ＞,120mm cr sp c =，取c 1=120 mm ，c 2=120 mm,,22120240mm cr sp cr sp s c ==?=s 1=100 mm ＜,240cr sp s mm =,取s 1=100 mms 2=200 mm ＞,240cr spsmm =,取s 2=200 mm0222,,24057600mm c N cr spA s === ,11,22,(c 0.5)(0.5)c N cr sp cr sp A s s c s s =++++ (1201000.5240)(1202000.5240)=++??++?=149600 mm 2构件厚度h 对劈裂承载⼒的影响系数：2233h,250()()2260spef h h ψ==?=1.631＞1.5，取h, 1.5sp ψ=单根锚栓理想混凝⼟锥体破坏时的受拉承载⼒标准值：,0 3.0(30)Rk cef N h =-1.53.0(9030)=?- =8248.64 N群锚混凝⼟锥体受拉破坏时的受拉承载⼒标准值：,0,,,,,,0,c N Rk c Rk cs N re N ec N ucr N c NA N NAψψψψ=1496008248.64 1.00.8 1.0 1.057600=?=17138.84 N混凝⼟劈裂破坏受拉承载⼒标准值：,,, 1.517138.8425708.26Rk sp h sp Rk c N N ψ==?=N混凝⼟劈裂破坏受拉承载⼒设计值：,,/25708.26/2.1511957.33Rd sp Rk sp Rsp N N γ===N ＞N=5544 N混凝⼟劈裂破坏承载⼒满⾜规范要求！ 4、锚栓钢材受剪破坏承载⼒锚栓钢材破坏时的受剪承载⼒标准值：,0.50.55850014500Rk s s stk V A f ==??=N锚栓钢材受剪承载⼒分项系数：,5001.2/ 1.22.0300Rv s stkyk f f γ==?=锚栓钢材破坏时的受剪承载⼒设计值：,,,/14500/27250Rd s Rk s Rs v V V N γ===＞V=2074 N锚栓钢材受剪承载⼒满⾜规范要求！ 5、混凝⼟楔形体受剪破坏承载⼒取c 1=c 2=,90cr Nc=mm混凝⼟楔形体破坏时的受剪承载⼒标准值：,00.21.51/)Rk c f nom V l d =0.2 1.50.45(60/10)90==10285.86 N边距⽐c 2/c 1对受剪承载⼒的降低影响系数：2s,1900.70.30.70.30.91.5 1.590v c c ψ=+=+?=?边距与构件厚度⽐c 1/h 对受剪承载⼒的提⾼影响系数：1/31/31, 1.5 1.590()()0.814250h v c h ψ?===＜1，取, 1.0h v ψ= 剪⼒与垂直于构件⾃由边⽅向轴线之夹⾓α对受剪承载⼒的影响系数,v αψ：因为α=00，因此,1.0v αψ=。
节点荷载设计计算书(这个是之前发给设计的)
三水粮油中心项目仓间罩棚结构设计计算书化学锚栓拉剪计算拱顶在挑檐顶的作用荷载设计值（控制荷载） ² 水平推力T=8.79+0.54=9.33kn/m竖向力N=5.4kn/m化学锚栓拉剪计算由化学锚栓承受由主结构传递的拉力、剪力的共同作用。
化学锚栓所受轴力：N=9.33 KN化学锚栓所受剪力：V=5.4 KN化学锚栓所受弯矩：M =3.24KN ·mM12化学锚栓的设计拉力N t b =23.8KN ，设计剪力N V b =18..3KN 。
标准埋置深度110mm 作用于一个化学锚栓的最大拉力：t N =∑2iy m My +N =33.908.0108..024.32 +⨯x =13.83KN< N t b =23.8KN作用于一个化学锚栓的剪力：V N =V=5.4=5.4 KN< N V b =18.3KN拉力和剪力共同作用下：2b vv 2b t t )N N ()N N (+=22)30.1840.5()80.2383.13(+=0.65≤1 化学锚栓承载能力满足设计要求。
座板与角钢链接焊缝验算链接焊缝计算：τ=V/(l we *h e )=8.40x10³/(180x0.7x6.0)=11.1N/mm ²<f f =160N/mm ²满足要求。
座板与预埋件链接焊缝验算作用于预埋件的荷载V=9.33x0.9=8.4knN=5.4x0.9=4.9kn链接焊缝计算：τ=V/(l we *h e )=8.40x10³/(3*70x0.7x6.0)=9.52N/mm ²<f f =160N/mm ²满足要求。
拱形波纹钢构瓦与座板连接水平推力T=8.79+0.54=9.33kn/m竖向力N=5.4kn/m在拱形瓦与构件链接处拉力为t N = Cos 260 X9.33=8.39 kn/m;剪力v N =N2T2+=10.78 kn/m 据GB50018—2002《冷弯薄壁型钢结构技术规范》[8]中的规定，由ST5.5自攻螺钉在压型钢板0.8与钢构件6.0mm 厚钢板连接而成的试件抗拉承载力为b t N =8.5tf=8.5x0.8x235=1.60KN拱形瓦每米板不少于10个自攻螺丝,则10ft N =10x1.60=16.0KN据GB50018—2002《冷弯薄壁型钢结构技术规范》[8]中的规定，由ST5.5自攻螺钉和6.0mm 厚钢板连接而成的试件抗剪承载力为：t 1 /t.>2.5 tdf N b v 4.2==2.4x0.8x5.5x235=1.55KN拱形瓦每米板不少于10个自攻螺丝,,则10f t N =10x1.55=15.5KN 其中：d —螺钉直径（mm ）t —钉头侧钢板的厚度（mm ）f —被连接钢板的屈服强度（2mm N ）2b vv 2b t t )N N ()N N (+=22)5.1578.10()0.1639.8(+=0.87<1满足要求。