悬臂式桩板墙稳定性极限分析
悬臂式挡土墙综述
悬臂式挡土墙综述挡土墙是一种用于支撑填土或山坡土体，防止其变形失稳的结构物。
在众多挡土墙类型中，悬臂式挡土墙因其独特的结构和性能特点，在工程建设中得到了广泛的应用。
悬臂式挡土墙通常由立壁、趾板和踵板三部分组成。
立壁作为主要的挡土结构，承受着来自土体的侧向压力；趾板位于挡土墙的前端，增加了挡土墙的抗倾覆稳定性；踵板则位于挡土墙的后端，主要用于增加挡土墙的抗滑稳定性。
这种挡土墙的工作原理主要是依靠自身的结构强度和重量来抵抗土体的侧压力。
当土体作用在立壁上时，立壁将压力传递到趾板和踵板上，再通过基础将力传递到地基中。
在这个过程中，挡土墙的各个部分相互协调，共同保证了挡土墙的稳定性。
悬臂式挡土墙具有诸多优点。
首先，它的结构相对简单，施工较为方便。
与其他复杂的挡土墙结构相比，悬臂式挡土墙不需要大量的模板和支撑，施工进度较快，能够有效地缩短工程周期。
其次，它能够适应一定程度的地基变形。
在软弱地基上，悬臂式挡土墙可以通过调整结构尺寸和配筋来适应地基的不均匀沉降，从而保证挡土墙的稳定性。
此外，悬臂式挡土墙的造型美观，可以根据需要进行设计，使其与周围环境相协调。
然而，悬臂式挡土墙也存在一些局限性。
一方面，它的造价相对较高。
由于需要使用较多的钢筋和混凝土，材料成本较高，导致整个工程造价上升。
另一方面，悬臂式挡土墙的适用高度有限。
一般来说，悬臂式挡土墙适用于高度在 6 米以下的挡土墙工程，如果超过这个高度，其经济性和稳定性可能会受到影响。
在设计悬臂式挡土墙时，需要考虑多个因素。
首先是土压力的计算。
土压力的大小和分布直接影响着挡土墙的结构设计。
常用的土压力计算方法有朗肯土压力理论和库仑土压力理论，设计人员需要根据实际情况选择合适的计算方法。
其次是结构强度的设计。
包括立壁、趾板和踵板的配筋设计，以及混凝土强度等级的选择等，都需要满足结构的承载能力和正常使用要求。
此外，还需要考虑地基承载力和稳定性的问题。
如果地基承载力不足，需要采取相应的地基处理措施，如换填、桩基等。
桩基挡墙支挡结构极限状态及稳定性初探
桩基挡墙支挡结构极限状态及稳定性初探发表时间：2018-10-08T09:21:41.390Z 来源：《防护工程》2018年第14期作者：刘国祥[导读] 在铁路、公路等岩土工程建设中，桩基挡墙支挡结构是非常重要的施工内容，对公路的质量安全具有重要的影响刘国祥重庆中设工程设计股份有限公司高级工程师重庆江北 400021摘要：在铁路、公路等岩土工程建设中，桩基挡墙支挡结构是非常重要的施工内容，对公路的质量安全具有重要的影响。
本文以某高速公路填方路堤施工过程中的桩基挡墙支挡结构作为案例，对桩基挡墙支挡结构的极限状态以及稳定性进行系统的研究和探系，并提出可靠的建议，为我国的公路建设提供更多可靠的参考依据。
关键词：桩基；挡墙；支挡结构桩基挡墙支挡结构在铁路、公路等岩土工程建设过程中，能够有效的对圭坡进行加固，同时还能够保证河流岸壁、基坑边坡等位置的稳定性。
因此，对工程基础的稳固性具有非常重要的作用。
通过以某山区高速公路桩基挡墙支挡结构的研究，对其建立三维数值模型，并进行现场试验监测和验证，通过对桩基挡墙可能出现的破坏形式进行深入的分析，有效找出确定桩基挡墙支挡结构的极限状态的方法，同时详细分析基稳定性，为铁路、公路等岩土工程的建设，提供更多有效数据。
1、验证数值模型1.1工程概况本文选择了位于某省的某高速公路部分路段，作为研究分析的工程安全。
这段高速公路路段的原安方案为桥梁方案，但通过实际勘察后发现，由于需要进行隧洞施工，为了能够方便组织隧洞施工以及有效消化洞渣，加快施工进度，同时能够有效消耗相邻路段进行路基挖方施工中产生的弃方，因此改变了原定的桥梁方案，变为填方路基。
该路段的主要特点是需要通过狭长的沟谷，具有较为陡峭的横坡，属于高填陡坡路堤。
因此在施工过程中，不能直接填筑，而是要先在填方的右侧，设置抗滑支挡结构，形成现浇整体式复合基础，然后通过路堤墙，采用前方隧道的碎石洞渣作为填料对路堤进行填土。
同时还要采用桩基挡墙结构，对路堤厂方进行支挡，从而形成长段为75米的路基路段[1]。
浅谈预制沉箱悬臂式挡土墙的设计和稳定计算
甘 肃 水 利 水 电 技 术
Ｇａ ｓ Ｗ ａ ｅ ｎ ｕ ｔ ｒ Ｃｏｎ ｅ ｖ ｎｃ ｎｄ Ｈｙ ｒ ｐ ｗｅ ｃ ｓ ｒ ａ ｙ ａ ｄ ｏ ｏ ｒ Ｔｅ ｈｎｏ ｏ ｙ ｌｇ
Ｖ０ ．７． ． Ｉ ４ Ｎｏ ３ Ｍ ａ． ２ ｌ ｒ ， ０１
基底应力ｉ ￣式 ： － Ｉ －
ｐ孚 ± ＝ ＝ ：
最大最小应力之 比：
Ｋ
≤［ ］
图 ２ 挡 土 墙 结 构 简 图／ｍ ｍ
抗滑稳定安全系数 ：
墙后填土面倾斜时 ， 斜坡 ｆ ２ ． ｏ ｌ ２ ３。 ＝ ４
：
≥［ ］
Ｋ＝ ｉ ａＣ 卢 ｔＯ ｌ
式中： — 作 用在挡土墙上全部垂直于水平面的荷载（Ｎ） ∑ ｋ ； ∑ 用在挡土墙上全部平行于基底面的荷载（Ｎ ； ｋ） 前墙墙面方 向形心轴的力矩之和（ Ｎ・ ； ｋ ｍ）
∑ ——作用在 挡土墙上的全部荷载对 于水平面平行
填土高度为 风 填土面水 平的土压力强度 ： ，
‘ ＿ ｔ ＇ ＝１ ． １ ｋ ｍ２ ｌ － Ｋ， ０ ０ Ｎｌ ３ Ｈｄ －
挡土墙基底 面对于基底面平行前墙墙 面方向形
填土高度 为 风 填土 面水平 的土压力强度 ： ，
以上部位 时可节省临时工程费用。 Ｓ ７ — ０ ７ 水工挡土墙 设计规范》 在 Ｌ ３９ ２０ 《 基础上对预制沉箱悬臂 式挡 土墙 的设 计进
行 了探 讨 。
关键词 ： 预制 沉箱 悬臂式挡土墙 ； 土压 力； 滑稳 定验算 ； 抗 抗倾覆 稳定验算
中 图分 类 号 ：Ｕ ７ ＂ Ｔ ４６． ４
时可节省临时工程费用。 ２ 结 构 计 算
悬臂式板桩和板桩稳定性计算书
悬臂式板桩和板桩稳定性计算书一、编制依据本计算书的编制参照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012），《土力学与地基基础》（清华大学出版社出版）等编制。
二、参数信息重要性系数：1.00;开挖深度：3.40;基坑下水位深度：3.00;基坑外侧水位深度：4.00;桩嵌入土深度：4.20;(1)、基坑外侧土层参数：────────────────────────────────────序号土类型 h(m) γ(kN/m3) C(kPa) φ(℃) 计算方法1 填土 10.00 19.00 10.00 12.00 水土合算────────────────────────────────────表中：h为土层厚度(m),γ为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),φ为内摩擦角(℃)(2)、基坑以下土层参数：────────────────────────────────────序号土类型 h(m) γ(kN/m3) C(kPa) φ(℃) 计算方法1 填土 5.00 19.00 10.00 12.00 水土合算────────────────────────────────────表中：h为土层厚度(m),γ为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),φ为内摩擦角(℃)(3)、基坑外侧外荷载：────────────────────────────────────序号布置方式荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 标高m1 满布 0.00 ------- ------- 0.00────────────────────────────────────三、桩侧面土压力计算1.作用在桩的主动土压力分布：第1层土上部标高0.00m，下部标高-3.40mE a1上 = (0.00+0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) =-16.20kN/m2(取0.0)E a1下 = (0.00+19.00×3.40+0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 26.17kN/m2第2层土上部标高-3.40m，下部标高-4.00mE a2上 = (64.60+0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) =26.17kN/m2E a2下 = (64.60+0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) =26.17kN/m2第3层土上部标高-4.00m，下部标高-10.00mE a3上 = (64.60+0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) =26.17kN/m2E a3下 = (64.60+0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) =26.17kN/m22.作用在桩的被动土压力分布：第1层土上部标高-3.40m，下部标高-8.40mE p1上 = (0.00+19.00×5.00)×tg2(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2) =24.70kN/m2E p1下 = (0.00+19.00×5.00)×tg2(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2) = 169.57kN/m2四、桩侧面土压力产生的弯矩计算1.主土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：M a = 0.00×3.40×5.90+26.17×1.70×5.33+26.17×0.60×3.90+0.00×0.30×3.80+26.17×3.60×1.80+0.00×1.80×1.20 = 468.02kN.m/m考虑到支撑材料的间距和宽度作为计算宽度，B = 0.50m。
悬臂式支护结构设计_OK
连续墙、后张应力地下连续墙； 按开挖方式： 地下连续墙（开挖）、地下防渗墙（不开挖）
适用条件
一、用途（较为广泛） 1、作为高层建筑的深基础、地下室；
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4.2.2 板桩、地下连续墙
2、用于城市道路立交桥、地下铁道、地下商场、地下储油库、 顶管工作井等工程；
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4.2.2 板桩、地下连续墙
钢筋笼吊放
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4.2.2 板桩、地下连续墙
浇筑混凝土
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4.2.3 支护结构的破坏形式
基坑工程事故类型很多。在水土压力作用下，支护结构可能发生 破坏，支护结构型式不同，破坏形式也有差异。渗流可能引起流土、 流砂、突涌，造成破坏。围护结构变形过大及地下水流失，引起周 围建筑物及地下管线破坏也属基坑工程事故。基坑工程事故形式可 分为：
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4.2.2 板桩、地下连续墙
2.地下连续墙
地下连续墙，是在泥浆护壁的情况下，在地面用专用设备，开挖一条 狭长的深槽，在槽内放置钢筋笼并浇灌混泥土，形成钢筋混凝土墙段。 各墙段依次施工并连接成整体，形成一条地下连续的墙体，称为地下 连续墙。
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4.2.2 板桩、地下连续墙
总结
1
4.2 悬臂式支护结构
悬臂式支护结构：采用钢筋混泥土排桩、木板状、钢板桩、钢筋混泥土木 板状、地下连续墙等形式。
悬臂式支护结优缺点及其适用范围 优点：结构简单，施工方便，有利于基坑采用大型机械开挖。 缺点：相同的开挖深度的位移大，内力大、支护结构采用更大的界面和 插入深度。 适应范围：场地土质较好，有较大的c、 φ值，开挖深度浅（一般在6m 以内） ，对位移要求不严格。
挡土墙结构设计及稳定性分析
挡土墙结构设计及稳定性分析挡土墙是用于抵抗土壤侧压力的重要土木工程结构。
本文将对挡土墙的结构设计和稳定性分析进行详细讨论。
1. 结构设计1.1 挡土墙类型选择根据实际工程需求，我们可以选择不同类型的挡土墙，包括重力式、抗滑桩墙、悬臂式等。
结合实际工地条件和经济性考虑，选择最适合的挡土墙类型。
1.2 挡土墙材料选择挡土墙的材料应具备一定的强度和稳定性。
常用的挡土墙材料包括混凝土、钢筋混凝土、木材等。
根据工程要求和可行性分析，进行材料选择。
1.3 挡土墙几何形状设计挡土墙的几何形状直接影响其受力性能和稳定性。
根据土壤性质、坡度要求和工程经济性等多方面考虑，设计出适合的挡土墙几何形状，包括墙高、墙宽、坡度等。
1.4 挡土墙加固设计有时需要对挡土墙进行加固设计，以增强其稳定性和承载能力。
常见的加固方式包括设置加强筋、反滑桩、土钉等，根据具体工程需要进行加固设计。
2. 稳定性分析2.1 侧滑稳定性分析侧滑是指挡土墙在土壤侧向压力作用下发生整体向下滑动的失稳现象。
为保证挡土墙的稳定性，需要进行侧滑稳定性分析。
根据几何形状、土壤参数和水平力作用等，计算挡土墙的抗滑稳定系数。
2.2 坡顶稳定性分析坡顶稳定性是指挡土墙上部土体的稳定性。
挡土墙顶部的土体受到水平压力的作用，容易发生滑动或倾覆。
通过计算坡顶稳定系数，评估挡土墙顶部土体的稳定性。
2.3 抗倾覆稳定性分析抗倾覆稳定性是指挡土墙防止倾覆的能力。
倾覆是指挡土墙顶部土体因受到力矩作用而产生跨越顶部边缘的失稳现象。
通过计算抗倾覆稳定系数，评估挡土墙的抗倾覆能力。
2.4 底座稳定性分析底座稳定性是指挡土墙底部土体的稳定性。
挡土墙底部土体受到挡土墙重力和土壤侧向压力的共同作用，容易发生沉降或倾斜。
通过计算底座稳定系数，对挡土墙底部土体的稳定性进行评估。
在挡土墙结构设计和稳定性分析过程中，需要充分考虑土壤特性、地质条件和工程经济性等因素。
合理设计和稳定性分析可以确保挡土墙结构的可靠性和安全性。
桩基础的桩基础的渗透稳定性分析
桩基础的桩基础的渗透稳定性分析桩基础，作为建筑结构中常用的一种基础形式，其稳定性对于建筑物的安全性有着至关重要的影响。
在桩基础设计中，渗透稳定性是一项非常重要的考虑因素。
本文将对桩基础的渗透稳定性进行分析，探讨其影响因素和稳定性判定方法。
1. 渗透稳定性的概念和影响因素渗透稳定性，即桩基础周围土体的渗透稳定性，指当桩基础承受较大荷载时，土体不能发生破坏或产生较大变形，从而导致桩基础承载能力的降低。
因此，保证桩基础周围土体的渗透稳定性是保证桩基础整体稳定性的重要因素之一。
影响桩基础渗透稳定性的因素很多，包括土的力学参数、荷载作用、土体孔隙水压力、土层厚度、孔隙度、渗透系数等等。
其中，土的力学参数如抗剪强度和抗压强度等是决定土体稳定性的关键因素之一，同时荷载作用对于土体力学性质的影响不可忽视。
此外，水压力对于土体渗透性的影响也是桩基础渗透稳定性的重要考虑因素。
2. 桩基础渗透稳定性分析的方法桩基础的渗透稳定性分析通常需要考虑桩身土体的孔隙水压力、应力状态等因素，可以使用数值分析方法对其进行计算和判断。
数值分析方法常用的有有限元法、边界元法、离散元法等等。
其中，有限元法应用最为广泛，通过将桩基础和土体分割成有限个单元，建立数学模型，计算土体和桩基础的应力和变形情况。
边界元法则通过将问题空间分割成多个边界，以边界上的物理量为自变量建立边界积分方程，从而解得问题的解。
离散元法则将实体离散化为一个又一个小的微粒，通过计算微粒间的力学相互作用，来分析问题的应力和变形。
除了数值分析方法，实验方法也是渗透稳定性分析的重要手段，如桩土模型试验、桩静载试验、桩动力试验等。
这些试验可以模拟实际的荷载作用和土体的响应情况，用于验证渗透稳定性计算的准确性。
3. 渗透稳定性判定的标准桩基础渗透稳定性判定的标准通常是针对木桩、混凝土桩、钢筋混凝土桩等不同材料的桩进行分类判别。
一般来说，当孔隙水压力超过土体的重量时，桩周土体会流失，出现管柱效应或井筒效应，导致桥墩倾斜或下沉，因此孔隙水压力是判定桩基础渗透稳定性的关键因素之一。
悬臂梁桥施工整体倾覆稳定安全系数分析
悬臂梁桥施工整体倾覆稳定安全系数分析作者：杨旭平来源：《中国新技术新产品》2018年第11期摘要：基于可靠性反分析理论，提出了一种评估连续梁桥整体倾覆稳定安全系数的方法。
此方法基于可靠性反分析理论，在给定目标可靠性指标已知的前提下，在考虑结构参数随机性的前提下，解决了悬臂梁桥施工的整体倾覆稳定安全系数。
该方法用于计算连续梁桥的倾覆稳定安全系数，并进行参数敏感性分析，通过对该倾覆稳定系数的计算，此参数有较大影响。
忽略此参数则会高估悬臂施工总体倾覆稳定的安全系数。
关键词：连续梁桥；整体倾覆稳定；安全系数；不确定性；目标可靠度指标中图分类号：U491 文献标志码：A0 引言在采用悬臂法施工时，随着臂长增加，由于臂端左右两侧的不平衡负载造成的桥梁纵向翻转越来越危险。
为确保建筑物的安全，通常采取临时固结的方法，临时固结通常设在固定墩处。
换句话说，在支座的两侧对称安装多排精轧钢筋，将0#块与桥墩形成锚固端（如图1所示），来抵抗悬臂不平衡载荷产生的倾覆弯矩。
常用的测试方法未考虑到安全参数随机性的影响，事实上安全度是未知数。
随机性测试分析为评估稳定安全性系数的可靠性提供了一种有效的分析方法，以考虑参数的随机效应。
李胜永，张建人[6]，罗作龙，卡萨斯等人分别以一种预应力砼连续梁桥为例，来分析悬臂施工中整体倾覆穩定可靠性。
然而，上述学者利用可靠性分析正确性的方法来验证悬臂施工过程中整体倾覆稳定可靠度是否符合要求。
现在的桥梁设计标准已经转变为倾向性能的设计理念，即提前分析安全性可靠性系数，以确保结构的安全。
所以校正安全系数来确保预先设定的悬臂结构悬挑的稳定性和可靠性。
因此，目前使用的安全系数测试方法不适合分析此类问题。
所以，该论文在前学者研究的基础上，提出一种倾向可靠性反分析的倾覆稳定安全系数评估方法，评估了悬臂施工中连续梁桥的倾覆稳定安全系数。
1 可靠性系数反分析理论1.1 基本依据1.2 实施具体步骤用上述分析方法求解倾覆稳定安全系数的具体详细过程如下：第一步：假设安全系数随机变量βt和初始值ε，从而确定结构目标可靠指标和收敛误差值。
悬壁式挡土墙
受力分析
计算结果
计算模型
结论
采用有限元法，将悬壁式挡土墙简化为刚性连接的两段梁，填土与挡土墙间采用无厚度的接触面单元来模拟 土与挡土墙间的摩擦。
图2~5计算模型(4张)边界条件为：两侧x方向约束，底部xz方向约束。
计算模型如图2所示。计算宽度为60m，深度为30m；路堤填土高度4m，分4层填筑，每层1m；边坡坡度为1∶1， 挡墙埋深1m.挡墙基础为二灰砂砾石，宽6m，深1.7m；挡土墙立壁高5m，宽30cm；趾板宽1m，踵板宽2m，厚度分 别取5、10、15、20、30cm进行计算，不考虑挡墙厚度变化引起的重量变化。采用弹塑性模型、摩尔—库仑屈服 准则，采用Anasys5.4进行计算。
（1）在同等条件下卸荷式挡土墙较悬壁式挡土墙在挡土墙墙壁根部之处弯矩要小，相应的可以减小挡土墙墙 壁及底板的厚度和配筋。
（2）同等条件下卸荷式挡土墙墙壁所承受的倾覆力矩小，从而可减小挡土墙底板的宽度，这不仅可以减少土 方开挖量而且在现场条件限制悬壁挡土墙底板的宽度时可考虑运用卸荷式挡土墙。
（3）由于卸荷式挡土墙底板宽度的减小应注意验算底板的抗滑和地基承载力。
悬壁式挡土墙
公路交通科学技术术语
01 简述03 比较Βιβλιοθήκη 目录02 受力分析
悬壁式挡土墙一般由钢筋混凝土建造，墙身的稳定主要由墙踵悬壁以上的土重来维持，墙内设置钢筋承受拉 应力，所以墙身截面较小。一般适用于墙身5~10m，地基土质较差，当地缺少石料等情况。
常用挡土墙型式有重力式、悬壁式、扶壁式、锚杆式、锚定板式和加筋土挡墙等。一般根据工程需要、土质 情况、材料供应、施工技术等因素合理选择挡土墙型式。
朗金理论计算结果
根据朗金理论计算得到作用在立壁上的土压力及基底应力，并考虑趾板和踵板上的土层的自重可得到立壁、 趾板和踵板处的弯矩和剪力。立壁的最大弯矩为27.32kN·m/m，最大剪力为26.87kN/m；趾板的最大弯矩为 28.33kN·m/m，最大剪的力为57.92kN/m；踵板的最大弯矩为-9.04kN·m/m，最大剪力为-19.05kN/m。
悬臂式挡土墙结构设计验算
悬臂式挡土墙结构设计验算第五工程有限公司路桥七公司 付卫朋摘 要：本文对甘河工业园区铁路专用线挡土墙设计进行荷载、抗倾覆稳定性、抗滑稳定性及地基承载力验算，结果表明此挡土墙设计初步拟定方案是可行的。
关键词：挡土墙 承载力 验算甘河工业园区铁路专用线挡土墙设计：墙背填土与墙前地面高差为2.6m ，填土表面水平，路基上的轨道及列车荷载换算土柱高度为3.0m ，上有均布标准荷载P k =54KN/m 2，地基设计承载力为240KN/m 2，填土标准容重为18KN/m 3，内摩檫力φ=30°，底板与地基摩擦系数f=0.60，由于采取钢筋混凝土挡土墙，墙背竖直且光滑，可假定墙背与填土之间的摩擦角 ò=0。
1.截面选择选择悬臂式挡土墙，墙体选择采用钢筋混凝土结构，墙高低于6m 。
尺寸按悬臂式挡土墙规定初步拟定，如下图所示。
2.挡土墙荷载、抗倾覆稳定性、抗滑稳定性及地基承载力验算2.1荷载计算2.1.1土压力计算由于地面水平，墙背竖直且光滑，土压力计算选用郎金理论公式计算：K a =tan 2（45-φ/2）=0.333地面活荷载的作用，采用换算土柱高H 0=3.0，地面处水平压力：σA =r t H 0 K a =18×3×0.333=18KN/ m 2悬臂底B 点水平压力：σB =r t （H 0 +3）K a =18×（3+3）×0.333=36KN/ m 2底板C点水平压力：σC=r t（H0 +3+0.25）K a=18×（3+3+0.25）×0.333=37.46KN/ m2土压力合力：E x1=σA×3=18×3=54 KN/ mZ f1=3/2+0.25=1.75mE x2=1/2（σC -σA）×3=29.19KN/ mZ f2=1/3×3+0.25=1.25m2.1.2竖向荷载计算（1）立板自重力钢筋混凝土标准容重r k=25 KN/ m3，其自重力：G1k=（0.15+0.25）/2×3×25=15KN/ mX1=0.4+{（0.1×3）/2×（2×0.1）/3+0.15×3×（0.1+0.15/2）}/{（0.1×3）/2+0.15×3}=0.55m（2）底板自重力：G2k={（0.15+0.25）/2×0.4+0.25×0.25+（0.15+0.25）/2×1.6}×25=0.4625×25=11.56 KN/ mX2={（0.15+0.25）/2×0.4×（40/3×（2×0.25+0.15）/（0.25+0.15）+0.25×0.25×（0.4+0.125）+（0.15+0.25）/2×1.6×（1.6/3×（2×0.15+0.15）/（0.15+0.25）+0.65}/0.4625=1.07m（3）地面均布活载及填土的自重力G3k=（P k+ r t*3）×1.6=（54+18×3）×1.6=172.8 KN/ mX3=0.65+0.8=1.45m2.2抗倾覆稳定验算稳定力矩M zk= G1k X1+ G2k X2+ G3k X3=15×0.55+11.56×1.07+172.8×1.45=271.18KN.m/m倾覆力矩M qk= E x1 Z f1+ E x2 Z f2=54×1.75+29.19×1.25=130.99 KN.m/mK0= M zk/ M qk=271.18/130.99=2.07﹥1.5 稳定2.3抗滑稳定验算竖向力之和 G k=15+11.56+172.8=199.36 KN/ m抗滑力 G k×f=199.36×0.60=119.62KN滑移力 E=54+29.19=83.19KNK c=119.62/83.19=1.44﹥1.3 稳定2.4地基承载力验算地基承载力采用设计荷载，分项系数：地面活荷载1.3，填土荷载1.2，自重1.2。