保护定值计算书
200MW机组继电保护定值计算书
新中益发电有限公司#5机发变组保护定值计算书河南电力试验研究院二00五年四月目录第一章技术数据 (3)第二章保护整定计算 (4)2．1 发电机差动保护（A柜、B柜） (5)2．2 发电机匝间保护（A柜、B柜） (6)2．3 发电机复压过流保护（A柜、B柜） (6)2．4 发电机基波定子接地保护（A柜、B柜） (7)2．5 发电机三次谐波定子接地保护（A柜、B柜） (8)2．6 发电机转子接地保护（A柜、B柜） (9)2．7 发电机对称过负荷保护（A柜、B柜） (9)2．8 转子表层过负荷保护（A柜、B柜） (10)2．9 发电机失磁保护（A柜、B柜） (11)2．10 发电机失步保护（A柜、B柜） (13)2．11 发电机过电压保护（A柜、B柜） (14)2．12 发电机过激磁保护（A柜、B柜） (15)2．13 发电机逆功率保护（A柜、B柜） (16)2．14 发电机程跳逆功率保护（A柜、B柜） (17)2．15 发电机低频累加保护（A柜、B柜） (17)2．16 发电机起停机定子接地保护（A柜、B柜） (18)2．17 发电机突加电压保护（A柜、B柜） (19)2．18 发电机TA断线保护（A柜、B柜） (19)2．19 发电机TV断线保护（A柜、B柜） (20)2．20 发变组差动保护（A柜、B柜） (20)2．21 主变差动保护（A柜、B柜） (21)2．22 主变高压侧复压过流保护（A柜、B柜） (23)2．23 主变高压侧阻抗保护（A柜、B柜） (24)2．24 主变高压侧零序过流保护（A柜、B柜） (25)2．25 主变高压侧间隙零序保护（A柜、B柜） (26)2．26 主变高压侧过负荷保护（A柜、B柜） (26)2．27 主变220kV侧失灵启动保护（A柜、B柜） (27)2．28 主变TA断线保护（A柜、B柜）（发变组TA断线与此同） (27)2．29 主变TV断线保护（A柜、B柜） (27)2．30 高厂变差动保护（A柜、B柜） (28)2．31 高厂变高压侧复压过流保护（A柜、B柜） (29)2．32 高厂变过负荷保护（A柜、B柜） (30)2．33 A分支低压过流保护（A柜、B柜） (31)2．34 B分支低压过流保护（A柜、B柜） (32)2．35 A分支过负荷保护（A柜、B柜） (32)2．36 B分支过负荷保护（A柜、B柜） (33)2．37 高厂变TA断线保护（A柜、B柜） (33)2．38 A分支TV断线保护（A柜、B柜） (33)2．39 B分支TV断线保护（A柜、B柜） (34)2．40 励磁绕组过负荷保护（A柜、B柜） (34)2．41 主变非电量保护（C柜） (35)2．42 高厂变非电量保护（C柜） (35)2．43 断路器失灵保护（C柜） (35)2．44 母差保护（C柜） (35)2．45 热工保护（C柜） (35)2．46 断水保护（C柜） (35)第三章整定说明 (36)第四章保护定值单 (37)第一章技术数据1．1 #5发电机参数型号：QFSN-200-2额定功率：200 MW额定容量：235 MV A额定电压：15.75 kV额定电流：8625 A功率因数：0.85同步电抗：Xd =1.945暂态电抗：Xd’（饱和值）= 0.236，Xd’（不饱和值）= 0.2584次暂态电抗：Xd’’（饱和值）= 0.146，Xd’’（不饱和值）= 0.18负序电抗：X2 =0.173空载励磁电压：120 V空载励磁电流：670 A满载励磁电压：445 V满载励磁电流：1765A1．2 #5主变压器参数型号：SFP7-240000/220额定容量：240000 kV A额定电压：242±5×2.5%/15.75 kV额定电流：572.6/8798 A接线组别：Yn/△—11短路电压：U d%=13.1%1．3 #5高厂变参数型号：SFFL-31500/15额定容量：31500/20000（低压1）-11500（低压2）kV A额定电压：15.75/6.3（低压1）- 6.3（低压2）kV额定电流：1155A/1833（低压1）- 1054（低压2）A接线组别：△/ d0-d0短路阻抗：（已按Sb = 100MV A进行折算）高压侧：-0.136；低压侧1：0.708；低压侧2：0.708 1．4 #5主励磁机参数型号：JL-1150-4额定容量：1150 kV A额定电压：415 / 240 V额定电流：1600 A励磁电压：48.9 A励磁电流：148.9 A功率因数：0.92频率：100Hz1．5 主接线及设备阻抗图（均按Sb = 100MV A进行折算）第二章保护整定计算2．1 发电机差动保护（A柜、B柜）2．1．1 保护基本参数电流互感器取发电机机端和中性点CT，变比为12000/5=2400 发电机二次额定电流：Ie =Ign/na =8625/2400=3.59（A）2．1．2 保护整定计算1）最小动作电流整定Iop.0=0.2Ie =0.72（A）2）最小制动电流整定Ires.0=Ie=3.59（A）3）比率制动系数整定Ik.max =（1/Xd’’）×（Sb/3×15.75）/na= 24.6（A）Iunb.max= Kap×Ker×Kcc×Ik.max =4.92（A）Iop.max=Krel×Iunb.max=7.38（A）Ires.max=Ik.max=24.6AS =（Iop.max-Iop.0）/（Ires.max-Ires.0）=0.34）比率差动保护灵敏度校核Ik.min=0.866×(1/Xd’’)×Sb/3×15.75）/na=21.3（A）Ires=Ik.min/2=10.65（A）Iop=Iop.0+S(Ires-Ires.0) =2.8（A）Ksen= Ik.min /Iop =21.3/2.8=7.6＞22．1．3 保护出口瞬时动作于全停。
配电室保护定值计算
继电保护定值计算书一、元件参数兴隆Ⅰ回线：LGJ—95mm2L=2.96km兴隆Ⅱ回线：LGJ---95mm2 L=2.97km地面变压器：1# S11—M—500/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.23% 10KV侧额定电流：I e1=28.87A 0.4KV侧额定电流：Ie2=721.7A2# S9—315/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.03%10KV侧额定电流：I e1=18.18A 0.4KV侧额定电流：Ie2=454.7A 井下中变所变压器：1# KBSG—315/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：3.83% 10KV侧额定电流：I e1=18.2A 0.69KV侧额定电流：Ie2=262.4A2# KBSG—100/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：4..5%10KV侧额定电流：I e1=5.774A 0.69KV侧额定电流：Ie2=83.31A 连接电缆：10kv侧进线：YJLV22—3×150mm2L=0.02km本站10KV系统继电保护装置：JGL—13/Ⅱ二相过流继电器进线保护JGL—13/Ⅱ二相过流继电器地变保护JGL—13/Ⅱ二相过流继电器分段保护JGL—13/Ⅱ二相过流继电器电容器保护二、上级下达定值参数电流互感器变比：75/5 CT=15最大运行方式：S（3）Kmax＝31.496MV A电抗标么值=100÷31.496=3.175最小运行方式：S（3）Kmin＝30.902MV A电抗标么值=100÷30.902=3.236瞬时速断：525A T=0秒限时速断：420A T=0.4秒过流保护（经低压闭锁）：37.5A T=1.7秒过负荷：33A T=10秒（信号）重合闸：T=1.0秒接地保护：＞5A（信号）三、 短路电流计算1、系统元件等值排列图、阻抗图见附图二、附图三：2、各元件阻抗标么值计算 选取基准容量S b =100MV A系统电抗 X 1max *=S b /S （3）Kmax =100/31.496=3.175 X 1min *= S b /S （3）Kmin =100/30.902=3.236 兴隆线 架空线路=［L ×（0.33+j0.353）］×（100÷10.52）=［2.9×（0.33+j0.353）］×（100÷10.52）=0.868+j0.928连接电缆= X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.2×（100/10.52）=0.015X 2*=22015.0928.0j 868.0）（++=1.282 电容一 X 3*= X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.02×（100/10.52）=0.002地变电缆 X 4*= X 10* =X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.025×（100/10.52）=0.002 地变一 X 5*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.23/100）×（100/0.5）=8.46 井变电缆 X 6*= X 8* =X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.8×（100/10.52）=0.058 井变 X 7*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.5/100）×（100/0.415）=10.843 地变二 X 9*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.03/100）×（100/0.315）=12.794 3、S b =100MV A 各基准量选择见表一：1 X 1*∑max = X*1max ＋X 2*=3.175+1.282=4.457 X 1*∑min *= X*1min ＋X 2*=3.236+1.282=4.518 5、K 2（3）点短路总电抗X 2*∑max = X 1*∑max ＋X 3 =4.457＋0.002=4.459 X 2*∑min = X 1*∑min ＋X 3=4.518+0.002=4.526、K 3（3、）、K 7（3）点短路总电抗X 3*∑max = X 1*∑max + X 4=4.457+0.002=4.459 X 3*∑min = X 1*∑min + X 4=4.518+0.002=4.52 7、K 5（3）点短路总电抗X 5*∑max = X 1*∑max ＋X 6=4.457+0.058=4.515 X 5*∑min = X 1*∑min ＋X 6=4.518+0.058=4.576 8、K 4（3）点短路总电抗X 4*∑max = X 3*∑max ＋X 5=4.459+8.46=12.919 X 4*∑min = X 3*∑min ＋X 5=4.52+8.46=12.98 9、K 6（3）点短路总电抗X 6*∑max = X 5*∑max ＋X 7=4.515+10.843=15.358 X 6*∑min = X 5*∑min ＋X 7=4.576+10.843=15.419 10、K 8（3）点短路总电抗X 8*∑max = X 3*∑max ＋X 9=4.459+12.794=17.253 X 8*∑min = X 3*∑min ＋X 9=4.52+12.794=17.31411、最大运行方式下K1（3）点短路时的电流值电流标么值：K1（3）max*= 1 ÷X1∑max*=1÷4.457=0.224电流实际值：K1（3）max= K1（3）max*×I b =0.224×5.499 = 1232A最大二相短路电流：K1（2）max÷2×K1（3）max =√3÷2×1232A=1037A K2（3）点短路时的电流值电流标么值：K2（3）max*= 1/X2∑max*=1÷4.459=0.224电流实际值：K2（3）max= K2（3）max*×I b=0.224×5.499=1232A最大二相短路电流：K2（2）max2×K2（3）max2×1232=1067A 最小运行方式下K1（3）点短路时的电流值电流标么值：K1（3）min*= 1÷X1∑min*=1÷4.518=0.221电流实际值：K1（3）min= K1（3）min*×I b=0.221×5.499=1215A最小二相短路电流：K1（2）min2×K1（3）min2×1215A=1052A K2（3）点短路时的电流值电流标么值：K2（3）min*= 1÷X2∑min*=1÷4.52=0.221电流实际值：K2（3）min= K2（3）min*×I b=0.221×5.499=1215A最小二相短路电流：K2（2）min2×K2（3）min2×1215=1052A 1、K1-8各点短路时的电流值汇总见表二：四、10kv系统接地电流计算Ic空=（10.5kv×4.2km）÷350=0.126AIc缆=（10.5kv×6.2km）÷10=6.51AIc总=0.126+6.51=6.636A五、10KV进线保护计算低电压定值：按躲过母线最低运行电压计算U DZ =UN.min÷（Kk×Kf）=0.92×37÷（1.15×1.1）=26.9KV折算到二次侧U DZ-2=76.3V取70V a、电流保护：①瞬时电流速断保护：跳闸选择此定值时应考虑因素： 10KV母线发生最小短路电流时，应能可靠跳闸。
保护定值计算书(最新)
孟加拉锡莱特150MW简单循环燃气工程继电保护定值计算书陕西超越电力科技有限责任公司2011年9月西安批准：审核：校核：编制：目录第一章短路电流计算 (1)第二章主变保护整定计算 (9)第三章高厂变保护定值计算 (14)第四章低厂变保护整定计算 (18)第五章6kV 电动机保护计算 (20)第六章隔离变SFC保护定值计算 (21)第七章励磁变保护定值计算 (23)第八章保护定值清单 (24)第九章保护出口说明 (29)第一章短路电流计算计算基本条件：Sj=100MVAUj=Ue132kV母线短路容量：Sd=4500MVA1、建立阻抗网络图本站短路计算阻抗网络图其中：X S—表示系统阻抗X T—表示升压变阻抗X G—表示发电机阻抗X T1—表示高厂变阻抗X T11—表示1#低厂变阻抗X T12—表示2#低厂变阻抗2、计算各元件阻抗标幺值2.1计算系统阻抗X S错误!未找到引用源。
2.2计算升压变阻抗X T错误!未找到引用源。
2.3计算大电机阻抗X G错误!未找到引用源。
0.09 2.4计算高厂变阻抗X T1错误!未找到引用源。
0.62.5计算低厂变阻抗X T11、X T12错误!未找到引用源。
=43、计算K1点三相短路电流错误!未找到引用源。
由两部分构成，系统供给短路电流错误!未找到引用源。
和发电机供给短路电流错误!未找到引用源。
3.1计算系统供给短路电流错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
3.2计算发电机供给短路电流错误!未找到引用源。
短路阻抗错误!未找到引用源。
折算到发电机等值阻抗错误!未找到引用源。
查汽轮发电机运转曲线错误!未找到引用源。
3.3计算总短路电流错误!未找到引用源。
4、计算K2点三相短路电流错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
由两部分构成，系统供给短路电流错误!未找到引用源。
和发电机供给短路电流错误!未找到引用源。
4.1计算错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
许继继电保护定值计算说明书举例
许继继电保护定值计算说明书举例许继wxh-820第31页8定值整定说明10．1三段电流电压方向保护由于电流电压方向保护针对不同系统有不同的整定规则，此处不一一详述。
以下内容是以一线路保护整定为实例进行说明,以做为用户定值整定已知条件：最大运行方式下，降压变电所母线三相短路电流I)3(maX.dl为5500A，配电所母线三相短路电流I)3(maXd为5130A，配电变压器低压.2侧三相短路时流过高压侧的电流I)3(maX.3d为820A。
最小运行方式下，降压变电所母线两相短路电流I)2(maX.1d为3966A，配电所母线两相短路电流I)2(maXd为3741A，配电变压器低压侧两相短路.2时流过高压侧的电流I)2(maX.3d为689A。
电动机起动时的线路过负荷电流Igh为350A，10kV电网单相接地时取小电容电流IC为15A，10kV电缆线路最大非故障接地时线路的电容电流Icx为1.4A。
系统中性点不接地。
相电流互感器变比为300/5，零序电流互感器变比为50/5。
整定计算（计算断路器DL1的保护定值）电压元件作为闭锁元件，电流元件作为测量元件。
电压定值按保持测量元件范围末端有足够的灵敏系数整定。
10.1.1电流电压方向保护一段(瞬时电流电压速断保护)瞬时电流速断保护按躲过线路末端短路时的最大三相短路电流整定，保护装置的动作电流An IK K I ld jxk dz 11160513013.1)3(max.2j =??==，取110A保护装置一次动作电流A6600160110K n I I jx l j.dz dz =?== 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：2601.066003966I IK dz)2(min,dl lm <===由此可见瞬时电流速断保护不能满足灵敏系数要求，故装设限时电流速断保护。
10.1.2电流电压方向保护二段(限时电流电压速断保护)限时电流速断保护按躲过相邻元件末端短路时的最大三相短路时的电流整定，则保护装置动作电流AA n I K K I l d jx k jdz 20,8.176082013.1)3(max.3.取=??==保护装置一次动作电流A120016020K n I I jx l j.dz dz =?== 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：23.312003966I IK dz)2(min.dl lm >===限时电流速断保护动作时间T 取0.5秒。
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临城县农网定值计算2006.08效验，镇注：速断二次定值凡大于50A，均按50A整定1、临城387临城35KV 母线参数:（不考虑两台变压器并列运行方式）2.592 5.399基准阻抗 1.37387CT：30060线路全长电阻线路全长电抗线路全长阻抗线路型号长度电阻电抗R=X=Z=Z*镇内LGJ-150 2.1620.270.410.5840.886 1.0610.77 LGJ-7000.450.4170.0000.0000.0000.00镇内变压器参数容量（KVA）高压电压低压电压电流值阻抗电压计算Z并列2#变压器800035±8*2.5%10.51327.329.15 6.58 1#变压器315035±8*2.5%10.5527.3623.37短路电流35KV10KV镇内35KV 母线最大15600/（Xmax+Xl）=4633.616336最小0.866*15600/（Xmin+Xl)=2188.27715镇内10KV母线最大15600/（Xmax+Xl+XT）=1569.15582最大15600/（Xmax+Xl+XT单变）=1246.343944000变最小0.866*15600/（Xmin+Xl+XT)=881.631084000变最小0.866*15600/（Xmin+Xl+XT)=457.41612（经效验333对镇内10KV过流灵敏度不足）镇内1#变压器后备保护定值计算1、2006.07效验差动保护（电磁BCH-210BCH-2保护定值为额定电流大的一侧为基准,35KV侧为基本侧差动匝数动作电流:（1）躲涌流1.3*Ie=297.1(2)躲10KV区外不衡Kk*(Ktx*fi+Δf110+Δu110)*Idm ax＝1.3*(0.1+0.075+0.05)*Idmax＝388.4二次电流：Idz/CT基本＝11.2110.00346.4203(3)差动实用匝数Wsh=60/7. 5＝6.0取6平衡匝数平衡I接35KV侧，平衡II接10KV侧35KV侧实用工作匝数取5匝，其中：WCD=5Wph1＝110KV侧平衡匝数：Wph2＝Wsh*I2max/I2min-Wcd＝ 1.2352WPH2=1相对误差ΔF110=(Wph1js-Wph1)/(Wph1js+Wcd)＝0.040.04<0.05短路线圈抽头“3-3灵敏度效验以10KV区内故障时最小短路电流进行效验:最小短路电流(折算至110Kv 侧)：二次电流为:Idmin*1.732/CT=25.4535KV侧工作安匝：AWg=Id2min*(Wcd+Wph)=152.7035KV 侧继电器动作的最小动作安匝：AWdz=60Klm=AWg/Awdz=2.54高压过负荷 1.2*Ifh/0.9 2.9339低压过负荷 1.2*Ifh/0.9 4.89 4.99低压后备躲最大允许电流，时间与出线过流配合Idz=1.2*Ifhmax/Kfh=1.2*525/0.85=621 5.18 5.20.3母联0.6主进高压后备601)躲最大允许电流，时间与35KV过流配合Idz=1.25*Ifhmax/Kfh=1.25*132/0.85194.1 3.23对低压母线故障灵敏度:Klm= 4.54镇内2#变压器后备保护定值计算1、2006.078效验差动保护（电磁BCH-210BCH-2保护定值为额定电流大的一侧为基准,10KV侧为基本侧差动匝数动作电流:（1）躲涌流1.3*Ie=285.9(2)躲10KV区外不衡Kk*(Ktx*fi+Δf110+Δu110)*Idm ax＝1.3*(0.1+0.075+0.05)*Idmax＝1171二次电流：I2＝Idz/CT基本＝19.528.60344(3)差动实用匝数Wsh=60/I2＝7.0取7平衡匝数平衡I接10KV侧，平衡II接35KV侧用工作匝数取12匝，其中：WCD=6Wph1＝135KV侧平衡匝数：Wph2＝Wsh*I2max/I2min-Wcd＝ 2.95143WPH2=3相对误差ΔF110=(Wph 1js-Wph1)/(Wp h1js+Wcd)＝-0.010<0.05短路线圈抽头“3-3灵敏度效验以10KV区内故障时最小短路电流进行效验:最小短路电流(折算至110Kv 侧)：二次电流为:Idmin*1.732/CT=19.835KV侧工作安匝：AWg=Id2min*(Wcd+Wph)=138.6235KV 侧继电器动作的最小动作安匝：AWdz=60Klm=AWg/Awdz=2.31高压过负荷 1.2*Ifh/0.9 2.2039低压过负荷 1.2*Ifh/0.9 4.89 4.99低压后备躲最大允许电流，时间与出线过流配合max/Kfh=1.2*525/0.85=311 5.18 5.20.3母联0.6主进高压后备601)躲最大允许电流，时间与35KV过流配合Idz=1.25*Ifhmax/Kfh=1.25*132/0.8597.0 1.62对低压母线故障灵敏度:Klm=0.00计算Z* 0.7747。
保护定值计算书
2×300MW发电机组继电保护及自动装置整定计算书（起动部分）目录第一章技术数据 (1)1．1 电气主接线 (1)1．2 发电机技术参数 (2)1．3 主变压器参数 (2)1．4 150kV GIS设备参数 (3)1．5 高厂变参数 (3)1．6 励磁变参数 (3)1．7 起备变参数 (3)1．8 150kV系统参数 (4)1．9 6kV厂用电系统 (4)1．10 保护型号 (10)1．11 阻抗计算（取S B＝100MV A） (11)1．12 计算用阻抗图（取S B＝100MV A） (14)第二章6kV 01A段、01B段保护定值计算 (15)2．1 输煤变A、B，公用变A、B（1600kVA） (15)2．2 循环水加药变A、B，锅炉补给水变A、B（800kVA） (18)2．3 除灰变A、B（500kVA） (21)2．4 综合水泵房变A、B，燃油泵房变A、B（400kVA） (24)2．5 次氯酸钠发生装置A、B（500kVA） (27)2．6 环锤式碎煤机A、B（280kW） (28)2．7 一级反渗透高压泵A、B，消防水泵（250kW） (30)2．8 ＃1带式输送机（220kW） (32)2．9 码头电源（1）、（2）（750kW） (34)2．10 01A段、01B段工作电源进线 (36)2．11 01A段、01B段备用电源进线 (38)第三章6kV 1A段、2A段保护定值计算 (40)3．1 ＃1炉、＃2炉电除尘变A，＃1机、＃2机单元变A（1600kVA） (40)3．2 #1机、＃2机电动给水泵 (5200kW) (40)3．3 ＃1机、＃2机循环水泵A（1600kW） (44)3．4 ＃1炉、＃2炉送风机A（560kW） (46)3．5 ＃1机、＃2机凝结水泵A（1000kW） (48)3．6 ＃1炉、＃2炉引风机A（1800kW） (50)3．7 ＃1炉、＃2炉一次风机A（1700kW） (53)3．8 ＃1炉、＃2炉中速磨煤机A、B（520kW） (55)3．9 ＃1机、＃2机闭式循环冷却水泵A（355kW） (57)3．10 1A段供01B段工作电源（过渡） (59)3．11 1A段工作电源、备用电源进线 (60)3．12 2A段工作电源、备用电源进线 (63)第四章6kV 1B段、2B段保护定值计算 (65)4．1 ＃1炉、＃2炉电除尘变B，＃1机、＃2机单元变B（1600kVA） (65)4．2 空调变A、B（800kVA） (65)4．3 照明变A、B（630kVA） (68)4．4 ＃1机、＃2机循环水泵B（1600kW） (71)4．5 ＃1炉、＃2炉送风机B（560kW） (71)4．6 ＃1机、＃2机凝结水泵B（1000kW） (72)4．7 ＃1炉、＃2炉引风机B（1800kW） (72)4．8 ＃1炉、＃2炉一次风机B（1700kW） (72)4．9 ＃1炉、＃2炉中速磨煤机C、D、E（520kW） (72)4．10 ＃1机、＃2机闭式循环冷却水泵B（355kW） (73)4．11 01A段、01B段工作电源 (73)4．12 1B段、2B段工作电源和备用电源进线 (73)第五章起备变保护定值计算 (76)5．1 纵差动保护 (76)5．2 起备变高压侧复合电压过流保护 (79)5．3 高压侧零序过流保护 (79)5．4 低压侧A/B分支零序电流保护 (81)5．5 起备变通风 (82)5．6 起备变瓦斯保护 (83)5．7 起备变温度保护 (83)5．8 起备变压力释放 (83)5．9 有载调压压力释放 (84)5．10 起备变油位异常 (84)5．11 有载调压重瓦斯 (84)5．12 冷却器全停 (84)第一章技术数据1．1 电气主接线1．2 发电机技术参数型号：QFSN—300—2－20B额定功率：300MW最大连续功率：330MW额定电压：20kV额定电流：10189A额定功率因数：0.85（滞后）额定频率：50Hz空载励磁电压：空载励磁电流：824A额定励磁电压：455V额定励磁电流：2075A同步电抗X d：185.8%暂态电抗（饱和值）X’d：22.6%次暂态电抗（饱和值）X"d：15.58%负序电抗（饱和值）X2：17.2%效率：98.9%允许稳态负序电流I2∞*：10%负序过热时间常数A：10允许断水时间：30s励磁方式：自并励静止励磁冷却方式：水氢氢中性点接地变压器：20 kV /0.22 kV二次电阻值0.5Ω、33kWTA变比5A/5A发电机TA变比：15000A/5A1．3 主变压器参数型号：SFP9—370000/150TH额定容量：370MV A额定电压：150±2×2.5%/20kV额定电流：1424.1A/10681A联接组别：YN,d1短路电压：13.84%（零序阻抗13.84%）高压侧TA变比：2000/5（套管内）2×1250/1（开关串内）高压侧中性点TA变比：200～600/5低压侧TA变比：15000/5（套管内）1．4 150kV GIS设备参数型号：ZF6—252额定电流：2500A额定短路电流/峰值：50kA/125kA1．5 高厂变参数型号：SFF－CY—40000/20额定容量：40/25－25MV A额定电压：20±2×2.5%/6.3－6.3kV额定电流：1154.7A/2291－2291A联接组别：D，yn11，yn11短路电压：半穿越阻抗18%全穿越阻抗7.75%（分裂系数5.1）高压侧TA变比：15000/5（大变比）2000/5低压侧分支TA变比：3000/5低压侧中性点TA变比：600/5低压侧中性点接地电阻：9.09Ω1．6 励磁变参数型号：SCB9－3200/20额定容量：3200kV A额定电压：20±2×2.5%/0.9kV联接组别：Y，d11短路电压：8%高压侧TA变比：300/5低压侧TA变比：2500/5告警、跳闸温度：140℃、150℃1．7 起备变参数型号：SFFZ9—40000/154额定容量：40/25－25MV A额定电压：154±8×1.25%/6.3－6.3kV额定电流：150A/2291－2291A联接组别：YN，yn0，yn0＋d短路电压：半穿越阻抗21%全穿越阻抗9.3%（分裂系数4.9）零序阻抗：126.5Ω高压侧TA变比：300/5（套管内）2×1250/1（开关串内）高压侧中性点TA变比：50～150/5低压侧分支TA变比：3000/5低压侧中性点TA变比：600/5低压侧中性点接地电阻：9.09Ω1．8 150kV系统参数●出线一（SEMEN NUSANTARA）线路长度：13.59km末端系统参数：最大运行方式下I k(3)＝19.4kA，I k(1)＝19kA最小运行方式下I k(3)＝12.9kA，I k(1)＝13kA●出线二、三（RAWALO）线路长度：2×21.37km末端系统参数：最大运行方式下I k(3)＝25.4kA，I k(1)＝24.3kA最小运行方式下I k(3)＝16.6kA，I k(1)＝16.4kA●出线四（LOMANIS）线路长度：37.19km末端系统参数：最大运行方式下I k(3)＝16kA，I k(1)＝16.9kA最小运行方式下I k(3)＝11.2kA，I k(1)＝12.1kA 1．9 6kV厂用电系统1．9．1 6kV—01A段、01B段负荷●公用变A、B额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●锅炉补给水变A、B额定容量：800kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：6%高压侧TA变比：150/5高压侧零序TA变比：150/5开关设备：QF●输煤变A、B额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●循环水加药变A、B额定容量：800kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：6%高压侧TA变比：150/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：1250/5开关设备：QF●除灰变A、B额定容量：500kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：4%高压侧TA变比：75/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：800/5开关设备：F－C●综合水泵房变A、B额定容量：400kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：4%高压侧TA变比：75/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：600/5开关设备：F－C●燃油泵房变A、B额定容量：400kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：4%高压侧TA变比：75/5低压侧中性点TA变比：600/5开关设备：F－C●环锤式碎煤机A、B额定功率：280kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●一级反渗透高压泵A、B额定功率：250kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●消防水泵（01A段）额定功率：250kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●码头电源（1）、（2）额定电流（功率）：96.2A（750kW）额定电压：6kVTA变比：500/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●次氯酸钠发生装置A、B额定电流（功率）：47A（480kW）额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●01A段引出＃1带式输送机额定功率：220kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C1．9．2 6kV—1A段、2A段负荷●＃1机、＃2机单元变A额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉电除尘变A额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●＃1机、＃2机电动给水泵额定功率：5200kW额定电压：6kVTA变比：1000/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机A循环水泵额定功率：1600kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机A凝结水泵额定功率：1000kW额定电压：6kVTA变比：200/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉A一次风机额定功率：1700kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉A送风机额定功率：560kW额定电压：6kVTA变比：100/5零序TA变比：150/5●＃1炉、＃2炉A引风机额定功率：1800kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉中速磨煤机A、B额定功率：520kW额定电压：6kVTA变比：100/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机闭式循环冷却水泵A额定功率：355kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●1A段上01B段工作电源（过渡）额定电流（功率）：909A（9443.5kW）额定电压：6kVTA变比：1500/5零序TA变比：150/5开关设备：QF1．9．3 6kV—1B段、2B段负荷●＃1机、＃2机单元变B额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：10%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉电除尘变B额定容量：1600kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：8%高压侧TA变比：200/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：2500/5●照明变A、B额定容量：630kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压： 4.5%高压侧TA变比：100/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：1000/5开关设备：F－C●空调变A、B额定容量：800kV A额定电压： 6.3±2×2.5%/0.4kV联接组别：D，yn11短路电压：6%高压侧TA变比：100/5高压侧零序TA变比：150/5低压侧中性点TA变比：1250/5开关设备：QF●＃1机、＃2机B循环水泵额定功率：1600kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机B凝结水泵额定功率：1000kW额定电压：6kVTA变比：200/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉B一次风机额定功率：1700kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉B送风机额定功率：560kW额定电压：6kVTA变比：100/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉B引风机额定功率：1800kW额定电压：6kVTA变比：300/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1炉、＃2炉中速磨煤机C、D、E额定功率：520kW额定电压：6kVTA变比：100/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●＃1机、＃2机闭式循环冷却水泵B额定功率：355kW额定电压：6kVTA变比：75/5零序TA变比：150/5开关设备：F－C●2B段供01B段工作电源额定电流（功率）：909A（9443.5kW）额定电压：6kVTA变比：1500/5零序TA变比：150/5开关设备：QF●1B段供01A段工作电源额定电流（功率）：909A（9443.5kW）额定电压：6kVTA变比：1500/5零序TA变比：150/5开关设备：QF1．10 保护型号●发变组保护DGT801A （4面屏）●起备变保护DGT801A （1套）●6kV电动机差动保护NEP9908B （2套）●6kV电动机综合保护NEP9908A （47套）●6kV低厂变综合保护NEP9803 （28套）●线路综合保护NEP9803E （17套）●断路器保护PSL632 （11套）●母线保护WMZ-41B （4套）●6kV厂用电快切WBKQ-01B （2面屏）●机组故障录波WFBL-1 （2面屏）●150kV线路故障录波WFBL-1L （2面屏）1．11 阻抗计算（取S B ＝100MV A ）1．11．1 发电机X d 100185.5%0.5256300/0.85=⨯=X ’d 10022.6%0.0640300/0.85=⨯=X "d 0441.085.0/300100%58.15=⨯=X 2 10017.2%0.0487300/0.85=⨯=1．11．2 主变压器0374.037010013.84%X X T0T =⨯== 1．11．3 高厂变45.040100%81X X T2T1=⨯=+ 1938.040100%75.7X 21X T2T1=⨯=+9884.01938.01.5X 2T2=⨯= 解得 05.0X T1-= 5.0X T2=1．11．4 励磁变5.23.21008%X T5=⨯= 1．11．5 起备变525.040100%21X X T4T3=⨯=+ 2325.040100%3.9X 21X T4T3=⨯=+1393.12325.09.4X 2T4=⨯= 解得 06.0X T3-= 585.0X T4=5622.01501005.126X 2T0=⨯= 1．11．6 150kV 系统参数出线一（SEMEN NUSANTARA ） 线路正序电抗：0240.015010059.133966.0X 21=⨯⨯= 线路零序电抗：0480.00240.02X 2X 110=⨯== 末端系统参数：最大运行方式下1(m a x 0.0198X===10(max)1(max)100220.01980.021215019X X=-=-⨯=⨯最小运行方式下1(m i n0.0298X===10(min)1(min)220.02980.0292 X X==-⨯=●出线二、三（RAWALO）一条线路正序电抗：232(1)100X0.396621.370.0377150=⨯⨯=两条线路正序电抗：23(2)1X0.03770.01892=⨯=一条线路零序电抗：23023(1)(1)X3X30.03770.1131==⨯=两条线路零序电抗：230(2)1X0.11310.05662=⨯=末端系统参数：最大运行方式下23(m a x0.0152X===230(max)23(max)220.01520.0171 X X=-=-⨯=最小运行方式下23(m i n0.0232X===230(min)23(min)100220.02320.024015016.4X X=-=-⨯=⨯●出线四（LOMANIS）线路正序电抗：21100X0.396637.190.0656150=⨯⨯=线路零序电抗：101X2X20.06560.1311==⨯=末端系统参数：最大运行方式下4(m a x 0.0241X===40(max)4(max)100220.02410.020115016.9X X=-=-⨯=⨯最小运行方式下4(m i n0.0344X===40(min)4(min)220.03440.0266 X X=-=⨯=发电厂150kV系统最大运行方式下(2)(max)11(max)2323(max)44(max)()//()//()(0.0240.0198)//(0.01890.0152)//(0.06560.0241)0.0158X X X X X X X=+++=+++=(2)0(max)1010(max)230230(max)4040(max)()//()//()(0.0480.0212)//(0.05660.0171)//(0.13110.0201)0.0289X X X X X X X=+++=+++=最小运行方式下（出线一断开、出线二断开）(1)(min)2323(min)44(min)()//()(0.03770.0232)//(0.06560.0344)0.0378X X X X X=++=++=(1)0(m i n)230230(m i n)4040(m i n)()//()(0.11310.0240)//(0.13110.0266)0.0733X X X X X=++=++=1．12 计算用阻抗图（取S B ＝100MV A ）X 1(max)=0.0198X 1(min)=0.0298X 10(min)=0.0292X 10(max)=0.0212SEMEN NUSANTARA （出线一）RAWALO（出线二、三）X 230(max)=0.0171X 10(min)=0.0240X 23(min)=0.0232X 23(max)=0.0152 LOMANIS （出线四）X 40(max)=0.0201X 40(min)=0.0266X 4(min)=0.0344X 4(max)=0.0241第二章 6kV 01A 段、01B 段保护定值计算6kV 供电电缆设为800m ，其电抗值为21000.080.80.16126.3l X km km =Ω⨯⨯= 2．1 输煤变A 、B ， 公用变A 、B （1600kVA ）回路编号：00BBA06、00BBA07，00BBB06、00BBB07 开关控制：真空开关3AH3/1250A/40kA/100kA 保护型号：NEP9803短路阻抗：8%（标幺阻抗8%×1001.6＝5） TA 变比： 200/5＝40 一次回路额定电流：154A TA 二次额定电流：1543.8540A = 零序TA 变比： 150/5＝30低压侧中性点TA 变比： 2500/5＝5002．1．1 三段式电流保护 2．1．1．1 过流I 段 ●动作电流I OPI按躲过变压器低压侧出口最大三相短路条件整定。
10kv保护定值计算书
10k v保护定值计算书(DMP3300系列)计算：审核：批准：第一部分一次设备参数1变压器1.1电站#1变压器第二部分电抗标幺值计算第三部分短路计算1、最大运行方式下短路电流2、最小运行方式下短路电流第四部分 保护定值计算1、 #1电站变压器 1.1 过电流保护已知条件：可靠系数--=1re K 1.2接线系数--=jx K 1继电器返回系数-- =r K 0.85过负荷系数--=gh K 1.05电流互感器变比--=TA n 40变压器高压侧额定电流-- =rT I 1115.47 变压器高压侧稳态电流--=min 22k I 803.93电力变压器过电流保护计算过程和公式：保护装置的动作电流（应躲过可能出现的过负荷电流）TAr rT gh jxre k op n K I K K K I 11= AIop ·K = 1.2*1*1.05*115.47/(0.85*40) = 4.28 A 保护装置一次动作电流jxTA kop op K n I I = AIop = 4.28*40/1 = 171.17 A 保护装置灵敏系数5.1≥min22opk sen I I K =Ksen = 803.93/171.17 = 4.70保护装置的地动作时限，一般取0.5~0.7S 。
计算结果：电力变压器过电流保护计算，灵敏系数到达继电保护的要求。
2.#2电站变压器计算方法同1、#1电站变压器 3 电站#1风机 3.1电流速断保护计算已知条件：可靠系数-- =1re K 1.4接线系数--=jx K 1.0电流互感器变比--=TA n 20.00电动机额定电流--=rMI 19.00电动机起动电流倍数--=stK 6最小运行方式下电动机接线端两相短路时，流过保护安装处的超瞬态电流--=''min2k I 923.00电流速断保护计算过程和公式：保护装置的动作电流（应躲过电动机的起动电流） TArM st jxre kopn I K K K I 1= AI op ·K = 1.4*1.0*6*19.00/20.00 = 7.98 A 保护装置一次动作电流 jxTA kop op K n I I = AI op = 7.98*20.00/1.0 = 159.60 A 保护装置灵敏系数 2≥''min 2opk senI I K = AK sen = 923.00/159.60 = 57.83 A 计算结果：电流速断保护计算，灵敏系数到达继电保护的要求。
保护定值计算书
3×600MW 超临界机组工程1#发变组保护定值计算书目录~~~~~~~~~~~~~~~第一部分： A 柜保整定算1、机差保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)2、机序保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(7)3、制流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(8)4、定子接地保（ 95%）⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(10)5、机端、中性点三次波比保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(11)6、失磁保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(12)7、逆功率保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(14)8、上保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(16)9、匝保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(16)10、失步保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(18)11、激磁保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(20)12、率异样保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(22)13、低阻抗保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(23)14、主差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(25)15、高隙零序流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(30)16、高零序流t1 、t3 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (30)17、高零序流t2 、t4 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (31)18、差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(31)19、高三相高或低⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)20、高零序⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)21、机荷⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(37)22、主通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(38)第二部分： B 柜保整定算1、厂高差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(39)2、厂高复合流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(44)3、厂高 A分支零序流 t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(47)4、厂高 B 分支零序流 t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(48)5、厂高通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)6、厂高 A 分支零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)7、厂高 B 分支零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)8、厂高 A 分支复合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)9、厂高 B 分支复合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)10、励磁荷⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(53)11、励磁速断⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(54)12、励磁流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)13、励磁器差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)14、励磁器复合流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(60)15、励磁器通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)16、励磁器零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)17、励磁器零序流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(65)第三部分： C柜保整定算第四部分：定清1、保 A 柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(67)2、保 B 柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(70)3、保 C柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(71)第五部分：信号置1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(72)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(74)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(75)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)第六部分：故障波置1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(78)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(80)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)第七部分：保一表1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(82)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(83)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(84)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(84)第一部分：发变组A、B 柜保护整定计算1、发电机差动保护发电机差动保护采纳双斜率比率差动特征，作为发电机内部故障的主保护，主要反响定子绕组和引出线相间短路故障。
光伏电站保护定值计算书
X4
10 100 100 4
2.5
4、接地变回路阻抗
（1）高压电缆
型号：ZRCDHIII-YJY23-26/35
规格：3x70
长度：55m
X5=0.0014。 5、1#集电线路回路阻抗
（1）高压电缆
型号：ZRCDHIII-YJY23-26/35
规格：3x70
长度：1386m
X6=0.035
6、双分裂箱变阻抗
流过接地变回路 35kV 侧的总短路电流 Imax=1.56/0.923=1.69kA （2）最小运行方式: 按照系统阻抗最大，光伏方阵发电量为零的方式计算： 系统侧：Z=1.982+0.0014=1.983
I = Ijz = 1.56 = 0.787kA Z 1.983
5、K4 点（1#集电线路电缆末端）短路电流 （1）最大运行方式: 按照系统阻抗最小，日照条件良好，光伏方阵发电量最大的方式计算： 系统侧：Z=1.173×8.62/(1.173+8.62)+0.035=1.07
2#集电线路为 7MW，共 14 台逆变器，I=12.96×14=181.44 A=0.181kA
将该回路转换为一个理想电压源与阻抗的串联，则最大运行方式下，1#、2# 集电线路回路阻抗 Z=1.56/0.181=8.62 8、2#集电线路回路阻抗
（1）高压电缆 型号：ZRCDHIII-YJY23-26/35 规格：3x70 长度：1702m
大输出电流为逆变器额定电流 1.5 倍，逆变器额定电流 1008A，箱变变比：
36.75/0.315/0.315，则单台逆变器在 35kV 侧最大电流：
I（单台)
=
1008 1.5
0.315 36.75
保护定值计算书
保护定值计算书作者:日期:2)3>600 M W超临界机组工程1#发变组保护定值计算目录第一部分：发变组A柜保护整定计算1、发电机差动保护(5) 2、发电机负序保护3、电压制动过流(8) 4、定子接地保护（95%）10)5、机端、中性点三次谐波比较保护1)6、失磁保护7、逆功率保护(14)8误上电保护(16) 9、匝间保护(11 0、失步保(18) 护11、过激磁保护(20) 12、频率异常保护(22)1 3、低阻抗保护1 4、主变差动1 5、高压侧间隙零序过流过(30) 压16、高压侧零序过流t1、t31 7、高压侧零序过流t2、t 4 (31) 18、发变组差动(31)19、高压侧三相电压高或低(36)(36) 2 0、高压侧零序过电压21、发电机过负荷(37) 22、主变通风(38)第二部分：发变组B柜保护整定计算(47)5)5)1、厂高变差动 9)2、厂高变复合电压过流t l 、t 2 (4 4 )3、厂高变A 分支零序过流t 1、t24、厂高变B 分支零序过流t1、t 2 (48)5、厂高变通风(4 6、厂高变A 分支零序差动(49)7、厂高变B 分支零序差动(52) &厂高变A 分支复合电压 (52)9、厂高变B 分支复合电压(51 0、励磁变过负荷1 1、励磁变速断(54) 12、励磁变过流 (5 5 )1 3、励磁变压器差动 14、励磁变压器复合电压过流 t 1、t2(61 5、励磁变压器通风1 6、励磁变压器零序差动2)(6 17、励磁变压器零序过流t1、t2 (65) 第三部分：发变组C柜保护整定计算第四部分：定值清单1、保护A柜定值清单7)2、保护B柜定值清单3、保护C柜定值清单第五部分:信号设置1、保护A柜(72、保护B柜(74)4、保护C柜(75)5、保护D柜(76) 6、保护E柜(76)第六部分：故障录波设置1、保护A柜6)2、保护B柜(7 8)4、保护5、保护(8 1)6、保护(8 1)第七部分：保护一览表1、保护A柜(81)2、保护B柜4、保护C柜3 )5、保护D柜(84)6、保护E柜(84)第一部分：发变组A 、2柜保护整定计算1.1、定子差动保护启动电流( STATOR DIFF PI C KUP ) .1 .1,最小动作电流应大于发电机额定负荷运行时的不平衡电流，即K rel 2 0.031 gn /Pl a 1.5 2 0.03 I g ^ Pl a 0.091 g j Pl a1、发电机差动保护发电机差动保护采用双斜率比例差动特性，作为发电机内部故障的主保护，主要反应 定子绕组和引出线相间短路故障。
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云南大唐国际红河发电有限责任公司#1机发变组保护定值计算书（保护装置：DGT-801B、RCS-985A、RCS-974A）（本定值是依据云南省调度2005年度下达的电网综合电抗计算）计算：审核：批准：云南红河发电厂工程设备部二零零五年十一月十九日励磁电压365V；励磁电流2642A一、一次设备参数1．#1发电机：QFSN-300-2-20型；Pe=300MW；Se=353MV A；Qe=186MvarUe=20KV；Ie=10190A ；COSф=0.85；Xd"=16.8%/15.5%(非饱和/饱和) Xd′=22.7%/20%(非饱和/饱和)；Xd=186.1%; X2=16.7%/15.3%(非饱和/饱和)2．#1主变：SFP10-370000/220GW Se=370MW A；Ue=242-3+12.5%/20KV；Ud=13.91%882.7/1068A YN,d113．#1高厂变：SFF9-40000/20 Se=40000/25000-25000KV A；Ue=20+×2.5%/6.3-6.3KV Ie=1154.7/2291-2291A Ud=15.1%；D/d0-d04．#1励磁变：ZSCB9-3150/20/0.756 Se=3150KV A；Ue=20+2.5%/756V；Ie=90.9/2406A；Ud=7.76%Y,d115．#1发变组配置了南瑞继保电气有限公司RCS-985A型发电机变压器成套保护装置、南瑞继保电气有限公司RCS-974A型变压器非电量及辅助保护装置以及国电南自DGT-801B型发电机变压器成套保护装置二、本次保护整定计算的依据：大型发电机变压器继电保护整定计算导则。
电力工程电气二次设计手册。
RCS-985A.RCS-974A型发电机变压器成套装置技术使用说明书。
DGT-801B型发电机变压器成套装置技术使用说明书。
发电机.变压器产品说明书。
缺高厂变说明书、系统电抗第二部分#1发变组主系统阻抗计算（依据2005年调度部门下发系统综合电抗计算暂无）一、正常运行方式正序阻抗计算（一）、取基准容量Sj=1000MV A（二）、见云南2005年正运行方式序阻抗（三）、系统正常运行方式下等效阻抗计算1．X1、X2、由云南电网2003年度综合电抗确定（云南调度继电保护处提供）既：X1=0.5591；X2=0.1267；X7′=7.3334目前按X=0，S=∞计算2．#1主变压器（图一）X1=Ud%×Sj/Se=0.1391×1000/370=0.3759 3．#1发电机（图一）X2= Xd ＂×Sj/Se=0.155×1000/353=0.4391 4．#1高压厂用变（图一）X3=X4= Ud%×Sj/Se=0.151×1000/40=3.775 5．#1励磁变X5= Ud%×Sj/Se=0.0776×1000/3.15=24.6 5．折算至#1高厂变（图二）X31=X14+X29//X30//X2//X26=0.4108+1.0234//1.3601//0.1267//0.1437 =0.4712X32=X31//X15=0.4712//0.4584=0.2324 6．折算至6KV ⅣA 、6KV ⅣB 段（图五） X33=X32+X24=0.2324+5.11=5.3424 X34=X32+X25=0.2324+5.11=5.3424 二、最小运行方式正序阻抗计算书（一）、本厂最小运行方式为#2、#3、#5机停运 （二）、取基准容量Sj=1000MV A（三）、见沙电2003年最小运行方式正序阻抗图 （四）、系统最小运行方式下等效阻抗计算第三部分 短路电流计算1． 发电机出口短路电流计算1.1发电机出口三相短路流过发电机的最大短路电流Idmax 计算已知：X2= Xd ”×Sj/Se=0.155×1000/353=0.4391Idmax=I *Ij=1/ X2×Sj/1.732/Uj =1/0.4391×1000/1.732/20 =65.74（KA ）1.2发电机出口两相短路流过发电机的最小短路电流Idmin 计算Idmin=max 23Id =74.6523=56.94（KA ）1.3发电机出口三相短路系统流过变压器的最大短路电流Idmax 计算 已知：X1= 0.3759Idmax=I *Ij=1/ X1×Sj/1.732/Uj =1/ 0.3759×1000/1.732/20=76.8（KA ）1.4发电机出口两相短路系统流过变压器的最小短路电流Idmin 计算Idmin=max 23Id =8.7623⨯=66.5（KA ） 2． 主变高压侧短路电流计算2.1主变高压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过发电机及主变压器的短路电流） 已知：X=X1+X2=0.3759+0.4391=0.815故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/0.815×1000/1.732×20=35.42（KA ）2.1主变高压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过发电机及主变压器的短路电流）Idmin=max 23Id =42.3523⨯=30.67（KA ） 3． 高厂变低压侧6KV 侧短路路电流计算3.1高厂变低压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过高厂变的短路电流） 已知：X=X1//X2+X3=0.3759//0.4391+3.775=3.9775故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/3.9775×1000/1.732/6.3=23.03（KA ）3.2高厂变低压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过高厂变的短路电流）Idmin=max 23Id =03.2323⨯=19.94（KA ）5． 励磁变低压侧0.756KV 侧短路路电流计算5.1励磁变低压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过励磁变的短路电流） 已知：X=X1//X2+X6=0.3759//0.4391+24.6=24.8故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/24.8×1000/1.732/0.756=30.79（KA ）5.2高厂变低压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过高厂变的短路电流）Idmin=max 23Id =79.3023⨯=26.66（KA ）第四部分 RCS-985A 发变组保护装置定值整定计算1.发电机变压器组配置的RCS-985A微机型保护：1．1 发电机-变压器组差动1．2发电机保护发电机差动定子对称过负荷(反时限) 定子不对称过负荷(负序反时限)程序跳闸逆功率发电机逆功率发电机过激磁保护定子过电压发电机定子匝间保护定子100%接地保护发电机失磁保护发电机失步保护发电机频率异常保护起停机保护转子一点接地保护励磁绕组过负荷1．3主变压器保护主变压器差动保护变压器低阻抗保护主变压器零序过流主变压器过负荷主变通风启动主变压器瓦斯保护主变压器温度主变压器压力释放主变压器油位异常1．4高压厂用变压器保护高压厂用变压器差动高压厂用变压器高压侧复合电压过流保护高压厂用变压器A分支低压闭锁过流高压厂用变压器B分支低压闭锁过流高压厂用变压器通风启动高压厂用变压器瓦斯保护高压厂用变压器温度高压厂用变压器压力释放高压厂用变压器油位异常1．5励磁变压器保护励磁变压器差动励磁变过流保护励磁变过流绕组过负荷2、RCS-985A保护装置发变组差动保护整定计算:发电机中性点侧TA 变比15000/5,主变高压侧TA 变比1250/5；高厂变低压侧TA 变比3150/5。
2.1、发变组稳态比率差动(1) 发电机、变压器、高厂变各侧一次额定电流：发电机中性点侧：kA U Se I nf n f 681.10203370311=⨯==式中：P n 为发电机额定容量；COSø为发电机功率因数；U f1n 为发电机机端额定电压。
主变高压侧开关处：A U S I nb n n b z 8832423370000311=⨯==式中： U b1n 为主变压器高压侧额定电压;S n 为主变压器额定容量。
高厂变低压侧： KA U S I nb nn b g 909.333.63370311=⨯==式中: U b1n 为高厂变低压侧额定电压；S n 为高厂变额定容量。
(2) 发电机、变压器、高厂变各侧二次额定电流： 发电机中性点侧： A n I I fLHn f n f 56.35/150001068112===（n fLH 为主变高压侧TA 变比15000/5）。
主变高压侧开关处：A nz Iz Iz bLH n b n b 53.35/125088312===（n zblh 为主变高压侧TA 变比1250/5）。
高厂变低压侧： A n Ig I blh g n b n b g 82.535/31503390912===（n gblh 为主变低压侧TA 变比3150/5）。
(3)差动各侧平衡系数计算 高厂变低压侧：平衡系数 07.082.5356.322===-Nb g b n b g ph g I I K主变高压侧开关处：平衡系数01.153.356.322===-nb z b n b g ph z I I K 发电机中性点侧：平衡系数156.356.322===-nf b n bg phfI I K 式中：N b g I 2为高厂变低压侧计算二次额定电流， I Zb2b 为主变压器高压侧出口处计算二次额定电流; n f I 2为发电机中性点侧计算二次额定电流。
I b2b-b 为变压器基准侧二次额定电流值；以上基准侧为高厂变低压侧(6KV 侧)。
(4)差动各侧电流相位差与平衡补偿变压器各侧电流互感器二次均采用星形接线。
(5) 差动电流起动定值I Cdqd 的整定：I cdqd 为差动保护最小动作电流值；应按躲过额定负载时的最大不平衡电流整定： 依整定计算导则：在工程实用计算中可取0.2~0.5I e ; 南瑞厂家建议取0.5I e ； 故取I cdqd =0.5I e =0.5×3.56=1.78A 。
(6) 比率制动系数的整定 变斜率比率差动起始斜率: K b/1=/1=K cc ×K er =1×0.1=0.1式中：K cc 为互感器同型系数，不同型取1，K er 为电流互感器比误差系数最大取0.1 变斜率比率差动最大斜率：依南瑞厂家建议取0.7 故取7.02/=b K 。