油气集输课程设计--甲醇和乙二醇试剂注入计算
ASPEN详细算例-甲醇、二甲醚、水-课程设计
《化工过程数学模型与计算机模拟》课程案例研究之一甲醇→二甲醚 + 水前言概念设计又称为“预设计”，在根据开发基础研究成果、文献的数据、现有类似的操作数据和工作经验，按照所开发的新技术工业化规模而作出的预设计，用以指导过程研究及提出对开发性的基础研究进一步的要求，所以它是实验研究和过程研究的指南，是开发研究过程中十分关键的一个步骤。
概念设计不同于工程设计，因而不能作为施工的依据，但是成功的概念设计不但可以节省大量的人力和物力，而且又可以加快新技术的开发速度，提高开发的水平和实用价值。
即使一个很普通的单一产品的生产过程，也可能有104～109个方案可供选择。
如何从技术、经济的角度把最有希望的方案设计出来，是作为强化研究开发工作的方向，这是一种系统化的分级决策过程，也正是概念设计的真谛。
概念设计是设计者综合开发初期收集的技术经济信息，通过分析研究之后。
对开发项目作出一种设想的方案，其主要内容包括：原料和成品的规格，生产规模的估计，工艺流程图机简要说明，物料衡算和热量衡算，主要设备的规模，型号和材质的要求，检测方法，主要技术和经济指标，投资和成本的估算，投资回收预测，三废治理的初步方案以及对中试研究的建议。
随着计算技术和计算机技术的发展,化工流程过程模拟软件也越来越成熟，计算机辅助设计也日趋广泛。
在进行概念设计时，采用流程系统模拟物料衡算和热量衡算，投资和成本估算等问题以及采用流程模拟软件进行整体优化业越来越普遍。
本文采用国际上最成功和最流行的过程模拟软件之一的ASPLEN PLUS作为辅助设计的主要工具。
与过程有关的物料和能量的衡算基本上有该软件给出，并从设计流程计算的收敛与否来检验该流程是否可行。
本文通过概念设计，其目标是寻找最佳工艺流程（即：选择过程单元以及这些单元之间的相互连接）和估算最佳设计条件。
采用分层次决策的方法和简捷设计能消去大量无效益的方案。
本文按照以下基本步骤进行设计计算：1. 间歇对连续；2. 流程图的输入−输出结构；3. 流程图的循环结构；4. 分离系统的总体结构；a. 蒸气回收系统；b. 液体回收系统。
乙二醇、甲醇储罐池火灾计算法
可燃性液体泄漏后流到地面形成液池，或流到水面并覆盖水面，遇到引火源燃烧形成池火。
该厂储罐区的10000m 3乙二醇、1000m 3甲醇储罐为重大危险源，本章假设储罐发生泄漏起火事故，利用池火灾计算模型对事故的后果进行计算分析。
5.3.1燃烧速度的确定当液池的可燃物的沸点高于周围环境温度时，液池表面上单位面积燃烧速度dtdm为： HT T C H dt dmb pc +-=)(001.00――――――――① 式中：dtdm——单位表面积燃烧速度，kg/m 2•s ； c H ——液体燃烧热，J/kg ；p C ——液体的比定压热容，J/kg ·K ； b T ——液体沸点，K ； 0T ——环境温度，K ；H ——液体蒸发热，J/kg 。
当液池中液体的沸点低于环境温度时，如加压液化或冷冻液化气，液池表面上单位面积的燃烧速度dtdm为HH dt dm c001.0=―――――――――② 式中符号意义同前。
乙二醇液池的沸点高于周围环境温度，故使用式①进行计算。
查得各个数据c H ＝281.9 kJ/mol ＝4.54×106 J/kg p C ＝2.35×103J/kg ·Kb T ＝470.65K 0T ＝279.15KH ＝799.14×103J/kg 燃烧速度可算得dtdm＝0.00363kg ·m 2/s同时，燃烧速度也可手册查得，下表5-8列出了一些可燃液体的燃烧速度。
查表1-1可知甲醇的燃烧速度dt＝0.0576kg ·m 2/s 5.3.2火焰高度的计算设池火为一半径为r 的圆池子，其火焰高度可按下式计算：6.02/10)2(/84⎥⎦⎤⎢⎣⎡=gr dt dm r h ρ―――――――③ 式中：h ——火焰高度，m ；r ——液池半径，m ；0ρ——周围空气密度，0ρ=2.93 kg/m 3；g ——重力加速度，g ＝9.8m/s 2；dtdm——燃烧速度，kg/m 2.s 。
天然气管道水合物抑制剂注入量的确定
天然气管道水合物抑制剂注入量的确定发表时间：2020-12-23T05:59:44.593Z 来源：《防护工程》2020年26期作者：王建伟[导读] 天然气输送管道水合物抑制剂的注入量缺乏可靠有效的计算方法，在实际生产中常采取较为保守的用量。
大港油田采油工艺研究院天津市滨海新区 300280摘要：天然气输送管道水合物抑制剂的注入量缺乏可靠有效的计算方法，在实际生产中常采取较为保守的用量。
以PIPEPHASE软件对输气管道多相流模拟计算为基础，对天然气管道内水合物的生成条件进行了预测，并综合考虑管道水相内所需的抑制剂量、气相损失量和液烃内的溶解损失量，建立了确定管道输送天然气水合物抑制剂合理注入量的新途径。
将该方法应用于油田输气管道，经生产实际检验，可有效降低抑制剂的用量，降低生产成本，计算结果对实际生产具有较好的指导性。
关键词：输气管道；天然气水合物；多相流；抑制剂；注入量0引言油田内部天然气管道输送介质一般为油井伴生气，常有液态水存在，向管道内注入热力学抑制剂是常用的防止天然气水合物生成的方法。
目前应用较多的抑制剂为甲醇、乙二醇、二甘醇等有机化合物[1]。
实际生产中，为保障安全运行，一般采取较为保守的注入量，造成运行成本的浪费。
因此，建立一种有效的水合物抑制剂注入量确定方法，对于实现天然气输送的科学化管理具有重要意义。
1PIPEPHASE软件预测天然气水合物生成将输气管道温度及压力动态模拟计算与水合物生成条件预测结合起来，应用PIPEPHASE软件对管道内天然气水合物的生成条件进行模拟计算，首先建立输气管道模型，录入天然气组分、输送气量、压力、温度、含水、管道规格、环境温度、高程差等参数，插入水合物计算单元，通过运行软件，计算得出不同气源、节点、管道内水合物形成压力-温度数据、曲线以及生成水合物类型，并可模拟出不同抑制剂加入浓度对水合物的抑制效果（图1）。
2.1水相内所需的抑制剂量水相内抑制剂的浓度是防止水合物生成的关键。
油气集输与矿场加工教学设计 (2)
油气集输与矿场加工教学设计前言油气集输与矿场加工是石油和矿业工程中非常重要的环节，其教学内容是本专业的核心内容之一。
在教学过程中，确保学生能够掌握关键知识点和实践技能，是高质量教育的重要部分。
因此，本文将介绍一种降低传统教学负担且高效的教学设计。
背景在传统的教学模式中，往往需要通过大量的讲解和教材理论的介绍，才能使学生明白实际应用的过程。
但是，往往会面临以下问题：1.学生无法真正理解实践操作的必要条件和过程；2.大量的理论知识点可能会让学生感到疲惫，降低学习效率；3.缺乏机会让学生实际操作，挑战他们的实际掌握能力；4.教师在传授知识时需要大量的时间和精力。
为了应对上述问题，本文将介绍一种新的教学模式，使得学生的学习更加高效和有效。
设计教学设计的重要部分是教学场景模拟，本教学设计中我们在教学场景中使用模拟工业级别油气和矿场加工工厂，使得学生可以实际操作，解决油气集输和矿场加工过程中的实际问题。
对于油气集输，学生需要实现系统的取样、检验和调整，以确保油气的准确量取和稳定流动。
学生在操作时需要按照油气的物性特征调节系统参数，比如压力和温度保持恰当的数值。
通过此项操作，学生可以学会油气集输阶段中的常用工艺和原理，培养相应的操作能力，明确物流通道的意义，实际探究实际操作过程中常见问题的处理方法。
对于矿场加工，学生需要实现从开采到提炼的全流程模拟。
学生在操作时需要协调采矿、矿石分选、矿浆浓缩等工序的参数，保证矿石破碎后与泥水相平衡，不能污染环境，也不能对设备造成损伤。
此项操作可以让学生熟悉矿业的工艺流程，增长操作经验，并让学生体会到设备维护所需的重要性。
教学模拟中实际将相关设备和工程的原件实现为虚拟、互动操作。
因此，师生在模拟过程中可以随时随地暂停，在相关设计中进行讨论、汇报和分享。
所以，模拟的主导人学生可以充分理解老师的教学意图，互动起来的时候学生可以自己分别在家交流和朗读反馈表。
结论本文介绍了一种新的教学模式：通过教学模拟让学生学会油气集输和矿场加工这些重要的环节。
分离器结构尺寸计算油气集输课程设计
16
3.3688
30
0.3300
44
0.3114
58
0.2172
72
0.1333
86
0.2221
287
3.0704
7.6532
分子分数
Zi
Ni Ni
0.4402
0.0431
0.0407
0.0284
0.0174
0.029
0.4012
1.0000
例题一
（2）气液相平衡计算
假设石油体系的克分子数为1,液相摩尔分数为L=0.79,气相的
19.5480
例题二
由表中数据可求出标准状态下气体密度为
g
19.5480 1.0002 22.4
0.8725Kg/m 3
（2）液体密度(工程标准状态)
由Sanding—Katz求液体密度计算过程见下表
P137
组成
液相重质量 g
密度 g/cm3
容积 cm3
C1 C2 C3
29.75 7.44 11.47
53.9
16
9.9
30
13.7
44
12.6
58
9.6
72
19.1
86
881.2
287
1000
例题一
解：（1）由质量组成计算石油的分子组成
组成
质量 Wi ，g
分子量 Mi
克分子数 Ni
C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7+
合计
53.9 9.9 13.7 12.6 9.6 19.1 881.2
1000
分子量 Mi
16 30 44 58 72 86 287
某联合站内油气集输工艺设计及分离器设计计算
某联合站内油气集输工艺设计及分离器设计计算联合站是指对不同井眼或油田进行集束生产和集中处理的油气生产设施。
站内油气集输工艺设计及分离器设计计算是联合站设计的重要组成部分，本文将从工艺设计及分离器设计两个方面进行探讨。
1.工艺设计联合站工艺设计主要包括油气分离、过滤、脱硫脱水、压缩、计量及储运等过程。
通过合理的工艺设计，可以实现对油气的高效处理、净化和集输。
以下是一般的工艺设计步骤：（1）确定产品要求：根据油气的品位要求、输送距离、气液比等参数，确定产品的品质以及输送方式。
（2）选择分离器类型：根据油气的物理性质和油气体积比，选择适合的分离器类型，如旋流器、重力分离器、离心分离器等。
（3）确定分离器尺寸：通过计算确定分离器的尺寸，包括内径、高度、入口和出口尺寸等。
（4）设计分离器工艺参数：根据油气的流量、压力、温度等参数，确定分离器的操作参数，如入口速度、分离器压力降、分离器温度等。
（5）设计辅助设施：根据需要设计辅助设施，如加热设备、冷却设备、阀门、泵站等。
分离器是联合站工艺设计中的核心设备，主要用于将油气混合物进行分离，实现油气的分离和纯化。
以下是分离器设计中常用的计算内容：（1）分离器容积计算：根据油气的流量、停留时间和液体载气比，计算分离器的容积。
容积计算中需要考虑气体脱附时间、液体沉降时间、液体容积以及液体纳滤泵液面波动程度等因素。
（2）分离器尺寸计算：根据油气的流量和液体载气比，计算分离器的尺寸，包括内径和高度等方面。
（3）分离器操作参数计算：根据油气的物理性质、流量、压力和温度等参数，计算分离器的操作参数，如分离器压降、分离效率、气体液位等。
（4）分离器壳程和管程设计：根据油气的物理性质、流量和压力等参数，设计分离器壳程和管程，包括进口和出口尺寸、管道布局等。
总结起来，联合站内油气集输工艺设计及分离器设计计算需要根据油气的物理性质、流量、压力、温度等参数进行综合计算和分析，从而实现对油气的高效处理和净化。
油气矿场集输教学大纲及实验大纲
油气矿场集输教学大纲及实验大纲第一篇：油气矿场集输教学大纲及实验大纲《油气矿场集输》教学大纲一、课程基本信息1、课程英文名称：Oil-gas Gathering and Transporting2、课程类别：专业基础课程3、课程学时：总学时64，实验学时84、学分：45、先修课程：《工程流体力学》、《工程热力学与传热学》、《化工分离基础》6、适用专业：油气储运工程7、大纲执笔：蒋洪8、大纲审批：石油工程学院学术委员会9、制定（修订）时间：2008年5月二、课程的目的与任务本课程是油气储运工程专业的一门主干专业课，较全面地阐述油气集输系统及其处理技术的基本知识。
通过本课程的学习，学生应对油气集输与处理系统有一个全面的理解和认识，课程主要内容包括天然气及原油的性质、天然气及原油集输系统、天然气水合物形成及防止、天然气净化（脱水、脱除酸性气体）、天然气凝液回收、油气混输管路、原油净化、原油稳定等内容，学生毕业后能较快地承担矿场油气集输系统的设计与管理工作。
本课程的主要任务是油气储运工程专业学生获得以下几方面的知识和能力：（1）具有油气田矿场内部地面工程的规划、设计和营运管理的能力；（2）油气集输工艺过程和原油净化、天然气处理等方面的基本理论和基本知识；（3）熟悉油气集输设备的结构、主要设备选型及设计计算方法；（4）掌握油气集输管道及管网、油气混输管道的水力及热力计算方法。
三、课程的基本要求要求学生熟练掌握油气物性计算方法、天然气含水量估算、天然气水合物形成条件预测及防止措施，对天然气矿场集输系统中井场和集气站组成、工艺流程、设备有全面的认识和掌握，掌握天然气脱水、脱除酸性气体、天然气凝液回收工艺过程的基本原理、工艺流程及相关基础知识，并具有工艺流程设计、工艺计算和设备选型的能力。
要求学生熟练掌握主要原油集输流程、流程布站；了解计量站、集油站、联合站的流程特点及任务；掌握气液两相管流工艺计算方法；掌握原油净化、稳定的基本原理及方法、工艺流程，并具有工艺流程设计、工艺计算和设备选型的能力。
油气集输课程教学研究与探索-教育文档资料
油气集输课程教学研究与探索油气集输是油气储运工程专业主干课程之一，是油气储运专业本科生的专业必修课，奠定了油气储运工程专业学生的专业理论基础，在油气储运工程专业课程体系中具有非常重要的地位[1]。
目前，我国对能源特别是石油、天然气越来越关注，为保证国家的能源供应、开发西部、保护环境，以“西气东输”、“兰成渝、兰郑长成品油管道”为代表的油气管道输送工程，哈萨克斯坦――新疆阿拉山口的跨国大型原油管道，以及国家石油储备的陆上进口天然气和海上进口LNG（液化天然气）和国内一批大型储气库的建设，为油气集输提供了广阔的天地。
一、油气集输课程现状油气集输是一门理论性和实践性都很强的综合课程[1]。
油气集输是以原油和天然气从油气田开采出到加工的过程中，油气的储存和外输等有关的工程问题为研究对象的一门科学，是油气储运工程专业的一个重要研究方向。
该课程的课堂教学包括课堂讲授、实验、习题、上机编程；实践教学包括课程设计、毕业设计，认知实习、生产实习，形成了完整的实践链条，对课堂教学环节进行了巩固和提高。
学生在大学之前接触的多是基础教育，在大四之前学习的多为专业基础课程[2]，通过石油工业概论和油气储运工程专业英语课程对油气储运工程专业有了初步的理性认识，通过大四前的认知实习和生产实习对专业有了一定的感性认识。
在此基础上，西安石油大学油气集输课程设置在大学本科的第七学期，授课54学时，每周授课两次四课时。
油气集输课程的内容包括：油气集输研究对象、流程；油气性质和基础理论；矿场集输管路；原油和天然气的分离；原油处理；原油稳定；天然气净化；轻烃回收；含油污水处理。
课程重点包括：多相流流动机理及压降计算式，油气分离原理和分离器选型计算，原油脱水的基本方法和稳定工艺，天然气脱水和轻烃回收工艺。
油气集输课程教学目标要求通过本课程的学习使学生既掌握相关的理论知识，又培养了正确的科学思维方法和分析问题、解决问题的能力，为以后工作和科研打下坚实的基础；使学生毕业后能较快地承担油气田油气集输系统的设计和管理工作[1]。
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重庆科技学院课程设计报告院（系）:_石油与天然气工程学院专业班级: 07油气储运二班学生姓名: xxxxxx 学号: 2007440xxx 设计地点（单位）_____ _ 人文社科大楼G304________ 设计题目:_ 广安2#低温集气站的工艺设计---甲醇和乙二醇试剂注入计算完成日期： 2010 年 7 月 1 日指导教师评语: _________________________________________________________________________________________________________________________ __________________________________________________________________________________ _____________________________________ __________ _成绩（五级记分制）:______ __________指导教师（签字）:________ ________摘要为了在节流膨胀制冷过程中不至生成水合物，需要在节流膨胀制冷前喷入水合物抑制剂，用抑制剂防止天然气水合物形成，广泛使用的天然气水合物抑制剂有甲醇和甘醇类化合物，如甲醇、乙二醇、二甘醇、三甘醇。
所有这些化学抑制剂都可以回收和再次循环使用。
关键词：水合物，节流膨胀制冷，抑制剂，天然气水汽含量气田上，气井所产天然气在有压力能可以利用的情况下，需要采用节流膨胀制冷方法脱出天然气中的水和重烃后才能外输去下游的处理装置或用户。
为了在节流膨胀制冷过程中不至生成水合物，需要在节流膨胀制冷前喷入水合物抑制剂，用抑制剂防止天然气水合物形成，广泛使用的天然气水合物抑制剂有甲醇和甘醇类化合物，如甲醇、乙二醇、二甘醇、三甘醇。
所有这些化学抑制剂都可以回收和再次循环使用。
在大多数情况下，回收甲醇的经济性是很差的。
甲醇由于沸点较低，脱水性能好，挥发性好等特点，宜用于较低温度的场合，温度高时损失大，通常用于气量较小的井场节流设备或管线。
因而，天然气气田的采，集，输系统也常用间歇或连续喷注甲醇的方法来防止因井口节流温降和环境冷却而生成水合物的危害，甲醇富液经蒸馏提浓后可循环使用。
甲醇可溶于液态烃中，其最大质量浓度约3% 。
甲醇具有中等程度的毒性，可通过呼吸道、食道及皮肤侵入人体，甲醇对人中毒剂量为5～10毫升，致死剂量为30毫升，空气中甲醇含量达到39～65毫克/米3时，人在30～60分钟内即会出现中毒现象，因而，使用甲醇防冻剂时应注意采取安全措施。
甘醇类防冻剂（常用的主要是乙二醇和二甘醇）无毒，沸点较甲醇高，蒸发损失小，价格便宜，分散性好等优良特性而使用最为普遍，一般都回收、再生后重复使用，适用于处理气量较大的井站和管线，但是甘醇类防冻剂粘度较大，在有凝析油存在时，操作温度过低时会给甘醇溶液与凝析油的分离带来困难，增加了凝析油中的溶解损失和携带损失。
甘醇类虽然可以用来防止水合物的形成，但却不能分解和溶解已经形成的水合物。
相反，甲醇可在一定程度上溶解已有的水合物。
1．防冻剂的注入方式防冻剂可采用自流或泵送两种方式。
自流方式采用的设备比较简单，但不能使防冻剂连续注入，且难于控制和调节注入量；采用计量泵泵送，可克服以上缺点，而且防冻剂通过喷嘴喷入、增大了接触面，可获得更好的效果。
2．有机防冻剂液相用量的计算注入集气管线的防冻剂一部分与管线中的液态水相溶，称为防冻剂的液相用量；进入气相的防冻剂不回收，因而又称气相损失量，防冻剂的实际使用量为二者之和。
天然气水合物形成温度降主要决定于防冻剂的液相用量。
对于给定的水合物形成温度降t ∆，水合物抑制剂在液相水溶液中必须具有的最低浓度2C 可按下式(哈默斯米特公式)计算：Mt K M t C ⨯∆+⨯∆=2t ∆——形成水化物的温度降℃M ——抑制剂的分子量 甲醇是32.04，乙二醇是 62.1K ——常数 抑制剂常数，甲醇取1297，乙二醇和二甘醇取22202C ——在最终的水相中抑制剂的重量百分数（即富液的重量浓度）t1——对于集气管线，t1是在管线最高操作压力下天然气的水合物形成的平衡温度（℃），对于节流过程，则为节流阀后气体压力下的天然气形成水合物的平衡温度（℃）； t2——对于集气管，t2是管输气体的最低流动温度（℃），对于节流过程，t2为天然气节流后的温度℃。
抑制剂总的需要量等于：由上式给出的用来处理自由水所需要的抑制剂量，再加上蒸发到汽相中所损失的抑制剂量和溶解到液态烃中的抑制剂量。
防冻剂的实际用量按下式计算：q=21221)(C C C W W -⨯-+α⨯⨯-3210Cq ——抑制剂最小单位耗量，mg/m 31W ——抑制剂入口处气相含水量, mg/m 3 2W ——抑制剂出口处气相含水量,mg/m 3 1C ——抑制剂贫液浓度（质量分数），% α——系数（对甘醇类抑制剂的单位可取α=0，对甲醇α是温度和压力的函数，可查表得到）3．根据低温集气站的工艺抑制剂实际用量的计算过程：求气体的相对密度和密度根据气体组成（%）：C 1-82.3 C 1-2.2 C 3-2.0 C 4-1.8 C 5-1.5 C 6-0.9 H 2S-7.1 CO 2-2.2算出天然气相对分子质量:M=∑i y M i式中 M ——天然气的相对分子质量； y i ——组分i 的摩尔分数； M i ——组分i 的相对分子质量。
⇒ 气M =2空M =28.97根据相对密度公式: S=空天ρρ=空天M M 式中 S ——天然气的相对密度； ρ天——天然气的密度；M 天——天然气的相对分子质量； 空ρ——空气密度；M 空——空气的相对分子质量。
⇒ S=97.28988.20=0.721）根据上图来计算形成水合物的临界温度根据节流阀设计数据由图可知：对于第一个分离器形成水合物的临界温度是19℃，而第一次节流后的温度是15℃，因此第一个分离器分离之前需要注入抑制剂。
对于第二个分离器形成水合物的临界温度是 17℃，而第一次节流后的温度是17℃，因此第二个分离器分离之前需要注入抑制剂。
2） 计算天然气中水汽含量由于是酸性气体 因此需要查出天然气中H 2S 和CO 2的水汽含量，因此运用公式：O H W 2 = 0.983(S H W 2S H y 2+HC W HC y +2CO W 2CO y )S H W 2------S H 2的含水量，mg/m 3（查图可得）; S H y 2-----混合气体中S H 2的摩尔含量（S H y 2%6.11855.20071.034%1.72=⨯=⨯=气M M s H ）;HC W ------烃类气体含水量，mg/m 3 （查图可得）;HC y -----气体中除CO 2,H S S 以外的其他组分的摩尔含量(HC y =1-S H y 2-2CO y =83.76%)2CO W -----C02的含水量，mg/m 3（查图可得） 2CO y -----混合气体中CO 2的摩尔含量 （%64.4855.20022.044%2.222=⨯=⨯=气M M y co co ）a. 对第一个分离器查图得：抑制剂入口处水汽含量1W =0.983(S H W 2S H y 2+HC W HC y +2CO W 2CO y )=0.983(900mg/m 3⨯11.6% + 180mg/m 3⨯83.76% + 270 mg/m 3%64.4⨯) =0.983(104.4mg/m 3 + 150.768 mg/m 3 +12.528 mg/m 3) =263.15mg/m 3 =0.263g/m 3同理可得 抑制剂出口处水汽含量2W =0.983(S H W 2S H y 2+HC W HC y +2CO W 2CO y )=0.983(120mg/m 3⨯11.6% + 46mg/m 3⨯83.76% + 80mg/m 3%64.4⨯) =0.983(13.92mg/m 3 +38.53 mg/m 3 +3.712 mg/m 3) = 55.21 mg/m 3= 0.05521 g/m 3b.对第二个分离器查图得：抑制剂入口处水汽含量`1W =0.983(S H W 2S H y 2+HC W HC y +2CO W 2CO y )=0.983{952mg/m 3⨯11.6%+300 mg/m 3⨯83.76%+340 mg/m 3%64.4⨯} =0.983(110.432 mg/m 3 + 251.28 mg/m 3 + 15.776 mg/m 3) =377.49 mg/m 3 =0.3775 g/m 3同理可得 抑制剂出口处水汽含量`2W =0.983(S H W 2S H y 2+HC W HC y +2CO W 2CO y )= 0.983（550mg/m ⨯11.6% + 115mg/m 3⨯83.76%+150mg/m 3%46.4⨯） =0.983(63.8mg/m 3 + 96.324 mg/m 3 + 6.96 mg/m 3) =167.1mg/m 3=0.1671 g/m 33） 计算抑制剂的用量方法（1）注入甲醇（采用质量浓度为100%的甲醇溶液）a. 对于第一个分离器=∆t 19℃-（-15）℃=34℃富液中最低抑制剂浓度:甲甲M t K M t C ⨯∆+⨯∆=2 =04.3234129704.3234⨯+⨯%100⨯=45.65%通过温度和压力查图2-14得 甲醇的气相损失系数α=25运用计算抑制剂最小单位耗量的公式: q=21221)(C C C W W -⨯-+α⨯⨯-3210C=%65.45%100%65.45)/05521.0/263.0(33-⨯-m g m g +45.65%310-⨯⨯25=0.186g/m 3（为了保险起见，实际用量取计算值的1.15~1.20倍）实际每一天要注入的抑制剂量:Q=q d kg /743.20920.110)262939(4=⨯⨯++⨯ (实际每一个小时要注入的抑制剂量:Q `=209.743/24kg/h=8.74kg/h)b.对于第二个分离器同理可得=∆t 17℃-（-2）℃=19℃富液中最低抑制剂浓度:甲甲M t K M t C ⨯∆+⨯∆=2 =04.3219129704.3219⨯+⨯%100⨯=31.9%q` = 212`2`1)(C C C W W -⨯-+α⨯⨯-3210C=%9.31%100%9.31)/1671.0/3775.0(33-⨯-m g m g +31.9%310-⨯⨯25=0.107g/m 3（为了保险起见，实际用量取计算值的1.15~1.20倍）实际每一天要注入的抑制剂量:Q`=q d kg /47.4320.110)12913(4=⨯⨯++⨯ (实际每一个小时要注入的抑制剂量:Q `=43.47/24kg/h=1.811kg/h)方法（2） 注入乙二醇 （采用浓度为80%的乙二醇溶液）a.对于第一个分离器 =∆t 19℃-（-15）℃=34℃富液中最低抑制剂浓度:乙乙M t K M t C ⨯∆+⨯∆=2 ==⨯⨯+⨯%1001.623422201.623448.75% 运用计算抑制剂最小单位耗量的公式：（对甘醇类抑制剂可取0=α） q=21221)(C C C W W -⨯-+α⨯⨯-3210C=%75.48%80%75.48)/05521.0/263.0(33-⨯-m g m g +0 =0.324g/m 3（为了保险起见，实际用量取计算值的1.15~1.20倍）每一天要注入的抑制剂量:Q = q 48.36520.110)262939(4=⨯⨯++⨯kg/d (每一个小时要注入的抑制剂量:Q=365.48/24kg/h=15.23kg/h)b.对于第二个分离器 =∆t 17℃-（-2）℃=19℃富液中最低抑制剂浓度:乙乙M t K M t C ⨯∆+⨯∆=2 ==⨯⨯+⨯%1001.621922201.621934.7% 运用计算抑制剂最小单位耗量的公式：（对甘醇类抑制剂可取0=α）q`= 212`2`1)(C C C W W -⨯-+α⨯⨯-3210C=%7.34%100%7.34)/1671.0/3775.0(33-⨯-m g m g +31.9%310-⨯⨯0=0.112g/m 3（为了保险起见，实际用量取计算值的1.15~1.20倍）实际每一天要注入的抑制剂量:Q`=q d kg /62.4520.110)12913(4=⨯⨯++⨯ (实际每一个小时要注入的抑制剂量:Q `=45.62/24kg/h =1.9kg/h)综上可得：通过这次课程设计，主要设计了低温分离器中抑制剂的注入量，由上可知，第一个分离器的抑制剂注入量较大，因此说明如果不注入抑制剂，就容易形成水合物。