jicad基础解析

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弹性力学与有限元分析第二章-平面桁架有限元分析及程序设计

弹性力学与有限元分析第二章-平面桁架有限元分析及程序设计

x
由单元①的刚度方程:
Fj

k
① ji
i

k
① jj
j

k
① ji
2
k
① jj
1
由单元③的刚度方程:
Fj

k
③ ji
i

k
③ jj
j

k
③ ji
3
k
③ jj
1
§2.3 结点平衡与整体刚度矩阵的集成
代入结点1的平衡条件:
k
l
xi
)
(dx j
dxi
)
(
yj
l
yi )
(dy j
dyi )
(dx j dxi ) (dy j dyi )
cos sin
由于杆件的变形产生位移:
ui dxi vi dyi
u j dxj v j dy j
因此,杆件应变为:
dl l
l
(ui
uj)
l
(vi
vj)
杆件轴力为:
(2k1 k2 )v4 P
结构的整体刚度系数
v4
P 2k1
k2
12 3
l2 l1 l1
4 P
N1
N1y
cos
k1v4
cos
k1P
(2k1 k2 ) cos
N2
k2v4
k2P 2k1 k2
位移法求解超静定结构。
§2.1 平面桁架单元的离散
结构的离散化:尽量将结构离散成数量最少的等截面直 杆单元
kki③ ③jii
ki③j
k
③ jj
3 3 3 3
§2.3 结点平衡与整体刚度矩阵的集成

电路分析基础第3章

电路分析基础第3章

R11im1+ R12 im2 = us11
R21im1 + R22im2 = uS22
R11=R1+R2 R22=R2+R3 R12=R21=R2 自阻
YANGTZE NORMAL UNIVERSITY 自阻总是正
R1 i1
a
R3
网孔1所有电阻之和
网孔2所有电阻之和
互阻 网孔1、2的公共电阻
i2 R2 + im1 + uS 1 uS2 – – b
us + 2
YANGTZE NORMAL UNIVERSITY
R1
L1
L2
R2
us -
+
L
1
i2
4 3
i4
R2
5
2
i5
C
1 3
4
5
R1
i2 i4 i5
有向图
返回
YANGTZE NORMAL UNIVERSITY
§3-2 KCL和KVL的独立方程数
1、KCL的独立方程数
2
1 1 4 3 5 2 3
YANGTZE NORMAL UNIVERSITY
电路分析基础
1
YANGTZE NORMAL UNIVERSITY
第三章 电阻电路的一般分析
重点:
支路电流法
网孔电流法 回路电流法 节点电压法
YANGTZE NORMAL UNIVERSITY
目的:找出求解线性电路的一般分析方法 。 对象:含独立源、受控源的电阻网络的直流稳态解。 (可推广应用于其他类型电路的稳态分析中) 应用:主要用于复杂的线性电路的求解。 基础: 电路的连接关系—KCL,KVL定律 元件特性(约束)(对电阻电路,即欧姆定律) 相互独 立

《电路基础》第8讲 齐次定理、叠加定理、替代定理

《电路基础》第8讲 齐次定理、叠加定理、替代定理

I1(2) )
( R2
R3
R4 )( I2(1)
I
(2 2
)
)
US
R4 IS
+
R4IS

R4
6
(R1+ R2) I1
+ R2 I2 =US
R2 I1 +(R2 + R3 + R4) I2 = US R4 IS
(2.5 - 4)
(R1 R2 )( I1(1) I1(2) )
R2 (I2(1) I2(2) ) US
第8讲 齐次定理、叠加定理和替代定理
1、齐次定理(homogeneity property)
齐次定理描述了线性电路的齐次性或比例性。 其内容为: 对于具有唯一解的线性电路,当只有一个激励源 F(独立 电压源或独立电流源)作用时,其响应Y(电路任一处的电压或 电流)与激励F成正比。即
如果 Us
R Uo
(2) 叠加定理仅适用于线性电路(包括线性时变电路), 而不适用于非线性电路。
(3) 叠加定理只适用于计算电流和电压,而不能用于计算 功率, 因为功率不是电流或电压的一次函数。证明如下:
i i' i'' u u' u''
p ui (u' u'' )(i' i'' ) u'i' u''i''
+ +
+ -1A
以-1A电流源置换N2,得:12
u2
0.5i
u
u2 6(i 1) 12 12V
-
1A

-
19

基于adams的小车式起落架着陆及全机滑跑动态仿真

基于adams的小车式起落架着陆及全机滑跑动态仿真
Key Words: track-like landing gear dynamic simulation landing full aircraft taxing ADAMS
ii
基于 ADAMS 的小车式起落架着陆及全机滑跑动态仿真
图清单
图 2.1 多体系统动力学建模与求解一般过程 .....................................................8 图 2.2 ADAMS 软件求解方法及过程....................................................................... 11 图 2.3 飞机数字功能样机组成 ...........................................................................14 图 3.1 小车式起落架的结构 ...............................................................................16 图 3.2 小车式起落架结构模型 ...........................................................................18 图 3.3 外筒受力图 ...............................................................................................18 图 3.4 内筒受力图 ...............................................................................................19 图 3.5 车架受力图 ...............................................................................................20 图 3.6 后轮受力图 ...............................................................................................20 图 3.7 前轮受力模型 ...........................................................................................21 图 3.8 缓冲器结构模型 .......................................................................................22 图 3.9 缓冲器受力图 ...........................................................................................24 图 3.10 圆角方形截面结构 .................................................................................25 图 4.1 起落架 CATIA 三维建模..........................................................................29 图 4.2 设计过程 Step 函数结果曲线 ..................................................................31 图 4.3 IMPACT 函数示意图.................................................................................32 图 4.4 ADAMS 仿真模型 .....................................................................................32 图 4.5 缓冲器随行程变化曲线 ...........................................................................35 图 4.6 空气弹簧力随行程变化曲线 ...................................................................35 图 4.7 油液阻尼力随行程变化曲线 ...................................................................35 图 4.8 缓冲器的功量图 .......................................................................................36 图 4.9 轮胎作用力 ...............................................................................................36 图 4.10 后轮冲击载荷 .........................................................................................37 图 4.11 前轮冲击载荷..........................................................................................37 图 4.12 缓冲器行程变化曲线 .............................................................................38 图 4.13 不同重量下的缓冲器行程 .....................................................................39 图 4.14 不同重量下起落架对机身的冲击载荷 .................................................39 图 4.15 空气弹簧力随行程变化的比较曲线 .....................................................40 图 4.16 缓冲器的功量图 .....................................................................................41 图 5.1 理想的变油孔面积曲线形式 ...................................................................46

pcb 行业通用布线规则 kicad 版本

pcb 行业通用布线规则  kicad 版本

要求:一,原理图相关1)网格使用25.0 mils2)避免标注与线重叠二,PCB相关1)先用1.000mm画方框(PCB_Edges决定大小,线0.0宽)2)倒角2mm3)安装孔位置O(3.000 mm, 3.000 mm) D=3.200mm4)网格使用5.0 mils5)底面默认为gnd,不画线()6)VCC线32.0mil7)导线24.0mil, 16mil(优先选择较粗的)8)PCB图中导线宽度9)原件标记字体50mil大小8mil线宽10)用户看到标记字体50mil大小12mil线宽11)所有标记文字用大写12)元器件居中13)覆铜距离0.02(20mil)14)LOGO在silks_back层15)版本数在silk_front层:大字(大小0.1mil,Thickness 0.015mil)小字同其他字;16)过孔要求在线中央三,覆铜四,文件相关1)项目文件夹中应包含lib文件夹、.brd文件、.sch文件、.lst文件、.net 文件、.cmp 文件和.pro文件,其他都无(注意无Project-cache.lib文件)2)其中lib文件夹中只包含.lib和.mod两种文件类型,注意要包含原理图和PCB板中所有自绘原件;3)使用正确的英文名称,不要自己随便取;五,gerber文件生成首先重新覆铜打开.brd文件,单击工具栏“文件”——选择“绘图输出(plot)——弹出界面——选择“Drill Files Generation”,按图1修改参数————单击Plot——六,检查1.边界是否为mm单位下的4mm的倍数,倒角2mm以及安装孔位置O(3.000 mm, 3.000 mm)D=3.200mm2.检查调整电路之后是否重新覆铜3.底面GND是否线都连上,线宽是否正确4.标记线宽是否正确5.右侧座在正中位置。

电路分析基础—第2章

电路分析基础—第2章

2021年4月4日9时3信7分息学院
1
结束
(1-1)
第2章 运用独立电流、电压变量的分析方法 电路分析基础
2—1 网孔分析 1、网孔电流
是一个沿着网孔边界流动的假想电流,即设想每个网 孔里具有相同的电流。 2、网孔电流法
以网孔电流为未知量列写电路方程分析电路的方法。它仅 适用于平面电路。
基本思想
以网孔电流为未知量,各支路电流可用网孔电流的线 性组合表示,来求得电路的解。
第2章 运用独立电流、电压变量的分析方法 电路分析基础
第二章 网孔分析和节点分析
线性电路的一般分析方法
• 普遍性:对任何线性电路都适用。 • 系统性:计算方法有规律可循。
方法的基础 • 电路的连接关系—KCL,KVL定律。
• 元件的电压、电流关系特性。
复杂电路的一般分析法就是根据KCL、KVL及元 件电压和电流关系列方程、解方程。根据列方程时所 选变量的不同可分为支路电流法、网孔电流法和节点 电压法。
列写的方程
节点电压法列写的是节点上的KCL方程,独立方程数为:
注意
(n 1)
① 与支路电流法相比,方程数减少b-(n-1)个。
② 任意选择参考点。其它节点与参考点的电位差即为节点电 压(位),方向为从独立节点指向参考节点。
2021年4月4日9时3信7分息学院
17
结束
(1-17)
第2章 运用独立电流、电压变量的分析方法 电路分析基础
结束
(1-23)
第2章 运用独立电流、电压变量的分析方法
1)一般情况
例1: P75 例2—8 试写电路的节点方程
电路分析基础
选5为参考点,其余4个节点的电压分别为Un1、Un2、Un3、Un4

矢量基础

§1.2 矢量运算1.2.1 矢量加法矢量加法是矢量的几何和,两个矢量的几何和服从平行四边形规则,如图1.2(a)所示。

C A B =+(1.4)矢量加法也可以用矢量三角形表示,如图 1.2(b)所示,矢量A 的头和矢量B 的尾相接,得矢量C 。

同理矢量B 的头和矢量A 的尾相接,也得矢量C 。

可见,矢量加法和矢量排列次序无关,即服从交换律A B B A C+=+= (1.5) 矢量加法也服从结合律D B C A D C B A D C B A+++=+++=+++)()()( (1.6)矢量加法是几个矢量的合成问题,反之,一个矢量也可以分解为几个矢量。

例如把矢量A放在直角坐标系中,可以分解为x A ,y A 和z A ,A 为这三个矢量之和,如图1.3所示。

zy x AA A A++= (1.7)在直角坐标系中,三个轴方向上的单位矢量分别为x a ,y a 和z a 。

矢量x A ,y A 和z A 的模分别为矢量A 在x ,y 和z 轴方向上的投影,用x A ,y A 和z A 表示则z z y y x x a A a A a A A ++=可见,A的模为(a) (b)2221/2||()x y z A A A A =++ (1.8) A 的单位矢量a为2221/2||()||||||x x y y z zx y z y x z x y z A a A a A a A a A A A A A A A a a a A A A ++==++=++(1.9)由图1.3可知cos ||x A A α= cos ||yA A β= cos ||z AA γ= (1.10) 其中α,β和γ分别为矢量A 的方向角,即矢量A与三个坐标轴方向的夹角。

αcos ,βcos 和γcos 称为矢量A的方向余弦。

设有三个矢量A ,B和C ,在直角坐标系中分别表示为z z y y x x a A a A a A A ++= z z y y x x a B a B a B B ++= z z y y x x a C a C a C C ++=则三个矢量相加为z z z z y y y y x x x x a C B A a C B A a C B A C B A)()()(++++++++=++(1.11)在矢量的分解中,应注意到分解的不唯一性。

《结构分析中的有限元法》2015-有限元习题-参考答案

5、简述有限元法的发展和现状。
近几十年,伴随着计算机科学和技术的快速发展,有限元法作为工程分析的 有效方法在理论、方法的研究、计算机程序的开发以及应用领域的开拓者方面均 取得了根本性的发展。
(1)单元的类型和形式 为了扩大有限元法的应用领域,新的单元类型和形式不断涌现(等参元,梁板 壳,复合材料) (2)有限元法的理论基础和离散格式 将 Hellinger-Reissner、Hu—Washizu(多场变量变分原理)应用于有限元分析, 发展了混合模型、杂交型的有限元表达格式,应研究了各自的收敛条件;将加权 余量法用于建立有限元的表达格式;进一步研究发展有限元解的后验误差估计和 应力磨平方法。 (3)有限元方程的解法(大型复杂工程结构问题——静态, 特征值, 瞬态等) (4)有限元法的计算机软件(专用软件, 通用软件)
4、说明用有限单元法解题的主要步骤。 答:研究问题的力学建模;结构离散;单元分析;整体分析与求解;结果分析及 后处理。
5、推导基于变分原理的总势能泛函极值条件。 解:有积分形式确立的标量泛函有
Π
F
u,
u x
,

E F 和 E 是特定的算子, 是求解域, 是 的边界。 Π 称 为未知函数 u 的泛函,随函数 u 的变化而变化。连续介质问题的解 u 使泛函 Π 对 于微小的变化u 取驻值,即泛函的“变分”等于零 Π 0 ,此为变分法。
物理意义:应力分量与体力分量之间的关系。 (2)几何方程:
x
u x
, y
v y
,z
w z
xy
u y
v x
,
yz
v z
w y
,
zx
w x
u z
物理意义:应变分量与位移分量之间的关系。 (3)物理方程:

PSCAD简介.


Script窗口:元件的代码 Fortran窗口:模型或模块的代码 Data窗口:节点电压、支路阻抗等参数8
3、PSCAD的仿真参数设置
打开主菜单中Edit/Workspace Settings,用户根据自己的需要, 可以对工作区进行设计,其中参数 的改动将影响所有载入的工程。
9
3、PSCAD的仿真参数设置
Pow erR
1 2 3 4 5 6
TrgRon
1 2 3 4
Pow erI
三角波产生模块
5
6பைடு நூலகம்
16
TrgRoff
Thank you!
PSCAD(Power system computer Aided Design)作为EMTDC的 图形用户界面,完成所要研究系统网络图的构建、仿真运行和结果分析等 任务。
二者相互关联、交互支持。
3
1、PSCAD简介
3、主要特色: 配有图形输入程序PSCAD;实时曲线显示PLOT;与MATLAB接口; 强大的自定义功能;支持子网嵌套的功能;具有“快照”功能; 用户可以根据自己需要创建具有特定功能的电路模型。
1.00
0.50
dcCurrent Rec
0.00
定有功功率控制
-0.50 -1.00
VRec
VRec 1
2
3
Va Vb PLL theta Vc
Modulo *
360.0
e-s T
SEPh
Power (pu)
-1.50
1.20 1.00 0.80 0.60 0.40 0.20 0.00 -0.20 -0.40 -0.60
4、研究领域包括:
研究电力系统中断路器操作、故障及雷击时出现的过电压;

集成电路CAD


VGS=Vin
K P (VDD Vin | VTP |)2 (1)
对Vin求导,得
VDD (1)
(3)dVout 1
(2)
dV(4in )
(5)
2KN [(Vin
VTN
)(dVout dVin
) Vout
Vout
dVout dVin
]
N截止 N饱和 N非饱 N非饱 P非饱 P非饱 和 和
Vout
2023/1/21
已成为目前数字集 成电路的主流
❖ CMOS反相器工作原理
当输入电压Vin为高电平时,PMOS 截止,NMOS导通,Vout=0
Vin
Vout
VOL=0
当输入电压Vin为低电平时,PMOS 导通,NMOS截止,Vout=VDD
VOH=VDD
在输入为0或1(VDD)时,两个MOS管中总是一个截止 一个导通,因此没有从VDD到VSS的直流通路,也没有电 流流入栅极,因此其静态电流和功耗几乎为0。这是 CMOS电路低功耗的主要原因。CMOS电路的最大特点 之一是低功耗。
Vin<Vout+Vtp VDD+Vtp>Vin>Vout+Vtp
CMOS反相器的几个重要参数
Vout VOH
dVout 1 dVin
Vout=Vin
VOL
2023/1/21
dVout 1 dVin
VIL VM VIH
Vin
-VGS=VDD-Vin
1. VIL的计算
VIN=VIL
dVout 1
Vout -6.94
6.94 2+4 2.61 2.04 2 2.61
Vout1 0.27V
Vout 0.27V Vout2 2.93V
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地基梁与拉梁
地梁也叫基础梁、地基梁,简单地说就是基础上的梁。,一般用于框架结构和框-剪结构中,
框架柱落在地梁或地梁的交叉处。其主要作用是支撑上部结构,并将上部结构的荷载转递到
地基上。
在基础梁的现有计算方法中,较有代表性的是以下两种:
(1)对墙下基础梁,现有观点认为,可视承台梁以上墙体为半无限平面弹性地基,基
础梁与墙体(半无限弹性体)共同变形,视基础梁为桩顶荷载作用下的倒置弹性地基梁,按
弹性理论求解基础梁的反力,经简化后作为作用在基础梁上的荷载,然后按普通连续梁计算
内力。
(2)对柱下条形基础梁,现有观点认为,可视为弹性地基梁计算,即将桩顶反力作为
集中力作用在梁上,柱为梁的支座,按普通连续梁分析其内力,桩顶反力按弹性地基架计算
确定。
对于以上两种不同情况的基础梁,现有观点在计算过程中,均曾视其为弹性地基梁,所不同
者,墙下基础梁视为倒置弹性地基梁,而柱下基础梁则视为弹性地基梁。但应指出的是,现
有观点的以上处理方法,是与弹性地基梁的定义不符合的。
关于地基梁等的一些概念:
1、基础梁或地基梁是指:柱下(梁式)条形基础、筏板梁肋、桩基础的承台梁(也可为条
形基础和筏板梁肋),它可以承担地基反力,计算是采用弹性地基梁计算。
2、基础拉梁:连接独立基础之间,条形基础之间的梁为拉梁。拉梁的两个作用:一是承担
上部墙体的重量;而是减小底层柱计算长度,增加基础的整体刚度,避免出现不均匀沉降。
拉梁的计算:1).拉梁不作为柱底弯矩平衡结构时(柱底弯矩有基础承担):
a)拉梁弯矩:由其承担的竖向荷载引起的弯矩,例如承担上部墙体对梁产生的内力;
b)拉梁拉力:0.1倍较大柱轴力;
c)按偏拉构件,对称配筋,计算纵向受力钢筋;
d)不需要按抗震框架梁设计拉梁。
2).拉梁作为柱底弯矩平衡结构时(柱底弯矩不能由基础承担,如柱下单桩基础):
尚应考虑拉梁承担柱底弯矩,地震区应按框架梁设计。
此时拉梁设计相对烦琐,不便详述。
3)拉梁梁高为1/10~1/15,梁宽不小于200;
设置拉梁的情况
1.有抗震设防,基础埋深不一致 基础梁
2.地基土质分布不均匀
3.相邻柱荷载相差悬殊
4.基础埋深较大
拉梁的主要作用是平衡柱下端弯矩,调节不均匀沉降等. 多层建筑,基础埋深较浅,宜设在基础
顶面;高层建筑,宜具体情况而定。
a.我想基础埋置很深时,可以在o.ooo下50或60设基础梁,这样可以降低底层柱的计算高
度;
b.如果基础埋置不深,明知基础梁拉在靠近0.000处会造成短柱,那就设在基础顶面;如果
非得拉在靠近柱根处,那可以设基础短柱,加大柱截面,箍筋加密;
3、地圈梁:是指砖混结构在砖墙底部设置的钢筋混凝土梁,如果设置在墙顶部则为圈梁,
主要是增加建筑物整体性;
4、连梁:是指两端与剪力墙相连或者一端剪力墙一端柱的梁,跨高比小于5的叫连梁,大于5
的化作框架梁计算;
5、地下框架梁:06G101-6增加了地下框架梁,做法同普通框架梁,用于减小深埋基础时底
层框架柱的计算长度。调整抗侧刚度比。也可以用于承受一层墙荷载。计算方法区别于普通
基础梁。
注:地圈梁的配筋要比上部建筑中的配筋大一级,地圈梁的高度一般取300
一般情况下,独立基础两个方向都会设基础梁,既可以提高基础整体性,也可以用来承
担底层的墙体。 请问大家一般基础梁是设在基础顶面,还是设在某个靠近正负零的标高处?
如果是前者,那么在基础埋深较大时,不仅浪费底层墙体,而且会造成底层柱计算长度过大,
导致底层的整体刚度较二层刚度之比过小。 如果是后者,那么基础梁到基础顶之间的柱就
非常有可能是短柱甚至超短柱了,可见过不少人这样设计,不知道为什么,规范是不提倡这
样的啊。 (基础梁就是基础拉粱,主要是为了提高基础整体性,应与基础相连. )现在许多
住宅首层架空,此时仅在首层设梁,不再设基础梁。但七度及以上层数较多时,还是加基础
梁为好(虽然有点浪费)。首层以下的柱当然按短柱处理。 基础梁最好与基础直接相连,
第一种较好.原因如下:
1,基础梁的主要作用是协调地震时各基础的变形,使基础能共同协调工作,所以才按拉梁设计,
因此是用来协调基础的,而不是协调柱子.
2,底层柱计算长度大是一个常见的问题,有较多的解决方法,不应该为了讲究柱的刚度值而牺
牲基础梁的作用.
3,短柱问题十分明显,不用细说.
4,若必须按方案二做,结构的计算简图也应该取到基础顶面,所以方法二不提倡,其力学概念不
明确.
5,若要减小柱的计算长度可以适当把基础顶面提高(对多层建筑有效).
(1)一般工程无特殊要求时,基础梁顶标高取-0.050(与基础短柱顶平); 基础梁
(2)基础梁地构造在图纸中注明:先素土夯实,再铺炉渣300厚,梁底留100高空隙;
(3)基础梁平面定位尺寸必须明确,基础梁支座若没有完全落在基础短柱上,即基础梁端
部悬空或局部悬空时,应注明梁下以同标号同浇素砼填充,基础短柱严禁出现外凸现象;
(4)基础梁一般采用C20或C25等级的混凝土浇筑; (5)注意基础梁高度一般取
1/12跨距。 a.跨距为6m时,梁高一般取500; b.跨距为7.5m时,梁高一般取600
或650; 梁配筋大小应根据其荷载计算确定,一般可取6Ф16,Ф8@100/200。当基础按轴
心受力计算,上部结构传来底弯距由基础梁平衡时,基础梁应设置在基础顶面,当基础梁仅
起连接作用或作为首层墙体基础时,可设置在-0.05标高处。

2# 大 中 小 发表于 2010-9-25 16:23 只看该作者
框架―剪力墙结构布置一般原则
框架―剪力墙结构体系结构布置除应符合其各自的相关规则外,其框架和剪力墙的布置还应
满足下列要求:
(1) 框架―剪力墙结构应设计成双向抗侧力体系,主体结构构件之间不宜采用铰接。抗震设
计时,两主轴方向均应布置剪力墙。梁与柱或柱与剪力墙的中线宜重合,框架的梁与柱中线
之间的偏心距不宜大于柱宽的1/4。
(2) 框架―剪力墙结构中剪力墙的布置一般按照“均匀、对称、分散、周边”的原则布置:
① 剪力墙宜均匀对称地布置在建筑物的周边附近、楼电梯间、平面形状变化及恒载较大的
部位;在伸缩缝、沉降缝、防震缝两侧不宜同时设置剪力墙。
② 平面形状凹凸较大时,宜在凸出部分的端部附近布置剪力墙。
③ 剪力墙布置时,如因建筑使用需要,纵向或横向一个方向无法设置剪力墙时,该方向可
采用壁式框架或支撑等抗侧力构件,但是,两方向在水平力作用下的位移值应接近。壁式框
架的抗震等级应按剪力墙的抗震等级考虑。
④ 剪力墙的布置宜分布均匀,单片墙的刚度宜接近,长度较长的剪力墙宜设置洞口和连梁
形成双肢墙或多肢墙,单肢墙或多肢墙的墙肢长度不宜大于8 m。每段剪力墙底部承担水平
力产生的剪力不宜超过结构底部总剪力的40%。
⑤ 纵向剪力墙宜布置在结构单元的中间区段内。房屋纵向长度较长时,不宜集中在两端布
置纵向剪力墙,否则在平面中适当部位应设置施工后浇带以减少混凝土硬化过程中的收缩应
力影响,同时应加强屋面保温以减少温度变化产生的影响。
⑥ 楼梯间、竖井等造成连续楼层开洞时,宜在洞边设置剪力墙,且尽量与靠近的抗侧力结
构结合,不宜孤立地布置在单片抗侧力结构或柱网以外的中间部分。
⑦ 剪力墙间距不宜过大,应满足楼盖平面刚度的要求,否则应考虑楼盖平面变形的影响。
(3) 框架―剪力墙结构中的剪力墙,宜设计成周边有梁柱(或暗梁柱)的带边框剪力墙。纵横
向相邻剪力墙宜连接在一起形成L形、T形及口形等,以增大剪力墙的刚度和抗扭能力。
(4) 在长矩形平面或平面有一项较长的建筑中,其剪力墙的布置宜符合下列要求:
① 横向剪力墙沿长方向的间距宜满足表4-18 的要求,当这些剪力墙之间的楼盖有较大开
洞时,剪力墙的间距应予减小。
② 纵向剪力墙不宜集中布置在两尽端。20
(5) 剪力墙宜贯通建筑物全高,沿高度墙的厚度宜逐渐减薄,避免刚度突变。当剪力墙不能
全部贯通时,相邻楼层刚度的减弱不宜大于30%,在刚度突变的楼层板应按转换层楼板的
要求加强构造措施。

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