人行天桥动力性能研究
城市人行天桥荷载试验
城市人行天桥荷载试验摘要通过对某人行天桥建立有限元模型并对其进行力学计算与理论分析，与试验数据进行对比，以此来评价该天桥承载能力，为该天桥的后期养护提供依据，同时水袋加载法为同类型人行天桥荷载试验提供了参考。
结果表明，对该人行天桥的结构受力分析和计算方法可行，该天桥的承载能力满足设计和规范要求。
关键词人行天桥荷载试验承载能力水袋加载;工程概况某城市人行天桥为四跨连续梁桥，跨径布置为（35+35+21+21）m，上部结构采用斜腹板钢箱梁（Q345），梁高1.4m，顶宽4.4m，桥面通行净宽4m。
为检验成桥质量，采用水袋加载法进行荷载试验，本文对该天桥的结构特性及承载能力进行了分析，同时水袋加载法为同类型人行天桥荷载试验提供了参考。
1计算分析模型采用桥梁专用有限元计算软件MIDAS civil/2012建立人行天桥模型（连续梁桥）。
桥梁轴线按照实际坐标输入，全桥共分54个单元，单元类型为梁单元。
主梁为钢箱梁，材料为Q345。
设计人群荷载5kPa，二期铺装5kN/m。
2静载试验3.1 测试断面根据桥梁表观检查结果及现场实际情况，该人行天桥选取第1跨和第2跨作为试验跨，选择第1跨最大正弯矩截面（1-1截面）、1#墩顶最大负弯矩（2-2截面）、第2跨最大正弯矩（3-3截面）作为测试断面。
图3 测试断面布置图3.2 测点布置人行天桥挠度测点、应变测点布设如下图所示。
图4 天桥挠度测点、应变测点布置图说明：3-3、1-1断面在桥面各布置2个挠度测点，依次编号为1~4；3-3、2-2、1-1断面在箱梁底部各布置3个应变测点，依次编号为1~9。
2.1 现场加载现场采用3m宽水袋进行加载，各工况分三级加载，水袋的均布荷载不仅能较真实的模拟人群荷载，且能避免集中加载对试验结果的影响。
（1）3-3截面正弯矩工况满载（第三级）水箱加载位置。
图5 3-3截面正弯矩工况满载加载图（2）2-2截面负弯矩满载（第三级）水箱加载位置。
步行激励荷载作用下人行天桥的振动舒适性研究的中期报告
步行激励荷载作用下人行天桥的振动舒适性研究的中期报告一、引言人行天桥是城市交通建设中常见的构筑物，为市民提供了安全便捷的步行通道。
然而，随着城市交通的不断发展，人行天桥上步行活动频繁，荷载作用对其结构造成了一定的挑战。
本研究旨在探究步行激励荷载作用下人行天桥的振动舒适性，以提高天桥的安全性和使用体验。
二、背景介绍人行天桥作为城市交通基础设施的一部分，其主要功能是分离道路和步行者，提供安全的交通通道。
在实际使用中，人行天桥上步行活动频繁，人流荷载成为主要的激励荷载，其振动特性对行人的舒适性产生重要影响。
三、研究方法本研究采用数值仿真与实验相结合的方法，对人行天桥在步行激励荷载作用下的振动舒适性进行研究。
1. 数值仿真模拟通过建立人行天桥的有限元模型，并设定不同步行活动条件下的激励荷载参数，利用有限元软件对其进行数值仿真模拟。
通过观察人行天桥的不同部位的振动响应，分析其振动舒适性。
2. 实验测试在实际的人行天桥上设置传感器，测量步行激励荷载下的振动响应数据。
运用加速度计等设备记录人行天桥结构的加速度、速度和位移响应，以获取实际使用条件下的振动特性数据。
四、研究进展截止目前，我们已完成了数值仿真模拟和实验测试的第一阶段工作。
数值仿真模拟结果表明，当步行活动频率与天桥的固有频率匹配时，会出现明显的共振现象，振动幅值大，舒适性差。
实验测试结果显示，在实际使用条件下，人行天桥的振动舒适性存在差异，与设计参数、荷载条件以及结构特性有关。
五、下一步工作计划1. 完成数值仿真模拟与实验测试的第二阶段工作，收集更多的振动数据，探究人行天桥的振动特性。
2. 对收集的实验数据进行处理与分析，建立振动舒适性评价指标体系，以量化衡量人行天桥的舒适性水平。
3. 利用数值仿真模拟，优化人行天桥的结构设计和材料选择，提高其振动舒适性，并确保满足结构安全要求。
4. 结合实验测试和数值仿真的结果，进一步研究步行激励荷载作用下人行天桥的振动舒适性，为人行天桥设计和施工提供科学依据。
钢结构人行天桥自振频率影响因素研究
钢结构人行天桥自振频率影响因素研究摘要城市化进程的不断加快对行人出行安全带来新的问题和挑战，城市道路交叉口往往都会修建人行天桥以保障行人的安全通行。
钢结构人行天桥以其自重轻、强度高的特点被广泛采用，根据规范中频率设计法要求，其自振基频不能超过3Hz，这对人行天桥的设计提出了更高的要求。
本文以某一结构人行天桥为例，采用有限元结构分析方法，分别分析主梁参数、约束条件两项变量对人行天桥自振频率的影响，从而改善桥梁结构的合理性，提高结构的安全性和舒适度。
关键词钢结构人行天桥自振频率主梁参数约束条件0 引言钢结构在恒载和活载作用下，变形及内力易满足设计要求，因此在设计时一般重点考虑其动力特性[1-2]。
如何优化钢结构人行天桥的设计，满足频率设计要求，对于保障桥梁结构和行人的安全具有重要的工程意义。
我国CJJ69—95《城市人行天桥与人行地道技术规范》提出的频率设计法规定[3]：人行天桥的竖向自振频率应不小于3Hz，因此文章以频率分析为主线，利用软件仿真分析，选取了梁高、跨径和约束条件几个参数，对钢人行天桥设计合理性展开研究，以期为同类桥梁设计提供借鉴意义。
1 频率设计法人行天桥主要活载为人群荷载，人群荷载一般取5kN/m2，在组合条件，对结构产生的挠度和应力值也远小于允许值，具有较大的安全储备。
根据桥梁的实际使用工况，正常行人的走步频率介于1.6～2.4Hz之间，为避免共振，提高行人的安全感，我国规范要求自振频率应不小于3Hz。
综上，频率设计法是人行天桥的典型计算方法。
对于钢结构人行天桥，在满足应力、挠度限制的基础上，通过调整钢结构梁体参数和边界约束条件，使梁体自振频率满足规范要求。
2 有限元建模以某一字型简支钢箱梁人行天桥为例建模，天桥跨径为23.8m，钢箱梁净宽4.5m，两侧栏杆各0.15m，全宽4.8m。
钢箱梁材料均采用Q355，梁高为100cm。
桥面铺装为40mm厚CF40钢纤维混凝土。
采用Midas Civil 2019有限元分析软件对全桥进行建模分析，定义自重荷载、二期恒载和人群荷载，将荷载转化为质量以便进行自振频率计算分析。
浅析钢结构人行天桥的设计要点和应用优势
浅析钢结构人行天桥的设计要点和应用优势当现代城市逐渐发展成超大城市的趋势，在交通繁忙的城区路口，建立越来越多的人行天桥已经成为解决行人过街安全、缓解交通拥堵的有效措施。
但以往的钢筋混凝土结构人行天桥无论在桥梁造型还是在施工周期方面，相比钢结构人行天桥都略显不足。
因此本文从钢结构人行天桥的设计要点和应用优势出发，详细介绍其相关应用。
前言钢结构以其在造型美观、安全性高的优势越来越多的被应用到桥梁与房屋建造上，尤其是在条件有限、跨度大的情况下，只能考虑钢结构。
钢结构的特点是重量轻，强度高，并且具备其抗压以及抗拉等相关优点，相对于钢筋混凝土结构而言，其外观更为直观，强度等级更高。
在以往的人行天桥中，常常使用的材料是钢筋混凝土，钢结构的应用相对较少。
本文将从设计要点与应用优势来说明钢结构在人行天桥的应用。
一、设计要点1.结构设计对于钢结构的人行天桥，通常采用应用广泛的简支梁、连续梁结构，中间承载式桁架，而对于受力的杆件一般在铸铁材料的Q345三角钢，而桥面板则采用预制板，整个桥面采用花岗石等轻型材质进行铺层。
对于人行天桥结构通常采用行业内公认的Midas软件进行模拟计算，进行模型简化，分节计算，节与节之间采用焊接刚性连接，对于受力杆件，采用beam 单元进行模拟，而梁端约束释放，一些次要的杆件则采用桁架单元。
通过加上自重，对人行天桥钢结构进行分析，加上载荷。
通常载荷为动载荷，将行走在人群上的载荷进行均布加载，这和桥梁的长度有关系。
再加上自重，则为该桥梁的设计载荷。
通过Midas软件计算后，和标准进行对比，查看杆件位移及结构稳定性是否满足要求，另外还要查看天桥的垂直方向的自振频率，看是否达到标准。
当进行完上述结构结算后，下一步则是对钢结构的节点焊接强度进行计算，包括主桁竖杆，主绗斜杆，横联斜杆，横联竖杆。
对其轴向力，截面应力按照规范进行求解，得出其各边的焊缝长度。
此外还要进行钢结构的螺栓连接强度计算，计算其在剪应力与压应力情况下的容许载荷。
跨河人行天桥静载试验分析(一)
跨河人行天桥静载试验分析(一)摘要：通过荷载试验检测桥梁整体受力性能和承载力是否达到设计文件和规范要求，评定桥梁运营状况，为实施桥梁管制、日常监测及维修加固提供基础资料。
关键词：桥梁荷载检测分析1桥梁静载试验简叙桥梁静载试验主要测试桥梁控制截面的应变、挠度和裂缝开展情况。
将静力计算结果与荷载试验结果进行对比，并结合原施工控制时所获得的成桥状态恒载应力以确定桥梁结构的实际工作状态与设计期望值是否相符，可判定结构的施工质量、运营安全度，并评估桥梁结构的承载能力。
1.1应变观测。
首先由计算确定桥梁的控制截面，然后在主梁控制截面处粘贴振弦式应变计或电阻应变片测量其应变。
由于混凝土材料自身的离散性及裂缝的影响，混凝土桥梁的应变测试结果可能不太理想。
通过实测的应变值和理论建模分析计算值的对比，可得到桥梁结构的强度校验系数，该系数反映了桥梁结构实际强度与设计预计值的偏差程度。
1.2挠度观测。
用百分表、精密水准仪或全站仪观测桥梁结构在荷载作用下的变形情况。
通过实测变形和理论建模分析的对比，可得到桥梁的结构刚度校验系数，它反映了桥梁结构实际刚度与设计预计值的偏差程度。
1.3裂缝观测。
加载试验中裂缝观测重点应放在结构承受拉力较大部位及原有裂缝较长、较宽的部位。
2工程实体概况浙江湖州南浔长申线航道上一座人行天桥为跨河跨度62m的系杆拱桥，该桥建于1982年，是某公司员工的人行及自行车通道，由于年代较久，需要对该桥进行静载试验分析，才能继续使用。
该桥全长62m，桥面板宽3.3m，通航净空为38×5m，主孔跨径计算跨径为60米，矢高为12m。
拱肋采用高1.0m、宽0.5m的工字型断面，为C40钢筋混凝土，拱肋轴线为二次抛物线Y=4fX(L-X)/L2；系梁采用高度为1.05m、宽0.5m的矩形梁，为C50预应力砼构件；桥面系分为端横梁和中横梁；全桥11根吊杆采用φj15.24预应力钢绞线，标准强度为1860MPa；共设置3道风撑，风撑采用高0.8m、宽0.4m的工字型断面；桥面采用水泥混凝土铺装，中心厚度为15cm，横坡通过铺装层调整，下部采用桩基接盖梁的结构。
某人行天桥承载能力实验分析
某人行天桥承载能力实验分析张哲，姜霖（大连理工大学 土木水利学院 辽宁 大连 116023）摘要：某人行天桥闲置多年后欲恢复使用，为弄清该桥的承载能力以及使用性能，基于通用有限元程序软件进行理论计算，同时根据理论计算结果作为控制内力进行现场检测实验。
实验结果表明，该桥使用性能良好，承载能力满足规范要求，可在简单维修后恢复使用。
关键词：承载能力；理论计算；荷载实验此次检测的人行天桥主跨37.8m，边跨分别为27.2m和28.3m，呈“丁”字型布置，设计荷5.32，钢箱梁结构。
由于此桥在闲置了几年后要恢复使用，所以需要重新检验该载标准：KN/m桥梁整体受力性能和承载力是否达到规范的要求，了解结构在荷载作用下的实际工作状态，为科学地评价该桥结构的强度、刚度、动力特性等提供实测资料[1]。
为此，对该桥各主要构件进行了全面的检查与综合的测试评定，通过静动载实验确定了桥梁结构的承载能力与运营条件。
1 静载实验1.1荷载布置静载实验按照控制测点的实际活载产生的控制内力（或变位）为加载依据[2]，实验采用沙袋分别按工况一和工况二加载，沿桥纵向布置加载，具体沙袋布置如图2所示：图2 布载示意图工况一：（1） 加载前测读各测试点的标高和电阻应变计的初始数值；（2） 分别加载至5吨、10吨、15吨、20吨，每次荷载就位5分钟后，测读测点的挠读及应变计的数值；（3） 各测点的测读完毕后，按照规定卸载；（4） 卸载后5分钟，测读各测点的挠读及应变计的数值。
工况二：（1） 加载前测读各测试点的标高和电阻应变计的初始数值；（2） 分别加载至4吨、8吨、12吨，每次荷载就位5分钟后，测读测点的挠读及应变计的数值；（3） 各测点的测读完毕后，按照规定卸载；（5） 卸载后5分钟，测读各测点的挠读及应变计的数值。
1.2测试内容根据实验目的和现场实际情况，静载实验主要测试以下内容：1.静力测量：主跨(1#、2#)和西侧边跨（3#、4#）弯矩最大处弯矩。
某人行天桥外观质量及荷载试验检测报告
某人行天桥外观质量及荷载试验检测报告1工程概况某人行天桥，桥梁上部结构为1跨35.7米等截面简支钢箱梁，梁高1.5米。
主桥及梯道均采用预制吊装钢箱梁结构，桥墩采用满灌混凝土钢管柱，主桥基础为桩基础，梯道基础为扩大基础。
钢箱梁采用Q235B钢材，人群荷载：5kN/m2。
2检测内容2.1 结构外观检测结构外观检查主要以目测为主，并辅助一定的检测工具（钢卷尺、裂缝测宽仪等）；主要内容包括：（1）桥梁上部结构：主要查看桥梁构件是否变形、局部是否损坏；（2）桥梁下部结构：主要内容包括支座、墩台有无剥落等病害，墩台顶面是否清洁和是否漏水等病害；（3）附属结构体系检查：主要包括桥面铺装、护栏排水系统的检查。
2.2 静载试验本次静载试验选取第1跨，全桥共1跨进行试验检测评定，主要测试主梁相应正弯矩截面在相应控制荷载作用下的变形以及应力情况。
试验的主要测试项目有：（1）对应截面的挠度、应变测试；（2）对主梁相应截面观察可能发生的裂缝并检测其发展情况。
2.3 动载试验动荷载试验是为了测定桥梁结构的自振特性或在动力荷载作用下的受迫振动特性，通过动载试验评定该桥的行人性能以及行人安全和舒适度，本次主要测试内容有：（1）桥梁的自振性能：基频。
3 结构外观检测3.1 外观检查试验前对全桥外观质量进行了检查，并对挠度测点和控制试验断面进行了标记。
经检查发现该桥无明显病害。
4 静载试验桥梁静力荷载试验主要是通过测量桥梁结构在静力试验荷载作用下的变形和内力，比较桥梁结构的实际工作状态能否满足设计荷载作用下正常使用要求。
测定项目及内容为桥梁控制截面挠度以及箱梁控制截面应变或应力等。
4.1 加载工况龙里西关坡人行天桥共1个工况：工况Ⅰ：第1跨1-1截面在最不利人群荷载作用下的最大正弯矩效应；4.2 试验荷载效率及载位布置经计算，荷载试验方案确定由设计荷载（人群荷载）控制，加载时采用水箱注水均布荷载加载。
水箱大小为：18×3×0.7m。
钢结构人行天桥的振动分析
其 中有居 民海 岛 １ 个 ，无居 民海 岛 １ ４ ，素称 “ 岛之 ４ 个 ５ 百
县 ”。海 岛生态保持 良好 ，空气 、环境质量均保持 国家一级
３ ．中心城 区建设初 具规模 ，但燃气设 施建设缺 乏统 一
部署
标 准 ，生态环境 质量评价 指数排 名全省第８ ，先后荣 获国 位
家级生态示范区、省级生态县。
进行 ，规范协调发展 。 二 、现状建设
点、所处层面等差异 ，必然 出现与总体规划之 间的不协 调 问 题 。文 中以具体项 目为例 ，具体对如何做好 两个规 划的有效
衔 接 提 出 了一 定 的探 讨 与 实践 。
１．燃气气源单一 ，配套设施管理滞后
当前 ，洞头县燃气种类只有液化 石油气 一种 ，均 以瓶装 形式供 应。县域 （ 门岛温州 中油一级 站例 外 ）目前只有一 小
关键词 ：钢结构
人行桥
动力特征
行人激励荷 载模型
率 ，行进速度或者 步长的其 中某一个 变量进行控制 ，都会产 生该变量与其他 变量之间不 同的关 系。而且 ，随着行进速度
目前 ，随着各种新 型结构材料 的应 用、桥梁计算理论 的
迅速 发展 ，人行桥 的建 设正朝着美观 、纤细 、大跨度和 结构 复杂 的方 向发展 。同时 ，随着桥梁跨 度的增加 ，人桥共振 问 题就越来越 突 出，在 实际运营 中的一 些钢结构人行天桥 已出 现 了振 动过 大等 的使 用性 能 问题。例如 广州天河 岗顶 的钢 箱 梁结构 的人行天桥 ，一 方面是 由于桥 梁刚度不够 ， 自振频 率 过低 ；另一方面最 主要 是对人群激励 荷载 的考虑不足 而造成
的增加 ，竖 向力和侧 向力的可变性会增 大。在正常 的行进速 度下 ，纵 向力的变化最小。在连续行 走的过程 中，会 出现短
城市人行天桥动力设计问题探讨
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Ｍ Ａ ｎ Ｇｅ ｇ ＫＥ ｉｔａ ２ Ｚａ—ｉｎ （ ．ｕ ｈ ｕＰ ａ ｎｎ ｅｉｎ＆ ｒｓａｃ ｎ ｔｕｅ Ｆ ｚ ｏ ５ ０ １ １Ｆ ｚ ｏ ｌｎ ｉｇｄ ｓｇ ｅｅ ｒｈ ｉｓｉ ｔ， ｕ ｈ ｕ ３ ０ ０ ， ｔ
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ｌ 市政・ 交通・ 水利工程设计
Ｉ ｎ ｉａ ｒ４ ￣Ｅ ｇｎｅｉ ｅ Ｍｕ ｉｐ ｌ’ ｒｆ ｎｉ ｒ ｇ Ｄ ｓ ｃ ｅ ｎ
【 章编 号 】０ ７９ ６ （０ ８ ０ ．０ ６０ 文 １０ ．４ ７ ２ ０） ７０ ５．５
城市人行天桥 动 力设计 问题探讨
■ 马耕 ， 在田 （． 州市规划设计研 究院 ， 柯 １ 福 福州 ３ ０ ０ ； 冲 国铁道 科学研究 院， ５０１２ 北京 １０ ８ ） ０ ０ １
【 要 】 对 国 内外 规 范 关 于 人 行 桥 的 设 计 方 法 进 行 了 阐 述 摘
识 到 了人 行 过桥 产 生 的竖 向共 振 作 用 ， 并规 定 士 兵
当跨 度 较 大 或 结构 形 式 比较 复 杂 时 ， 人群 激 励 下 在
往往 显 现 出 的空 间振 动 特 征 。 因此 ， 设 计 阶段 必 在
钢结构人行天桥的动力特性测试
性测 试和研 究。详细 介绍 了测试仪器 及测 点布 置、 测试 方法 ， 估 了人行 天桥结 构 的舒 适性 ， 为同类 结构 的动力特 性研 评 并
究提供 参考 。 ’
【 关键 词 】钢结构 ； 行天桥 ； 人 动力特 性测试 ； 谱 分析 频 【 中图分类 号】 Ｕ３ １ Ｔ ９ 【 文献标 识码 】Ａ
频率 、 阻尼 比） 动 力 响应（ 幅 、 速度 ） 和 振 加 测试 ， 以便
对全桥 的动 力性能作 出全面 、 客观 的评 价 。
２ 动 力 特 性 测 试
２ １ 测 试 仪 器及 测 点布 置 ．
重庆 市 某人 行 天桥 位 于 繁 华 的商 业街 道 附近 ， 上部结 构形 式为三 跨连 续 钢箱 梁 圆 曲线桥 ，跨径 组
建于 ２ Ｏ世 纪 ９ ０年代 中期 ， 今 已运 营十 几年 ， 两 至 现 边 跨桥面 两侧 各有 一高 大 的钢桁 架 结构 广告 牌。 经 现场初 步检查 ， 现钢 构件 外表面 局部 遍布 锈斑 ， 发 同 时行人 走过桥 梁 的 中跨时 有 明显 的不舒 适振 感 。为
波放大器 、智能数 据采 集仪 、计算 机、 Ａ Ｐ分析软 Ｄ Ｓ
文章编号 ：６ １ ３ ０ （０ ８１（ 一 ０ ３ ０ １７ — ７掣 ２ ０ ）誊 ０ １— ４ ２ ２Ａ）
钢 结 构 人 行 天 桥 的 动 力 特 牲 测 试
王海城 庞光磊 朱瑜琳
（ 中国建筑科学研究院 ， 北京 １０ １） ０ ０ ３
【 摘要 】钢 结构人 行天桥 是一种 特殊 的结构形 式 。针对 其 自身动 力特 性及动 力响应 问题 ， 结合 工程实例 进行 了动力特
城 市人行 天桥 比较重 视 外观效 果 。钢 箱梁 结构
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福建建设科技
２ １． ｏ ４ ０２ Ｎ ．
■ 市政 与交 通建 设
人 行天 桥 动 力性 能 研 究
陈华 建 （ 福州 市政工 程管 理处 ）
［ 摘 要］ 结合福 州某环形天桥 管养工作 ， 对该人行天桥 的动 力性 能和人致振动 的舒适性 开展探讨 ， 通过动力测试及有限元 模型分析 ， 结果表 明竖向基频低 于 ３ ， Ｈｚ引起 行人不适 ， 建议通过增强 天桥主 梁刚度或设 置减震措施 ， 同时避免在天桥 上设置广告
Ｋｅ ｒ ｓ ｉｃ ｌｒｐ ｄ ｓｒ ｎ ｂ ｉｇ ；ｄ ｎ ｍ ｉ ｐ ｒｏ ｍａ ｃ ；ｄ ｇ ｅ ｆｃ ｍｆｒ ｙｗｏｄ ：ｃｒ ｕａ ｅ ｅ ｔｉ ｒ ｅ ｙ ａ ｃ ｅ ｆｒ ｎ ｅ ｅ ｒ ｅｏ ｏ ｏ ｔ ａ ｄ
１前 言
随着城市交通 日趋发达 ， 为提高城市路 网的通行能力 ， 建 设城市人行天桥 以提高车辆运行速度 ， 实现人 车分流 、 善交 改 通拥挤状况 ， 越来越 受到城市 建设部 门的重视 。考虑跨越 能
响应及幅值 ；
作者简介 ： 陈华建（ ９ ８ １５一
作。
） 高工 ， ， 现从事市政工 程养护建设 管理工
而增 加 自重 。
［ 关键词 ］ 环形人行天桥
动力性能 舒 适度
Ｐｅ ｅ ｔ ｉ ｎ ｂ ｉ ｅ ｄ ｎａ ｃ ｐ ｒ ｏ ｍａ ｃ ｅ ｅ ｒ ｈ ｄ ｓ ｒａ ｒｄｇ ｙ ｍｉ ｅ ｆ ｒ ｎ ｅｒ ｓ ａ ｃ
Ａ ｓｒ ｃ ： ｍ ｂ ｎ ｄ ｗｉ ｕ ｔ ｄ ｒ ｆ ｉｇ－ ｓ ａ ｅ ｌ ｏ ｅ ｚ ｏ ｂ ｔ ｔ Ｃｏ ｉ ｅ ｔ ｃ ｓ ｏ ｙ ｗｏ ｋ ｏ ｒｎ － ｈ ｐ ｄ ｆｙ ｖ ｒｉ Ｆｕ ｈ ｕ，ｐ ｄ ｓ ｒ ｎ ｂ ｉ ｇ ｙ ａ ｃｐ ｒｏ ｍａ ｃ ｎ ｏ ｏ ｔ ｆ ａ ｈ ａ ｎ ｅ ｅ ｔｉ ｒｄ ｅ ｄ ｎ ｍｉ ｅ ｆ ｒ ｎ ｅ ａ ｄ ｃ ｍｆ ｒ ａ ｏ
宽为 ３ ２米 ， ． 材质 为 １Ｍｎ钢 箱梁 顶板厚 １ ６ ， ６毫米 ， 底板厚 １ ６ 毫米 ；２ ３ ＃、 ＃桥 墩与主梁连接 。主桥 钢箱梁横断 面布置为 ： ００ ． ８米（ 栏杆 ） ． ＋３ ２米 （ 人行 道） ． ２米 （ ＋０ １ 栏杆 ） 。设计垂
直荷 载 ；０ 斤 ／ｍ。 ４ ０公 。
力及结构造型 ， 天桥通 常采用钢结 构 ，城 市人行 天桥与人行 《 地道技术规范 》 出“ 指 为避免共振 ， 减少行人不安全感 ， 天桥上
部结构的竖向 自振频率 不应小 于 ３ ” 因此某 种程度 而言 ， Ｈｚ ，
钢结构设计 中截面选型往往 不是 由强 度控制 ， 而是 由动力性 能决定 。本文结合福州一环 形钢结构 天桥 的动力性 能 ， 对钢
比。同时开展强迫振动测试 ， 包括①正常行走下人行桥竖 向、
’ 鲻
图 ２ 人行天桥主梁横断面
３ ２ 自振 特 性 ．
横桥 向加速度响应及幅值 ； ②跑 步激励 下人行桥竖 向、 横桥向
加速度响应及幅值 ； ③竖向冲击 （ 下人行桥竖 向、 跳） 横桥向加
在进行 环形 人行 天桥动力 特性计 算分析 时 ， 用离散 系 采
结构设计与管养工作开展探讨 。
２工 程 概 况
福州市某 人行 天桥 为 环 形 天 桥 ， 长 １２ ６ 总 ４ ． ７米 ， 高 净 ５４ ， ． 米 主梁跨径为 ２ ． ８米 ； ９１ 主桥采用 等高度单 箱单室钢箱 梁； 梁高 主梁 为 ０ ９ ｍ， 道为 ０ ３ 主桥桥 宽为 ３ ４米 ， ．０ 梯 ． ｍ； ． 净
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统 的有 限元 方法 。为此 ， 利用大型结构分析商业软件 ＭＩ ＡＳ Ｄ 按照结构的实际尺寸建立 主桥三维 空间动 力分析计 算模 型。
主梁 、 横梁 、 墩及 桩基 础均 采用 三维 梁单元模 拟。根据 实际位 置施加约束 ， 主梁与各墩 塔的连 接方式采 用弹 簧单 元考虑 墩
速度响应及幅值 ； ④横桥 向冲击下人行桥竖向、 横桥 向加速度
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３动 力测 试 与分 析
３ １测 试 项 目与 测试 仪 器 ．
图 １ 人行 天 桥 平 面 图
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口 ８ ：
为了确定该环形钢结构 的动力性 能 ， 自振特性测 点布 置 在桥面上 以观测桥梁全桥竖 向、 向前几 阶频率 、 横 振型与阻尼