过渡墩算书
悬索桥猫道设计计算书
计算说明1、钢丝绳的实际参数由的产品质量保证书确定后，再进行复核验算。
2、在猫道承重索的计算中，风力根据设计提供的信息，按桥面处14.7m/s计，中跨、边跨分别计算。
3、在猫道承重索的荷载计算中，未计扶手绳及其绳卡的重量，施工人员按4人/4m，每副中跨猫道最多一次上20人计，每副边跨猫道最多一次上10人计。
4、猫道线性依据主缆空缆线形为基础进行计算。
泓口悬索桥猫道检算书1、编制依据（1）泓口大桥猫道设计图（2）公路桥涵设计规范（JTJ025-86）（3）钢丝绳产品质量说明书（E04-426,B04-12496）（4）公路桥涵设计手册——《参考资料》（5）简易架空缆索吊（段良策，人民交通出版社）2、工程概况泓口悬索桥为三结构，理论跨径42m+102m+42m。
猫道系统顺桥向按三跨分离式设置，边跨的两端分别锚固于5#、10#过渡墩箱梁顶面，中跨两端均锚固于塔柱上。
横向通道在跨中位置一个。
每幅猫道宽3.0m，高1.0m，处于主缆正下方，面层与主缆中心距1.4m，与主缆线型基本一致。
每幅猫道承重索采用4根φ22.5钢丝绳（6W(19)-公称抗拉强度2000MP a）,其两端分别锚固于两岸锚固端前端的型钢预埋件上，在两岸塔顶处断开，与塔顶顺桥向两侧的调节装置连接。
每幅猫道面层由［10槽钢（间距2.0m）/50×50mm］防滑方木条（间距0.5m）和φ1.6mm小孔（16×16mm）钢丝网、φ5mm大孔（50×100mm）钢丝网组成；两侧设1根φ16扶手钢丝绳，并每隔2.0m 设一道∠63×4mm角钢栏杆立柱，侧面防护网采用φ5mm（80×100mm）大孔钢丝网绑扎在立柱与扶手索上。
猫道选用钢丝绳相关参数如下3、中跨猫道承重索检算3.1荷载计算（按单幅猫道分析）荷载包括恒载、活载及风力、温度等附加荷载。
3.1.1恒载恒载包括承重索、面层、栏杆、索股滚轮支架、横通道抗风缆及其张力，其中横通道、抗风绳以集中荷载计，其余以均布荷载计。
墩柱模板计算书-midas-civil
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
彩虹桥托换计算书
深圳市城市轨道交通7号线工程笋岗站～洪湖站区间彩虹桥桩基托换计算书审定：审核：校核：计算：设计：深圳市市政设计研究院有限公司二零一二年十二月一、0#号桥墩桩基托换梁计算1、托换主梁正截面、斜截面承载力计算：1.1、构件几何材料信息截面参数 (m) B*H = 2.500*2.500保护层厚度 (mm) Cov = 50.0箍筋间距 (mm) SS = 100.0混凝土强度等级 RC = 50.0主筋强度 (N/mm2) FYI = 300.0箍筋强度 (N/mm2) FYJ = 300.0内力计算截面数 nSect1= 9配筋计算截面数 nSect2= 9* 以下输出信息的单位： ** 轴力和剪力为 kN，弯矩为 kN.m ** 钢筋面积为 mm*mm *1.2、标准内力信息* 荷载工况 = (1)---恒载作用下的标准内力 ** 荷载工况 = (2)---活载作用下的标准内力 ** M --- 表示梁各截面上的弯矩 ** V --- 表示梁各截面上的剪力 ** N --- 表示该梁主平面内各截面上的轴力最大值 ** T --- 表示该梁主平面内各截面上的扭矩最大值 ** -I-,-1-,-2-,-3-,-4-,-5-,-6-,-7-,-J-表示截面号 *荷载工况 M-I M-1 M-2 M-3 M-4 M-5 M-6 M-7M-J NV-I V-1 V-2 V-3 V-4 V-5 V-6 V-7 V-J T(1) 9711.0 9796.4 9857.4 9894.0 9906.2 9894.0 9857.4 9796.4 9711.0 0.0251.9 188.9 125.9 63.0 -0.0 -63.0 -125.9 -188.9-251.9 0.0(2) 914.6 914.6 914.6 914.6 914.6 914.6 914.6 914.6 914.6 0.00.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.01.3、构件设计验算信息* -M --- 各个配筋计算截面的最大负弯矩 ** +M --- 各个配筋计算截面的最大正弯矩 ** Shear --- 各个配筋计算截面的剪力 ** Ast --- 各个配筋计算截面的的配筋面积 ** Asv --- 各个配筋计算截面的配箍面积 ** Rsv --- 抗剪箍筋的配筋率 ** %Steel --- 负、正弯矩配筋的配筋率 *N-B= 18 (I= 15, J= 16) ( 1)B*H(mm)= 2500* 2500Cover= 50 Nfb= 2 Rcb= 50.0 Fy= 300. Fyv= 300.-I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J--M(kNm) 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)Top Ast 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.% Steel 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 +M(kNm) 14006. 14121. 14204. 14253. 14270. 14253. 14204. 14121. 14006. LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) Btm Ast 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. % Steel 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 Shear 340. 255. 170. 85. 0. -85. -170. -255. -340. LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) Asv 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. Rsv 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 Tmax/Shear( 1)= 0.0/ -340. Astt= 0. Astv= 440.6 Ast1= 0.0非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 441.梁抗剪箍筋和剪扭箍筋的大值（Astv） = 441梁剪扭纵筋（Astt） = 0梁剪扭箍筋（Astv0） = 441纯扭箍筋的单根箍筋面积（Astv1） = 0超限标志(JCJC 0表示不超限，1表示超限) = 0梁剪扭配筋计算的扭矩（Tb） = 0梁剪扭配筋计算的剪力（Tv） = -340梁设计轴力（Fn） = 02、托换主梁变形计算Md : 恒载弯矩标准值 (单位: kN*m); Ml : 活载载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mwx : X向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mwy : Y向风载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mq : 荷载效应准永久组合 (单位: kN*m);Bs : 短期刚度 (单位: 1000*kN*m*m); Bq : 长期刚度 (单位: 1000*kN*m*m);活荷载准永久值系数ψq = 0.40 .截面尺寸b*h = 2500mm*2500mm底筋:46B32 23/23,As = 36995.4mm2.左支座筋:46B32 30/16,As = 36995.4mm2.右支座筋:46B32 30/16,As = 36995.4mm2.截面号 I 1 2 3 4 5 6 7 J-------------------------------------------------------------------------------Md 0.0 3701.2 7123.4 9763.3 9906.2 9763.3 7123.4 3701.2 0.0Ml 0.0 325.2 650.4 914.6 914.6 914.6 650.4 325.2 0.0Mwx 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mwy 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mq 0.0 3831.3 7383.6 10129.1 10272.1 10129.1 7383.6 3831.3 0.0Bs 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7Bq 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.042466.0挠度mm 0.0 1.6 3.0 3.9 4.2 3.9 3.0 1.6 0.0最大挠度 d = 4.2 mm. 计算跨度 L0 = 12999 mm. L0/d = 3083 > 300, 满足限值要求.左支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.右支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.下表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 10272.1 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 46B32 23/23,As = 36995.4 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 2427.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 3125000.0 mm*mm.ρte = 0.012, σsk = 131.5 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.078 mm < 0.300 mm,满足限值要求.跨中上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.3、托换次梁正截面、斜截面承载力计算：3.1、构件几何材料信息截面参数 (m) B*H = 2.500*2.000保护层厚度 (mm) Cov = 50.0箍筋间距 (mm) SS = 100.0混凝土强度等级 RC = 50.0主筋强度 (N/mm2) FYI = 300.0箍筋强度 (N/mm2) FYJ = 300.0内力计算截面数 nSect1= 9配筋计算截面数 nSect2= 9* 以下输出信息的单位： ** 轴力和剪力为 kN，弯矩为 kN.m ** 钢筋面积为 mm*mm *3.2、标准内力信息* 荷载工况 = (1)---恒载作用下的标准内力 ** 荷载工况 = (2)---活载作用下的标准内力 ** M --- 表示梁各截面上的弯矩 ** V --- 表示梁各截面上的剪力 ** N --- 表示该梁主平面内各截面上的轴力最大值 ** T --- 表示该梁主平面内各截面上的扭矩最大值 ** -I-,-1-,-2-,-3-,-4-,-5-,-6-,-7-,-J-表示截面号 *荷载工况 M-I M-1 M-2 M-3 M-4 M-5 M-6 M-7M-J NV-I V-1 V-2 V-3 V-4 V-5 V-6 V-7 V-J T(1) -2743.6 -36.4 2429.5 4297.0 4461.2 4384.2 2256.9 -121.7-2741.7 -111.32075.5 1898.4 1721.3 209.1 32.0 -145.1 -1657.2 -1834.4-2011.5 12.7(2) -359.7 -22.0 315.6 588.5 596.4 604.3 284.3 -37.5-359.3 -14.6247.8 247.8 247.8 5.8 5.8 5.8 -236.2 -236.2-236.2 2.33.3、构件设计验算信息* -M --- 各个配筋计算截面的最大负弯矩 ** +M --- 各个配筋计算截面的最大正弯矩 ** Shear --- 各个配筋计算截面的剪力 ** Ast --- 各个配筋计算截面的的配筋面积 ** Asv --- 各个配筋计算截面的配箍面积 ** Rsv --- 抗剪箍筋的配筋率 ** %Steel --- 负、正弯矩配筋的配筋率 *N-B= 22 (I= 16, J= 22) ( 1)B*H(mm)= 2500* 2000Lb= 10.90 Cover= 50 Nfb= 5 Rcb= 50.0 Fy= 300. Fyv= 300. -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J--M(kNm) -4056. -75. 0. 0. 0. 0. 0. -201. -4053.LoadCase ( 1) ( 2) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 1)Top Ast 14161. 14161. 0. 0. 0. 0. 0. 14161. 14161.% Steel 0.28 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.28 0.28+M(kNm) 0. 1993. 3822. 6378. 6607. 6511. 3690. 1926. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 1) ( 1) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. 14161.% Steel 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 Shear 3045. 2806. 2567. 288. 49. -190. -2469. -2708. -2947. LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) Asv 50. 50. 50. 50. 50. 50. 50. 50. 50. Rsv 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 Tmax/Shear( 1)= 19.3/ 3045. Astt= 0. Astv= 50.3 Ast1= 0.0非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 50.梁抗剪箍筋和剪扭箍筋的大值（Astv） = 50梁剪扭纵筋（Astt） = 0梁剪扭箍筋（Astv0） = 50纯扭箍筋的单根箍筋面积（Astv1） = 0超限标志(JCJC 0表示不超限，1表示超限) = 0梁剪扭配筋计算的扭矩（Tb） = 19梁剪扭配筋计算的剪力（Tv） = 3045梁设计轴力（Fn） = 04、托换次梁变形计算：Md : 恒载弯矩标准值 (单位: kN*m); Ml : 活载载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mwx : X向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mwy : Y向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mq : 荷载效应准永久组合 (单位: kN*m);Bs : 短期刚度 (单位: 1000*kN*m*m); Bq : 长期刚度 (单位: 1000*kN*m*m);活荷载准永久值系数ψq = 0.40 .截面尺寸b*h = 2500mm*2000mm底筋:28B32 14/14,As = 22518.9mm2.左支座筋:28B32 18/10,As = 22518.9mm2.右支座筋:28B32 18/10,As = 22518.9mm2.截面号 I 1 2 3 4 5 6 7 J-------------------------------------------------------------------------------Md -2743.6 -36.4 2429.5 4297.0 4461.2 4384.2 2256.9 -121.7-2741.7Ml -359.7 -22.0 315.6 588.5 596.4 604.3 284.3 -37.5-359.3Mwx 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mwy 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mq -2887.5 -45.2 2555.7 4532.4 4699.8 4625.9 2370.7 -136.7-2885.4Bs 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9Bq 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8挠度mm 0.0 0.9 1.9 2.6 2.8 2.6 1.9 0.9 0.0最大挠度 d = 2.8 mm. 计算跨度 L0 = 10900 mm. L0/d = 3882 > 300, 满足限值要求.左支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 2887.5 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 28B32 18/10,As = 22518.9 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 76.5 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.051 mm < 0.300 mm,满足限值要求.右支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 2885.4 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 28B32 18/10,As = 22518.9 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 76.4 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.051 mm < 0.300 mm,满足限值要求.下表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 4699.8 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 28B32 14/14,As = 22518.9 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 124.5 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.083 mm < 0.300 mm,满足限值要求.跨中上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.二、1#、2#号桥墩桩基托换梁计算1、托换主梁正截面、斜截面承载力计算：1.1、构件几何材料信息截面参数 (m) B*H = 2.500*2.500保护层厚度 (mm) Cov = 50.0箍筋间距 (mm) SS = 100.0混凝土强度等级 RC = 50.0主筋强度 (N/mm2) FYI = 300.0箍筋强度 (N/mm2) FYJ = 300.0内力计算截面数 nSect1= 9配筋计算截面数 nSect2= 9* 以下输出信息的单位： ** 轴力和剪力为 kN，弯矩为 kN.m ** 钢筋面积为 mm*mm *1.2、标准内力信息* 荷载工况 = (1)---恒载作用下的标准内力 ** 荷载工况 = (2)---活载作用下的标准内力 ** M --- 表示梁各截面上的弯矩 ** V --- 表示梁各截面上的剪力 ** N --- 表示该梁主平面内各截面上的轴力最大值 ** T --- 表示该梁主平面内各截面上的扭矩最大值 ** -I-,-1-,-2-,-3-,-4-,-5-,-6-,-7-,-J-表示截面号 *荷载工况 M-I M-1 M-2 M-3 M-4 M-5 M-6 M-7 M-J NV-I V-1 V-2 V-3 V-4 V-5 V-6 V-7 V-J T(1) 7468.3 7700.4 7840.8 7889.4 7846.4 7711.6 7485.1 7166.96757.1 0.0370.0 247.9 125.8 3.7 -118.3 -240.4 -362.5 -484.6-606.7 92.1(2) 1334.1 1319.0 1304.0 1288.9 1273.8 1258.8 1243.7 1228.71213.6 0.0-20.0 -20.0 -20.0 -20.0 -20.0 -20.0 -20.0 -20.0-20.0 22.61.3、构件设计验算信息* -M --- 各个配筋计算截面的最大负弯矩 ** +M --- 各个配筋计算截面的最大正弯矩 ** Shear --- 各个配筋计算截面的剪力 ** Ast --- 各个配筋计算截面的的配筋面积 ** Asv --- 各个配筋计算截面的配箍面积 ** Rsv --- 抗剪箍筋的配筋率 ** %Steel --- 负、正弯矩配筋的配筋率 *N-B= 20 (I= 27, J= 28) ( 1)B*H(mm)= 2500* 2500Cover= 50 Nfb= 2 Rcb= 50.0 Fy= 300. Fyv= 300.-I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J- -M(kNm) 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) Top Ast 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. % Steel 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 +M(kNm) 11390. 11688. 11863. 11914. 11841. 11644. 11324. 10879. 10311. LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) Btm Ast 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635.% Steel 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 Shear 480. 315. 150. -24. -179. -344. -509. -674. -839. LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 3) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) Asv 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. Rsv 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 Tmax/Shear( 1)= 146.5/ -839. Astt= 0. Astv= 440.6 Ast1= 0.0非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 441.梁抗剪箍筋和剪扭箍筋的大值（Astv） = 441梁剪扭纵筋（Astt） = 0梁剪扭箍筋（Astv0） = 441纯扭箍筋的单根箍筋面积（Astv1） = 0超限标志(JCJC 0表示不超限，1表示超限) = 0梁剪扭配筋计算的扭矩（Tb） = 147梁剪扭配筋计算的剪力（Tv） = -839梁设计轴力（Fn） = 02、托换主梁变形计算：Md : 恒载弯矩标准值 (单位: kN*m); Ml : 活载载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mwx : X向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mwy : Y向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mq : 荷载效应准永久组合 (单位: kN*m);Bs : 短期刚度 (单位: 1000*kN*m*m); Bq : 长期刚度 (单位: 1000*kN*m*m);活荷载准永久值系数ψq = 0.40 .截面尺寸b*h = 2500mm*2500mm底筋:46B32 23/23,As = 36995.4mm2.左支座筋:46B32,As = 36995.4mm2.右支座筋:46B32,As = 36995.4mm2.截面号 I 1 2 3 4 5 6 7 J-------------------------------------------------------------------------------Md 0.0 4159.8 7542.6 7854.5 7870.3 7611.2 7078.0 4393.4 0.0Ml 0.0 723.2 1334.6 1308.3 1281.7 1255.3 1228.9 776.1 0.0Mwx 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mwy 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mq 0.0 4449.1 8076.4 8377.8 8383.0 8113.3 7569.6 4703.9 0.0Bs 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7 67945.7Bq 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0 42466.0挠度mm 0.0 1.5 2.7 3.5 3.8 3.5 2.7 1.5 0.0最大挠度 d = 3.8 mm. 计算跨度 L0 = 13000 mm. L0/d = 3465 > 300, 满足限值要求.左支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.右支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.下表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 8368.0 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 46B32 23/23,As = 36995.4 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 2427.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 3125000.0 mm*mm.ρte = 0.012, σsk = 107.1 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.063 mm < 0.300 mm,满足限值要求.跨中上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.3、托换次梁正截面、斜截面承载力计算：3.1、构件几何材料信息截面参数 (m) B*H = 2.500*2.000保护层厚度 (mm) Cov = 50.0箍筋间距 (mm) SS = 100.0混凝土强度等级 RC = 50.0主筋强度 (N/mm2) FYI = 300.0箍筋强度 (N/mm2) FYJ = 300.0内力计算截面数 nSect1= 9配筋计算截面数 nSect2= 9* 以下输出信息的单位： ** 轴力和剪力为 kN，弯矩为 kN.m ** 钢筋面积为 mm*mm *3.2、标准内力信息* 荷载工况 = (1)---恒载作用下的标准内力 ** 荷载工况 = (2)---活载作用下的标准内力 ** M --- 表示梁各截面上的弯矩 ** V --- 表示梁各截面上的剪力 ** N --- 表示该梁主平面内各截面上的轴力最大值 ** T --- 表示该梁主平面内各截面上的扭矩最大值 ** -I-,-1-,-2-,-3-,-4-,-5-,-6-,-7-,-J-表示截面号 *荷载工况 M-I M-1 M-2 M-3 M-4 M-5 M-6 M-7 M-J NV-I V-1 V-2 V-3 V-4 V-5 V-6 V-7 V-J T(1) -3810.7 -605.4 2371.8 4820.4 4929.6 4810.6 2388.5 -598.5-3813.7 -328.12505.3 2333.0 2160.8 168.5 -3.7 -176.0 -2168.2 -2340.5-2512.7 -1.7(2) -936.4 -182.7 571.0 1230.6 1229.1 1227.6 576.2 -180.6-937.4 -80.6568.8 568.8 568.8 -1.2 -1.2 -1.2 -571.2 -571.2-571.2 -0.53.3、构件设计验算信息* -M --- 各个配筋计算截面的最大负弯矩 ** +M --- 各个配筋计算截面的最大正弯矩 ** Shear --- 各个配筋计算截面的剪力 ** Ast --- 各个配筋计算截面的的配筋面积 ** Asv --- 各个配筋计算截面的配箍面积 ** Rsv --- 抗剪箍筋的配筋率 ** %Steel --- 负、正弯矩配筋的配筋率 *N-B= 25 (I= 28, J= 34) ( 1)B*H(mm)= 2500* 2000Cover= 50 Nfb= 5 Rcb= 50.0 Fy= 300. Fyv= 300.-I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J- -M(kNm) -6062. -996. 0. 0. 0. 0. 0. -985. -6067. LoadCase ( 1) ( 1) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 1) Top Ast 14161. 14161. 0. 0. 0. 0. 0. 14161. 14161. % Steel 0.28 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.28 0.28 +M(kNm) 0. 2533. 4912. 7714. 7859. 7697. 4928. 2541. 0. LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 1) ( 1) ( 0) ( 0) ( 0) Btm Ast 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. 14161. % Steel 0.28 0.28 0.28 0.28 0.29 0.28 0.28 0.28 0.28 Shear 3940. 3707. 3475. 226. -6. -239. -3487. -3719. -3952. LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) Asv 50. 50. 50. 50. 50. 50. 50. 50. 50.Rsv 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02Tmax/Shear( 1)= 2.8/ -3952. Astt= 0. Astv= 50.3 Ast1= 0.0非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 50.梁抗剪箍筋和剪扭箍筋的大值（Astv） = 50梁剪扭纵筋（Astt） = 0梁剪扭箍筋（Astv0） = 50纯扭箍筋的单根箍筋面积（Astv1） = 0超限标志(JCJC 0表示不超限，1表示超限) = 0梁剪扭配筋计算的扭矩（Tb） = 3梁剪扭配筋计算的剪力（Tv） = -3952梁设计轴力（Fn） = 04、托换次梁变形计算：Md : 恒载弯矩标准值 (单位: kN*m); Ml : 活载载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mwx : X向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mwy : Y向风载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mq : 荷载效应准永久组合 (单位: kN*m);Bs : 短期刚度 (单位: 1000*kN*m*m); Bq : 长期刚度 (单位: 1000*kN*m*m);活荷载准永久值系数ψq = 0.40 .截面尺寸b*h = 2500mm*2000mm底筋:28B32 14/14,As = 22518.9mm2.左支座筋:28B32 18/10,As = 22518.9mm2.右支座筋:28B32 18/10,As = 22518.9mm2.截面号 I 1 2 3 4 5 6 7 J------------------------------------------------------------------------------Md -3810.7 -605.4 2371.8 4820.4 4929.6 4810.6 2388.5 -598.5-3813.7Ml -936.4 -182.7 571.0 1230.6 1229.1 1227.6 576.2 -180.6-937.4Mwx 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mwy 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mq -4185.3 -678.4 2600.2 5312.7 5421.2 5301.6 2619.0 -670.7-4188.7Bs 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9 28250.9Bq 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8 17656.8挠度mm 0.0 0.9 1.9 2.7 3.0 2.7 1.9 0.9 0.0最大挠度 d = 3.0 mm. 计算跨度 L0 = 10600 mm. L0/d = 3589 > 300, 满足限值要求.左支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 4185.3 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 28B32 18/10,As = 22518.9 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 110.8 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.074 mm < 0.300 mm,满足限值要求.右支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 4188.7 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 28B32 18/10,As = 22518.9 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 110.9 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.074 mm < 0.300 mm,满足限值要求.下表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 5421.2 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 28B32 14/14,As = 22518.9 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 143.6 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.096 mm < 0.300 mm,满足限值要求.跨中上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.三、3#号桥墩桩基托换梁计算：1、托换主梁正截面、斜截面承载力计算：1.1、构件几何材料信息截面参数 (m) B*H = 2.500*2.500保护层厚度 (mm) Cov = 50.0箍筋间距 (mm) SS = 100.0混凝土强度等级 RC = 50.0主筋强度 (N/mm2) FYI = 300.0箍筋强度 (N/mm2) FYJ = 300.0内力计算截面数 nSect1= 9配筋计算截面数 nSect2= 9* 以下输出信息的单位： ** 轴力和剪力为 kN，弯矩为 kN.m ** 钢筋面积为 mm*mm *1.2、标准内力信息* 荷载工况 = (1)---恒载作用下的标准内力 ** 荷载工况 = (2)---活载作用下的标准内力 ** M --- 表示梁各截面上的弯矩 ** V --- 表示梁各截面上的剪力 ** N --- 表示该梁主平面内各截面上的轴力最大值 ** T --- 表示该梁主平面内各截面上的扭矩最大值 ** -I-,-1-,-2-,-3-,-4-,-5-,-6-,-7-,-J-表示截面号 *荷载工况 M-I M-1 M-2 M-3 M-4 M-5 M-6 M-7 M-J NV-I V-1 V-2 V-3 V-4 V-5 V-6 V-7 V-J T(1) 0.0 681.9 1169.0 1461.3 1558.7 1461.3 1169.0 681.90.0 -762.8711.8 533.8 355.9 177.9 0.0 -177.9 -355.9 -533.8-711.7 -137.9(2) 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00.0 -134.90.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00.0 -33.91.3、构件设计验算信息* -M --- 各个配筋计算截面的最大负弯矩 ** +M --- 各个配筋计算截面的最大正弯矩 ** Shear --- 各个配筋计算截面的剪力 ** Ast --- 各个配筋计算截面的的配筋面积 ** Asv --- 各个配筋计算截面的配箍面积 ** Rsv --- 抗剪箍筋的配筋率 ** %Steel --- 负、正弯矩配筋的配筋率 *N-B= 16 (I= 39, J= 40) ( 1)B*H(mm)= 2500* 2500Cover= 50 Nfb= 2 Rcb= 50.0 Fy= 300. Fyv= 300.-I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J- -M(kNm) 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)Top Ast 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.% Steel 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00+M(kNm) 0. 921. 1578. 1973. 2104. 1973. 1578. 921. 0.LoadCase ( 0) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1)Btm Ast 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635. 21635.% Steel 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35Shear 961. 721. 480. 240. 0. -240. -480. -721. -961.LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1)Asv 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441.Rsv 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18Tmax/Shear( 1)= 219.4/ 961. Astt= 0. Astv= 440.6 Ast1= 0.0非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 441.梁抗剪箍筋和剪扭箍筋的大值（Astv） = 441梁剪扭纵筋（Astt） = 0梁剪扭箍筋（Astv0） = 441纯扭箍筋的单根箍筋面积（Astv1） = 0超限标志(JCJC 0表示不超限，1表示超限) = 0梁剪扭配筋计算的扭矩（Tb） = 219梁剪扭配筋计算的剪力（Tv） = 961梁设计轴力（Fn） = 02、托换主梁变形计算：Md : 恒载弯矩标准值 (单位: kN*m); Ml : 活载载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mwx : X向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mwy : Y向风载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mq : 荷载效应准永久组合 (单位: kN*m);Bs : 短期刚度 (单位: 1000*kN*m*m); Bq : 长期刚度 (单位: 1000*kN*m*m);活荷载准永久值系数ψq = 0.40 .截面尺寸b*h = 2500mm*2500mm底筋:27B32,As = 21714.7mm2.左支座筋:32B32 30/2,As = 25735.9mm2.右支座筋:32B32 30/2,As = 25735.9mm2.截面号 I 1 2 3 4 5 6 7 J-------------------------------------------------------------------------------Md 0.0 681.9 1169.0 1461.3 1558.7 1461.3 1169.0 681.9 0.0Ml 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mwx 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mwy 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mq 0.0 681.9 1169.0 1461.3 1558.7 1461.3 1169.0 681.9 0.0Bs 52542.1 46173.0 46173.0 46173.0 46173.0 46173.0 46173.0 46173.0 52542.1Bq 31604.3 24540.8 24540.8 24540.8 24540.8 24540.8 24540.8 24540.8 31604.3挠度mm 0.0 0.4 0.8 1.1 1.2 1.1 0.8 0.4 0.0最大挠度 d = 1.2 mm. 计算跨度 L0 = 13299 mm. L0/d = 11537 > 300, 满足限值要求.左支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.右支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = -0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.下表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 1558.7 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 27B32,As = 21714.7 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 2427.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 3125000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 34.0 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.023 mm < 0.300 mm,满足限值要求.跨中上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 0.0 kN*m.不考虑轴力作用.不需验算裂缝.3、托换次梁正截面、斜截面承载力计算：3.1、构件几何材料信息截面参数 (m) B*H = 2.500*2.000保护层厚度 (mm) Cov = 50.0箍筋间距 (mm) SS = 100.0混凝土强度等级 RC = 50.0主筋强度 (N/mm2) FYI = 300.0箍筋强度 (N/mm2) FYJ = 300.0内力计算截面数 nSect1= 9配筋计算截面数 nSect2= 9* 以下输出信息的单位： ** 轴力和剪力为 kN，弯矩为 kN.m ** 钢筋面积为 mm*mm *3.2、标准内力信息* 荷载工况 = (1)---恒载作用下的标准内力 ** 荷载工况 = (2)---活载作用下的标准内力 ** M --- 表示梁各截面上的弯矩 ** V --- 表示梁各截面上的剪力 ** N --- 表示该梁主平面内各截面上的轴力最大值 ** T --- 表示该梁主平面内各截面上的扭矩最大值 ** -I-,-1-,-2-,-3-,-4-,-5-,-6-,-7-,-J-表示截面号 *荷载工况 M-I M-1 M-2 M-3 M-4 M-5 M-6 M-7M-J NV-I V-1 V-2 V-3 V-4 V-5 V-6 V-7 V-J T(1) -4234.9 -1029.9 1947.0 4395.2 4504.1 4384.7 1962.2 -1025.1-4240.7 -561.02505.0 2332.8 2160.5 168.3 -4.0 -176.2 -2168.5 -2340.7-2513.0 -0.7(2) -1040.6 -287.0 466.6 1126.2 1124.5 1122.9 471.4 -285.5-1042.4 -137.9568.8 568.8 568.8 -1.2 -1.2 -1.2 -571.2 -571.2-571.2 -0.23.3、构件设计验算信息* -M --- 各个配筋计算截面的最大负弯矩 ** +M --- 各个配筋计算截面的最大正弯矩 ** Shear --- 各个配筋计算截面的剪力 ** Ast --- 各个配筋计算截面的的配筋面积 ** Asv --- 各个配筋计算截面的配箍面积 ** Rsv --- 抗剪箍筋的配筋率 ** %Steel --- 负、正弯矩配筋的配筋率 *N-B= 26 (I= 40, J= 46) ( 1)B*H(mm)= 2500* 2000Cover= 50 Nfb= 2 Rcb= 50.0 Fy= 300. Fyv= 300. -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J--M(kNm) -6063. -998. 0. 0. 0. 0. 0. -989. -6072.LoadCase ( 1) ( 1) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 1)Top Ast 17308. 17308. 0. 0. 0. 0. 0. 17308. 17308.% Steel 0.35 0.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.35 0.35+M(kNm) 0. 2533. 4912. 7711. 7857. 7694. 4928. 2541. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 1) ( 1) ( 0) ( 0) ( 0) Btm Ast 17308. 17308. 17308. 17308. 17308. 17308. 17308. 17308. 17308. % Steel 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 Shear 3939. 3707. 3474. 226. -7. -239. -3487. -3720. -3952. LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) Asv 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. 441. Rsv 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 Tmax/Shear( 1)= 1.2/ -3952. Astt= 0. Astv= 440.6 Ast1= 0.0非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 441.梁抗剪箍筋和剪扭箍筋的大值（Astv） = 441梁剪扭纵筋（Astt） = 0梁剪扭箍筋（Astv0） = 441纯扭箍筋的单根箍筋面积（Astv1） = 0超限标志(JCJC 0表示不超限，1表示超限) = 0梁剪扭配筋计算的扭矩（Tb） = 1梁剪扭配筋计算的剪力（Tv） = -3952梁设计轴力（Fn） = 04、托换次梁计算：Md : 恒载弯矩标准值 (单位: kN*m); Ml : 活载载弯矩标准值 (单位: kN*m);Mwx : X向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mwy : Y向风载弯矩标准值 (单位: kN*m); Mq : 荷载效应准永久组合 (单位: kN*m);Bs : 短期刚度 (单位: 1000*kN*m*m); Bq : 长期刚度 (单位: 1000*kN*m*m);活荷载准永久值系数ψq = 0.40 .截面尺寸b*h = 2500mm*2000mm底筋:22B32,As = 17693.5mm2.左支座筋:26B32,As = 20910.4mm2.右支座筋:26B32,As = 20910.4mm2.截面号 I 1 2 3 4 5 6 7 J-------------------------------------------------------------------------------Md -4234.9 -1029.9 1947.0 4395.2 4504.1 4384.7 1962.2 -1025.1-4240.7Ml -1040.6 -287.0 466.6 1126.2 1124.5 1122.9 471.4 -285.5-1042.4Mwx 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mwy 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mq -4651.1 -1144.6 2133.6 4845.7 4953.9 4833.8 2150.8 -1139.3-4657.6Bs 26756.6 26756.6 23581.7 23581.7 23581.7 23581.7 23581.7 26756.6 26756.6Bq 16103.5 16103.5 13101.0 13101.0 13101.0 13101.0 13101.0 16103.5 16103.5挠度mm 0.0 1.1 2.3 3.2 3.5 3.2 2.2 1.1 0.0最大挠度 d = 3.5 mm. 计算跨度 L0 = 10600 mm. L0/d = 3032 > 300, 满足限值要求.左支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 4840.2 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 26B32,As = 20910.4 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 138.0 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.092 mm < 0.300 mm,满足限值要求.右支座处上表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 4847.9 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 26B32,As = 20910.4 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 138.3 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.092 mm < 0.300 mm,满足限值要求.下表面裂缝计算:弯矩准永久组合Mk = 4764.2 kN*m.不考虑轴力作用.实配钢筋: 22B32,As = 17693.5 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 32.00 mm.c = 50 mm, h0 = 1927.5 mm, b = 2500 mm, Ate = 2500000.0 mm*mm.ρte = 0.010, σsk = 160.6 N/(mm*mm), ftk = 2.64 N/(mm*mm), ψ = 0.200.裂缝宽度ω = 0.107 mm < 0.300 mm,满足限值要求.。
桥墩盖梁计算书【范本模板】
桥墩盖梁计算书原始数据表单位：kN-m制┏━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━┓┃横分系数│汽车控制裂缝mm │挂车控制裂缝mm │支点过渡跨中间比值┃┠───────┼──────────┼──────────┼────────────┨┃ 0 │ 0。
180 │ 0.180 │ 0.25 ┃┗━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━┛注:横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。
┏━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━┓┃汽车荷载│挂车荷载│人群集度│车道数┃┠───────────┼──────────┼──────────┼────────┨┃公路-Ⅱ级│不加载│ 0.000 │ 2 ┃┗━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━┛汽车数据┏━━━━┯━━━━┯━━━━━┯━━━━━┯━━━━━━━┯━━━━━━━┯━━━━┓┃汽车车距│汽车轮距│汽车前轮重│汽车后轮重│重车与前车车距│重车与后车车距│重车轮重┃┠────┼────┼─────┼─────┼───────┼───────┼────┨┃ 15.00 │ 4。
00 │ 0。
0 │ 0.0 │ 1000。
00 │ 1000.00 │ 300。
0 ┃┗━━━━┷━━━━┷━━━━━┷━━━━━┷━━━━━━━┷━━━━━━━┷━━━━┛┏━━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┓┃重车轮轴数│ 1～2轮距│ 2~3轮距┃┠──────────────┼─────────────┼─────────────┨┃ 3 │ 3.60 │ 1。
20 ┃┗━━━━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━━┛┏━━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┓┃第1轮重│第2轮重│第3轮重┃┠──────────────┼─────────────┼─────────────┨┃ 60.0 │ 120。
墩身模板计算书
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）墩身模板、支架计算书中交一公局瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部2014年6月目录一、本标段墩身结构形式 (3)二、设计依据 (4)三、计算参数 (4)一）结构参数 (4)二）荷载参数 (6)四、墩身模板设计 (6)一）墩身模板设计 (6)二）、墩身模板验算 (7)（一）荷载计算 (9)（二）检算标准 (9)（三）面板验算 (9)（四）内肋验算 (10)（五）外肋验算 (10)（六）边角对拉螺杆计算 (14)（七）对拉角件计算 (14)三）墩身模板验算结论 (15)五、墩身横梁模板、支架设计 (15)一）横梁结构尺寸 (15)二）横梁支架设计 (15)三）横梁模板验算 (15)（一）荷载计算 (15)（二）底、侧模板面板验算 (16)（三）侧模板内肋验算 (17)（四）侧模外肋验算 (17)（五）对拉螺杆计算 (18)（六）横梁支架模板验算 (18)（七）立杆稳定性计算 (20)四）横梁模板支架验算结论 (22)一、本标段墩身结构形式本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。
从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。
本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：立柱模板验算汇总表二、设计依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；7、《简明施工计算手册》；8、《实用建筑结构静力计算手册》；9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶段施工图设计三、计算参数一）结构参数1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算） 混凝土初凝时间()()h T t .51525200152000=+=+=外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P143、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度2/205m KN f bt =。
引桥墩身模板计算书
目录一.计算总说明-----------------------2二.数据准备-----------------------2三.荷载计算-------------------------2四.面板验算-------------------------3五.刻槽处加劲板计算-----------------4六.小肋验算-------------------------5七.大肋验算-------------------------6八.围檩验算-------------------------8九.拉杆验算------------------------12 十．模板总挠度---------------------13 十一. 附图-------------------------14一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），小肋（d=54mm ，δ=6mm ），大肋(［6.3),围檩(2［20b)组成；面板被大肋和小肋分成最大区格400×350mm ，围檩间距为1000mm.在墩身模板的横桥向设拉杆（Φ24圆钢）。
二．数据准备：钢材弹性模量 Mpa E 5101.2⨯= 泊松比 3.0=u 容许应力 []Mpa 170=σ大肋［6.3 245.8cm A = 42.51cm =I 33.16cm W =围檩2［20b 266.65cm A = 44.3827cm =I 374.382cm W = 三．荷载计算：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=19m 3/h,砼浇筑速度为v=h m /6.35.15.319=⨯，查<公路桥涵施工技术规范> P 309 侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯γ—砼的容重 ,3/24m KN =γ. t 0—新浇筑砼的初凝时间,h t 50=.K 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时为1.0. K 2—坍落度影响修正系数，当其50～90mm 时，取1.0. 所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=216.310.152422.0⨯⨯⨯⨯⨯50=kPa2.自<公路桥涵施工技术规范>P 310附表D ，可以查到倾倒砼所产生的水平荷载，但因为砼的浇筑速度很快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
金塘大桥主桥辅助墩过渡墩现浇墩身模板计算书
舟山大陆连岛工程金塘大桥主桥辅助墩过渡墩现浇墩身模板设计计算书中交二航局金塘大桥工程项目经理部二○○七年一月目录1、荷载计算 (1)2、面板强度验算 (2)3、水平次梁验算 (4)4、竖向主梁验算 (4)5、背带桁架验算 (4)6、模板拉杆及拼缝螺栓选取 (8)7、D5、D6墩内模及D1、D6墩顶异型段模板荷载分析 (8)8、施工风荷载影响 (9)辅助墩过渡墩现浇墩身模板计算书一、荷载计算1、新浇筑混凝土对模板侧压力根据《建筑工程模板施工手册》（中国建筑工业出版社）P 481 如下公式： F a =0.22r c t o β1β2V 1/2 (5-3-1) F b =r c H(5-3-2)r c_____ 混凝土的容重 取25kN/m 3 ,t o_____ 新浇混凝土初凝时间，由混凝土配合比知，t o 取10h, V___混凝土浇筑速度，取2.0m/h,H___新浇筑混凝土总高度，H =12m,（按最高浇筑4节模板混凝土计） β1___外加剂影响系数，β1=1.2，β2___坍落度影响系数，β2=1.2；（桥规规定坍落度为110～150mm 时，影响系数取1.15,墩身施工混凝土为泵送混凝土，坍落度为180～220mm ，规范无规定取值，影响系数取1.2）。
根据公式(5-3-1) ：F a =0.22r c t o β1β2V 1/22/10.22.12.1105222.0⨯⨯⨯⨯⨯==112.0kN/m 2 根据公式(5-3-2) ： F b =r c H =25×12 =300kN/m 2故施工静止水平荷载取F=min(F a ,F b )=112kN/m 22、活荷载水平活荷载主要为混凝土倾倒时产生的荷载，取4kN/m 2 故施工水平荷载为F0 =112+4=116kN/m 2则混凝土有效压头高度m F h c 64.452/161/0===γ3、墩身结构图二、钢面板取6mm厚，验算其强度及刚度选取竖向肋和横向肋组成的最大网格（400×400）面板进行验算，由于400/400=1＞0.5，故按照双向（两边固定，两边简支）板计算，查表得最大弯矩系数：K wx =-0.0698(位于固定边中点处)；最大挠度系数：K f =0.00192（位于板中心处）。
过渡墩盖梁作业指导书
过渡墩盖梁施工作业指导书1 编制依据《公路桥涵施工技术规范》JTG /T F50—2022《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1—20042、施工工艺流程过渡墩盖梁采用预埋铁板焊接工字钢法施工。
图1 盖梁施工工艺流程图3、施工准备根据施工图纸放样出墩柱顶点位，并经过复核；将桩顶混凝土浮浆凿除。
搭设安全排架及人行通道楼梯。
安全排架采用排栅管，人行楼梯采用脚手架，排架和楼梯周边均要挂社安全网。
排架搭设及安全网挂社具体要求同墩身施工要求。
准备工作 底模铺设及测量放样 桁架搭设 砼浇筑 养护、拆模 混凝土拌和、运输 预应力施工立侧模 绑扎钢筋 预应力管道安装 钢筋加工4、桁架架设预埋铁板焊接工字钢法盖梁施工即在墩柱施工时预埋铁板，盖梁施工时焊接铁板作为受力牛腿，然后在工字钢牛腿上搭设贝雷架片和工字钢作为纵梁和横梁，再在横梁上铺模板。
盖梁55068036a28a 铁板间距0.5m横梁 14栏杆纵梁图2 预埋铁板焊接工字钢法盖梁桁架示意图铁板28a 36a150栏杆纵梁18170207盖梁横梁 14图3 预埋铁板焊接工字钢法盖梁桁架侧面图28钢筋50铁板50*40*2cm 15*15*2cm 50*40*2cm 15*15*2cm 铁板加劲板36a 1515100加劲板36a4050图4 工字钢焊接示意图墩顶172,6铁板铁板28a36a40604057113图5 工字钢支撑系统示意图（1）预埋铁板：铁板尺寸为50×40×2cm ，锚钩为6根Φ28的罗纹钢，罗纹钢弯折成90°，弯钩段15cm ，直段50cm 。
在墩身施工时，按照设计尺寸及位置预埋好铁板，铁板外侧面紧贴模板面，防止水泥浆流入导致混凝土面与铁板面不平，影响外观质量。
（2）焊接工字钢：选用36a 的工字钢作为承重牛腿，工字钢与铁板焊缝为直角焊缝，焊接时进行填角焊，避免烧伤铁板及工字钢，焊缝高度7mm ，使用E50型焊条。
过渡墩盖梁纵向计算
1．盖梁纵向抗剪验算 (109)（1）不设置支座斜筋时计算：只考虑柱顶范围内箍筋截面面积 (109)2．盖梁抗冲切验算 (109)盖梁采用C30混凝土，f td=1.38MP (110)1．盖梁纵向抗剪根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第8.5.4条γ0V d≤0.9*10-4(2+0.6P)*(f cu,k)0.5 *b s*h0/m按实际取过渡墩单根柱顶单侧支座进行计算V d=1723(kN)盖梁采用C30混凝土，f cu,k=30MPa取γ0=1.1计算取一般最小柱径1.2m计算，盖梁计算宽度取柱顶全截面1.2m范围内宽度，即b s=1.2(m)=1200(mm)h0=(1.3-0.06)=1.24(m)=1240(mm)（1）不设置支座斜筋时计算：只考虑柱顶范围内箍筋截面面积ρ=A s/bh0=12*0.000113/(1.2*1.24)=0.00091，则P=100ρ=0.091a x1=0.08+1.2*.1=0.128， m=a x1/h0=0.128/1.24=0.103＜0.5，取m=0.51.1*1723=1895.3(kN)0.9*10-4(2+0.6*0.091)*(30)0.5 *1200*1240/0.5=3014.1(kN)结论：不设置支座斜筋时盖梁纵向抗剪计算满足规范要求。
2．盖梁抗冲切验算根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第8.5.5条γ0F ld≤0.6f td h0[2a px(b y+a y)+ 2a py(b x+a x)]按实际取过渡墩单根柱顶两侧支座进行计算，不计盖梁自重，对盖梁顶：F ld=2*1723=3446(kN)盖梁采用C30混凝土，f td=1.38MP取γ0=1.1，h0=(1.3-0.06)=1.24(m)a x=(0.68-1.2/2)=0.08(m) < 0.2h0=0.248(m)，a y=0 < 0.2h0取a x=a y=0.248(m)计算取本桥最小柱径1.2m计算，b x取值0.8倍柱径，b x=1.2*0.8=0.96(m) λy=a y/h0=0.248/1.24=0.2a py=1.2/(λy +0.2)=1.2/(0.2+0.2)=3对于本桥过渡墩支座与盖梁横向均在同一位置，时8.5.5公式可变换为：γ0F ld≤0.6f td h02a py(b x+a x)则有：1.1*3346=3680.6(kN)＜0.6*1380*1.24*2*3*(0.96+0.248)=7441.7(kN)结论：过渡墩盖梁纵桥向抗冲切承载力满足规范要求。
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2、过渡墩墩柱一、构件参数1、构件尺寸横桥向宽度b=2.0m ，顺桥向宽度h=2.0m ，墩柱计算高度取l 0=8.4m 。
根据施工图：a s =50mm ，则h 0=1950mm 。
2、构件材料墩柱采用C40混凝土，f cd =18.4MPa 。
顺桥方向在大小桩号侧各有18根Φ28，横桥方向在内外侧各有18根Φ25，f sd = f sd ’=280MPa 。
则顺桥方向在大小桩号侧钢筋面积均为：A s =11084.4mm 2。
ξb =0.56，εcu =0.0033，Es=200000 MPa 。
3二、偏心距增大系数和大小偏心的判断1、计算偏心受压构件正截面承载力时，对长细比l 0/i>17.5的构件，应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响。
经计算：i=577.35mm ，l 0/i=14.5<17.5，偏心距增大。
其矩形截面偏心受压构件的偏心距增大系数可按下列公式计算：计算得：η=1.029e s =ηe 0+h/2-a s = 1833.64mm e s =ηe 0-h/2+a’s = -66.36mm 2、由截面上所有力对γ0N 作用点力矩之和为零，可得到：s s sd s s s s cd e'A'-f'e A σ)x/-h bx(e f =+20计算得：x=694.31mm<ξb h 0=0.56×1950mm=1092mm 为大偏心构件。
三、大截面偏心正截面抗压承载力计算应符合下列规定：s s s sd cd A A'f'bx f N N σγ-u d 0+=≤ 其中： 当构件属于大偏心构件时，取sd s f =σ0d 10610.96kN N γ≤ u -71826.5kc d s d s ssc dN f b x f 'A 'A f b x σ=+== 正截面抗压承载力满足。
四、裂缝验算1、基本参数N l =6044.6kN N s =6855.3kN C 1=1.0 C 2=1+0.5N l /N s =1.4409 C 3=0.9 E S =2.0×105Mpa d=28mm 该构件的最大裂缝宽度不超过0.20mm 2、σss 的计算对于偏心受压构件其中：b f ’=b=2000mm h 0=1950mm h f ’=min{x,0.2h 0}=390mm e s =1833.64mm 则：γf ’=0 z=1431.9mm σss =173.54MPa 3、纵向受拉钢筋配筋率ρ和裂缝宽度W fk 的计算 其中ρ按全部纵向钢筋截面面积A s 的一半计算。
计算得：ρ=0.006 W fk =0.192mm<0.20mm 则裂缝验算满足。
3、过渡墩承台一、构件参数1、构件尺寸本桥桥墩承台为齿形承台，齿宽L1=2.7m，桩中心与墩柱中心线距L2=1.95m，承台厚H=3.0m，桩直径D=1.5m，对于单个齿形承台的计算而言，平行于计算截面的桩的根数n=1。
2、构件材料承台采用C30混凝土，f cd=13.8MPa，f td=1.39MPa。
承台顺桥方向底层配置2层、每层18根Φ28，顶层配置单层18根Φ25，承台侧面箍筋为Φ16，间距为15cm，f sd= f sd’=280MPa。
则ξb=0.56，εcu=0.0033，Es=200000 MPa。
二、桩基反力根据桥梁博士多排弹性基础计算程序得：桩顶最大反力为6188.1 kN，则N d=6188.1 kN。
其中桩顶最大反力计算过程见“4、过渡墩桩基”。
三、计算1、判断计算模型类型当外排桩中心距墩台身边缘等于或小于承台高度时，承台短悬臂可按“撑杆—系杆体系”计算撑杆的抗压承载力和系杆的抗拉承载力。
外排桩中心距墩台身边缘距离x=125cm<H=300cm。
则该承台为“撑杆—系杆体系”。
2、承台截面计算宽度bs=270cm As=20526.7mm23、按“撑杆—系杆体系”计算a．撑杆的抗压承载力可按下列规定计算：其中：s=26cm d=28mm h a =42.8cm h 0=H-a s =300-20=280cm a=0.15h 0=42.0cmtan θ=2.04 sin θ=0.44 cos θ=0.90 b=0.8D=120cm t=91.18cm ξ=0.000479fcu.k=30MPa fcd.s=14.4MPa Dd=Nd/sin θ=14079.93kN Td=Nd/tan θ=3027.75kN γ0=1.1计算得：0,15487.9332826.44d s cd s D kN tb f kN γ=≤=则：撑杆抗压承载力满足要求。
b ．系杆的抗拉承载力可按下列规定计算：s sd id A f T ≤0γ计算得：03330.52idT kN γ= 5747.47s d s f A k N =则：系杆抗拉承载力满足要求。
4、承台的斜截面抗剪承载力计算应符合下列规定：P=100ρ ρ=A s /bh 0 P=0.2715 V d = N d =6188.1kN γ0V d = 6806.91kN 则：斜截面抗剪承载力满足要求。
5、承台冲切承载力验算其中：a x =0.56m a y =0 b x =2.0m b y =2.0m λx =0.2 λy =0.2 αpx =3.0 αpy =3.0γ0F ld =13613.82kN （取墩柱的竖向力设计值减去锥体范围内桩的反力设计值）公式右侧= 63891.07kNxa h +=01-tanθ013482.36sh kNθ==则：向下冲切承台的冲切承载力满足要求。
对于柱或墩台向下的冲切破坏锥体以外的角桩和边桩，其向上冲切承台的冲切承载力按下列规定计算：1)角桩其中：a x=0.56m a y=0 b x=0.79m b y=0.79m λx=0.2 λy=0.2 αpx’=3.0 αpy’=3.0γ0F ld=6806.91kN（取桩顶最大反力设计值）公式右侧=13030.42kN则：角桩向上冲切承台的冲切承载力满足要求。
2)边桩当b p+2h0≤b时，进行承台的边桩冲切承载力验算。
其中：h0=2.8m b p=0.8D=1.2 b=2.5m则：b p+2h0=6.8m>2.5m 边桩向上冲切不要验算。
4、过渡墩桩基1、桩顶反力计算以下取自桥梁博士计算程序内容：计算类别: 多排弹性基础计算------------------------------------------------------------输入数据:h=47.000 m, lo=0.000 malfa = 0.341, m = 20000.000, Co = 940000.000, Ao = 11.940 m*m, EA= 42390000.000 KN, EI = 5961093.750 KN-m*m外力P = 24013.966 KN, H = 1642.200 KN, M=26136.470 KN-m基底不嵌入岩石层桩排信息:桩排号桩坐标桩数1 -1.950 32 1.950 3------------------------------------------------------------承台刚度信息:承台单位竖向位移时,桩顶竖向反力合计= 9.324e+006 KN承台单位水平位移时,桩顶水平反力合计= 1.508e+006 KN承台单位水平位移时,桩顶反弯矩合计= -4.096e+006 KN-m承台单位转角时, 桩柱顶反弯矩合计= 5.355e+007 KN-m承台位移计算结果:承台竖向位移= 0.0026 m, 水平位移= 0.0030 m, 转角位移= 0.0007 弧度各单桩桩顶内力及地面处的内力列表桩号X坐标N Q M Mo Qo1 -2.0 1816.6 273.7 93.9 93.9 273.72 2.0 6188.1 273.7 93.9 93.9 273.7单桩效应输出地面处桩柱弯矩: Mo=93.9 KN-m, 剪力Ho=273.7 KN桩柱顶弯矩: Ma = 93.9 KN-m地面处桩柱变位: 水平位移= 0.0030 m, 转角= -0.0007 弧度桩柱底弯矩: Mh = 0.0 KN-m坐标位移弯矩剪力土应力0.00 0.0030 93.9 273.7 0.0-2.35 0.0015 604.4 123.8 70.0-4.70 0.0005 647.2 -71.8 42.4-7.05 -0.0000 377.4 -133.7 -1.7-9.40 -0.0001 113.0 -85.2 -22.6-11.75 -0.0001 0.0 -0.0 -29.9-14.10 -0.0001 0.0 -0.0 -35.8-16.45 -0.0001 0.0 -0.0 -41.8-18.80 -0.0001 0.0 -0.0 -47.8-21.15 -0.0001 0.0 -0.0 -53.8-23.50 -0.0001 0.0 -0.0 -59.7-25.85 -0.0001 0.0 -0.0 -65.7-28.20 -0.0001 0.0 -0.0 -71.7-30.55 -0.0001 0.0 -0.0 -77.6-32.90 -0.0001 0.0 -0.0 -83.6-35.25 -0.0001 0.0 -0.0 -89.6-37.60 -0.0001 0.0 -0.0 -95.6-39.95 -0.0001 0.0 -0.0 -101.5-42.30 -0.0001 0.0 -0.0 -107.5-44.65 -0.0001 0.0 -0.0 -113.5-47.00 -0.0001 0.0 -0.0 -119.5------------------------------------------------------------计算成功完成2、桩长计算摩擦桩(钻孔灌注桩)单桩轴向受压承载力容许值[Ra]，可按下列公式计算：其中：桩身周长u=4.71m 桩端截面面积A p=1.767m2单桩桩顶竖向反力N=6188.1 kNr土层情况列表如下：桩身自重与置换土重的差值作为荷载考虑。
则：桩底作用效应为：γ0N基底=1.0×[6188.1+π×(1.5/2)2×26.0×(26-18)]kN= 6852.55kN 即：γ0N d≤[Ra] 则：单桩轴向受压承载力满足设计要求。
3、桩身强度计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.9条计算：桩长：47.0m，单桩竖向力6188.1KN，单桩弯矩93.9KN·m, 钢筋总面积As 14727.0mm2, 钢筋保护层70mm, 桩半径r=0.75m，r s=0.68m，截面的有效高度h0=1.43m.桩计算长度l0=32.9m, 稳定系数ψ=0.619, 设计e0=15.2mm,ξ1= 0.22865 ξ2= 0.93067, 偏心距增大系数η= 7.8909ηe0=119.74, g=0.9067, 配筋率ρ= 0.008338在垂直于弯矩作用平面内混凝土截面积Ac= 1767145.87mm2Nu=15182.9kN＞6188.1kN故满足要求。