多级离心泵内部间隙流动与泄漏损失_吴大转
蜗壳回流孔对自吸泵性能的影响

蜗壳回流孔对自吸泵性能的影响夏丽;武鹏;吴大转【摘要】回流孔在自吸泵中通过液体回流蜗壳的方式达到改善自吸性能的目的,其位置和面积大小对自吸性能和效率有着显著影响。
利用计算流体力学分析方法对带回流孔的自吸泵内部流动进行数值模拟,研究回流孔附近的流动特性,分析不同回流孔位置和面积对内部流动和泵性能的影响。
结果显示,基于内流模拟预测的自吸泵性能与试验结果趋势吻合。
在设计工况下,增大回流孔面积可使回流蜗壳的流量增大,在不降低泵性能的情况下明显改善泵的自吸性能;在大流量工况下,回流孔面积的增大导致蜗壳到气液分离室的泄露,从而带来较大的容积损失。
回流孔在环向的位置主要对蜗壳内外压差产生影响,随着回流孔向隔舌靠近,蜗壳与气液分离室的压差逐渐变大,从蜗壳到气液分离室的泄漏损失增大,泵的效率降低。
因此,对于特定的自吸泵,存在一个最佳的回流孔开孔面积和位置。
%Reflux hole helps self‐priming pumps to improve self‐priming performance w hen the re‐flux liquid flow s into volute .Its position and area have a great influence o n the self‐priming capa‐bility and efficiency of the pump .The internalflow field of the self‐priming pump was numerical‐ly simulated with the CFD method ,to study the flow characteristics nearby the reflux hole and analyze the impact of the position and area of the reflux hole on the internal flow as well as the pump performance . The simulation results showed that the tendencies of simulation results matched with the experimental data .When the pump was operated at its design point ,the reflux flow rate increased with the area of the reflux hole and consequently the self‐priming capability was improved without suppressing the pumpperformance .When the flow rate was larger than the nominal flowrate ,the increase of the area of the reflux hole leaded to the leakage that flowed from the volute to liquid storage chamber ,which caused greater volume loss .The position of re‐flux hole had influence on the pressure difference between the inside and outsider of the volute . The position of reflux hole was closer to the tongue ,the pressure difference between the volute and the liquid separating chamber was bigger .And the leakage flowed from the volute into liquid storage through reflux hole waslarger ,which reduced the efficiency of the pump .So there is an optimal area and position of reflux hole for a specific self‐priming pump .【期刊名称】《工程设计学报》【年(卷),期】2015(000)003【总页数】6页(P284-289)【关键词】立式自吸泵;自吸性能;效率;数值模拟;回流孔;容积损失【作者】夏丽;武鹏;吴大转【作者单位】浙江大学化工机械研究所,浙江杭州 310027;浙江大学化工机械研究所,浙江杭州 310027;浙江大学化工机械研究所,浙江杭州 310027【正文语种】中文【中图分类】TH317自吸泵相对与一般的离心泵而言,在启动前不需要将进水管充满水,启动后经过短时间的运转,可以依靠泵自身的作用将进水管中的气体排出[1].由于自吸泵使用方便、工作可靠、安全性能好,目前广泛应用于钢铁、石油化工、轻工和农业灌溉等行业[2-3].根据气液混合后水回流部位的不同,自吸泵分为2类:内混式和外混式[4].本文的研究对象是一种立式无密封自吸泵,其属于外混式自吸泵,气液分离室中液体通过间隙或孔回流到叶轮出口处,空气和水在叶轮外缘混合.在立式自吸泵自吸性能不足的情况下,在蜗壳上开回流孔是改善自吸性能的有效手段.回流孔可以将气液分离室中的流体引向叶轮外缘,使气液得到充分混合,实际工程运用也发现其大小和位置对于自吸能力和水力性能均有较大影响.国内外学者已对自吸泵开展了较多研究,李红等人采用数值模拟的方法,运用VOF模型研究了自吸过程中的瞬态流动[5-6],孙幼波等人对立式自吸泵进行了性能分析和结构改进[7-8],Hubbard对扭曲叶片的自吸泵性能进行研究[9],仪群通过试验的方法提出了回流孔面积的常规预算法[10],陈茂庆等根据试验的方法导出了回流孔面积的经验公式[11-12].但对回流孔作用下的内部流动机理及其对性能的影响还有待研究.从现有研究来看,国内外学者更多地关注了自吸泵的结构改进和自吸过程.而对于回流孔的设计,则是运用经验公式估算回流孔的面积和位置,回流孔的工作机理以及回流孔附近的流动状态并不明确.同时,回流孔大多用于普通的自吸泵,在立式无密封自吸泵应用是一种新的尝试.因此,本文将增设回流孔的方式用于立式无密封自吸泵,并基于数值模拟,分析回流孔面积和位置对立式无密封自吸泵内部流动状态和性能的影响,以指导立式无密封自吸泵蜗壳回流孔的设计,提高泵的自吸性能.1 计算模型与数值方法1.1 模型参数与网格划分立式无密封自吸泵的结构如图1(a)所示,主要由进水管、叶轮、蜗壳、气液分离室、出水管和副叶轮等部件组成.图1(b)为自吸泵全流道三维模型图.由于蜗壳的支架等结构对泵全流道水力性能影响不大,建模时为了节省计算资源,简化了气液分离室的内部结构.图1 自吸泵三维结构图Fig.1 3-D model of self-priming pump本文采用的自吸泵的额定流量、扬程和转速等设计参数如表1所示,回流孔开在蜗壳的壁面上,如图2所示.表1 自吸泵主要设计参数Table 1 Main design parameters of self-priming pump数值255 48 2 900 120 27 214图2 开有回流孔的蜗壳Fig.2 The volute with reflux hole将模型导入Fluent前处理软件Gambit中进行网格划分.由于自吸泵流道模型较复杂,采用非结构化四面体混合网格.为保证计算的准确性,对叶轮、蜗壳进行局部加密.计算网格如图3所示,网格总数为3 343 258个.图3 自吸泵分析模型网格Fig.3 Calculation grid of self-priming pump1.2 数值模拟方法采用雷诺平均N-S(RANS)法模拟自吸泵内部流动;湍流模型运用Realizable k—ε模型;利用有限体积法对非结构化网格下的控制方程进行离散,压力—速度的耦合采用SIMPIC算法,差分格式采用二阶迎风格式.自吸泵内部流动为定常流动,流动场的计算采用多参考坐标系模型.进水管进口速度为入口边界条件,出水管出口压力为出口边界条件,并设置湍流强度和湍流长度尺度.壁面均采用无滑移边界条件[13-14].1.3 网格无关性验证为了检查网格数量对模拟准确性的影响,需要进行网格无关性验证.网格无关性检验以计算扬程为考察指标,分别采用了1 958 114,2 137 979,3 343 258和4 021 423个四种不同的网格数量进行模拟,不同网格数下的扬程变化如图4所示.图4 不同网格数量下的扬程Fig.4 The head under different count of grids从图4中可以看出,随着网格数量的逐渐增大,扬程逐渐升高,但是当网格数量达到3 343 258个后扬程变化小于2%.为了同时兼顾计算效率和精度,最终本文采用的网格数为3 343 258个.2 结果与分析2.1 水力性能与试验对比为了验证计算模型的准确性,将试验和模拟分别得到的扬程曲线和效率曲线进行对比,如图5所示.图5 计算与试验对比图Fig.5 Comparison chart of calculation and experiment从图5中可以看出,模拟得到的扬程和效率曲线比试验曲线略高,这是因为在模拟时没有考虑叶轮进口密封口环处存在泄漏等容积损失,以及泵试验过程存在的机械损失.模拟得到的扬程和效率曲线变化趋势与试验值一致,误差小于5%,证明数值计算模型可以进一步用于模拟研究.2.2 回流孔面积的影响为了研究回流孔面积不同时自吸泵内部的流动状况,分析回流孔对自吸性能的影响,本文对3种不同面积的回流孔进行了研究,分别为1 900,1 130和800mm2.根据经验,回流孔一般布置在从隔舌起沿叶轮旋转方向的190°~220°[15-16].为研究面积的影响,将3种回流孔的位置都布置在190°.表2和表3分别为3种回流孔面积在额定工况和大流量工况下的回流量,其中:θ为回流孔从隔舌起沿叶轮旋转方向角度;S为回流孔面积;Q为自吸泵流量;q为回流量,正号表示流体从储液室流入蜗壳,负号表示流体从蜗壳流入储液室.在额定工况Q=255m3/h下,随着回流孔面积的逐渐增大,从储液室向蜗壳的回流流量逐渐上升,意味着有更多的流体在叶轮外缘与气体混合,这有助于气体更快地排出,减少自吸时间,提高自吸性能.当流量大于额定流量时,回流孔的面积越大,从蜗壳向储液室中的泄漏量越大.在实际的工程应用中,泵的运转总会偏离最佳工况点,泄露损失是不可避免的,这一部分泄漏损失加剧了泵的容积损失,泵的效率也会随之降低.表2 Q=255m3/h时不同回流孔面积的回流量Table 2 The reflux flow rate with different areas of reflux hole at Q=255m3/h1 190 800 255 1.784 2 190 1 130 255 2.451 3 190 1 900 255 3.544表3 Q=375m3/h时不同回流孔面积的回流量Table 3 The reflux flow rate with different areas of reflux hole at Q=375m3/h1 190 800 375 -5.81 2 190 1 130 375 -8.89 3 190 1 900 375 -13.6为了进一步分析回流孔作用机理,下面分析自吸泵内部的流场状况.图6至图8为当回流孔面积S=1 900mm2时,在3种不同的工况下叶轮、蜗壳和储液室中的压力分布.图6 Q=255m3/h时总压云图Fig.6 Total pressure contour at Q=255m3/h 在额定工况下,Q=255m3/h,蜗壳内部的压力比储液室中的低,流体经过回流孔从储液室流入蜗壳中.从图9中可以看出在回流孔附近有明显的回流现象.在高速旋转的叶轮中,进入蜗壳中的回流流体将和气体混合后进入分离室.由于气体的密度比液体的小,在离心力作用下的气体将被排除泵外.表明进入蜗壳中的回流体越多,将会有更多的液体与气体混合,加快进水管中的气体排出,减少自吸时间.图7 Q=375m3/h时总压云图Fig.7 Total pressure contour at Q=375m3/h 图8 Q=125m3/h时总压云图Fig.8 Total pressure contour at Q=125m3/h 图9 Q=255m3/h时回流孔附近的速度矢量图Fig.9 Velocity vector near reflux hole at Q=255m3/h当在大流量工况下,Q=375m3/h,蜗壳内部的压力比储液室中的低,流体从蜗壳流向储液室,如图10所示.表明当泵在大流量工况运行时,回流孔附近会发生泄漏现象.当泵在小流量工况下运行,Q=125m3/h,与额定工况类似,流体经过回流孔从储液室流入蜗壳中.但与额定工况相比回流量更大,这是因为在小流量时蜗壳与储液室的内外压差比设计工况下要大.从以上分析可知,随着回流孔面积的增大,进入蜗壳中的回流量逐渐增大,自吸时间逐渐减少.但是超过一个最佳面积时,由于回流量增加,气液分离室中的水位下降,回流的液体中含有较多气体使自吸高度下降,而且回流孔面积越大,泄漏损失越大.因此对自吸泵而言存在一个最佳回流孔面积.图10 Q=375m3/h时回流孔附近的速度矢量图Fig.10 Velocity vector near reflux hole at Q=375m3/h根据陈茂庆提出的外混式自吸泵回流孔面积经验公式,如式(1)[12],本文中最佳的回流孔面积应该为750~1 200mm2.式中:Q为自吸泵流量,m3/s;n为转速,r/min.本文对3种回流孔面积进行数值模拟,分别是S=1 900mm2,S=1 130mm2,S=800mm2.结果显示:当回流孔面积在800mm2时,在额定流量下,回流量过小,仅为1.784 m3/h;当回流孔面积为1 900 mm2时,大流量情况泄漏量过大,为13.6 m3/h.因此经综合考虑,本文研究对象的最佳回流孔面积为1 100~1 200mm2.这与经验公式的计算结果一致.2.3 回流孔位置的影响分析了3种不同回流孔位置下自吸泵内部的流场状况.3种回流孔的位置分别布置在从隔舌起沿叶轮旋转方向的150°,190°和220°,回流孔的面积均为800mm2,自吸泵流量均为375m3/h.图11至图13为不同情况下的自吸泵内部总压云图;表4为3种回流孔的回流量,负号表示流体经过回流孔由蜗壳进入气液分离室.表4 不同回流孔位置时的回流量Table 4 The reflux flow rate with different positions of reflux hole1 150 800 375 -7.26 2 190 800 375 -5.81 3 220 800 375 -5.62图11 θ=150°时总压云图Fig.11 Total pressure contour atθ=190°图12 θ=190°时总压云图Fig.12 Total pressure contour atθ=190°图13 θ=220°时总压云图Fig.13 Total pressure contour atθ=220°从图11至图13可以看出,在蜗壳的不同位置,其内外压力也不相同:越靠近隔舌的区域,蜗壳内外压差越大.在大流量工况下,蜗壳内部压力比外部大,大量流体从回流孔向蜗壳外部泄漏.从表4中可以看出,回流孔的位置越靠近隔舌,经过回流孔由蜗壳进入气液分离室的泄漏量越大,容积损失越大,泵的效率降低.工程上一般将回流孔布置在从隔舌起沿叶轮旋转方向的190°~220°,从模拟结果来看,190°时的回流量与220°时相差不大.本文研究的立式无密封自吸泵回流孔的最佳位置在从隔舌起沿叶轮旋转方向的190°.3 结果与分析本文分析不同回流孔位置和面积对内部流动和泵性能的影响,得到以下结论:1)自吸泵在设计工况点运行时,蜗壳内部压力比储液室小,增大回流孔的面积可以增加通过回流孔进入蜗壳中的回流量,有利于减少自吸时间,提高自吸泵的自吸性能.当自吸泵在大流量工况运行时,蜗壳内部压力比储液室大,增大回流孔的面积会增大蜗壳通过回流孔向储液室的泄漏量,从而会降低泵的效率.2)在蜗壳的不同位置处,蜗壳的内外压差不相同.越靠近蜗壳的隔舌区域,内外压差越大,从回流孔进入储液室的泄漏损失越大.3)对于自吸泵,存在最佳的回流孔开孔面积和开孔位置的取值范围,本文研究对象的最佳开孔面积为1 100~1 200mm2,开孔位置为190°.参考文献:[1]关醒凡.现代泵理论与设计[M].北京:中国宇航出版社,2005:424-430.GUAN Xing-fan.Modern pumps theory and design[M].Beijing:China Aerospace Press,2005:424-430.[2]吕智君,兰才有,王福军.自吸泵研究现状及发展趋势[J].排灌机械,2005,23(3):1-5.LÜZhi-jun,LAN Cai-you,WANG Fu-jun.The present status and development of self-priming pump[J].Journal of Drainage and Irrigation Machinery Engineering,2005,23(3):1-5.[3]JOHN Shepard.Self-priming pumps:an overview[J].World Pumps,2003(9):21-25.[4]陈茂庆,吴卫东.石化自吸离心管道泵的设计与试验[J].石油化工设备,2000,29(1):30-33.CHEN Mao-qing,WU Wei-dong.Design andtest of self-priming centrifugal pump[J].Petro-Chemical Equipment,2000,29(1):30-33.[5]LI Hong,SHEN Zhen-hua.Influence of pressure fluctuation on reflux valve in a 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【离心泵】多级立式离心泵的故障问题分析 离心泵维修保养

【离心泵】多级立式离心泵的故障问题分析离心泵维修保养多级立式离心泵是具有整体结构紧凑、体积小、重量轻、噪声低、节能效果显著,检修方便的离心泵。
采用标准立式电机和快装式机械密封,更换非常方便。
泵的过流部分均采用不锈钢(304316)材料制成,可适用于轻度腐蚀性介质。
出口压力降低是多级立式离心泵常见的故障之一,故障直接影响到了多级立式离心泵的工作性能及效率。
为了解决这类故障,我们的技术人员经过长时间的研究观察发现了导致多级立式离心泵出口压力降低的原因;具体如下:(1)多级立式离心泵的电机反转由于接线的原因会导致电机的转向与泵的实际要求转向相反,这样一般启动时要先观察一下泵的转向;如果转向反了,应将电机上接线柱上任意两根电线交换一下即可。
(2)多级立式离心泵发生内泄漏当泵内的转动部分与静止部分间隙超过了设计范围,将导致内部产生泄漏;体现为泵的排出压力下降,如叶轮口环间隙、多级泵的级间间隙。
此时应进行相应的拆检,对造成间隙过大的零部件进行维修或更换(3)多级立式离心泵的转速降低影响泵扬程的重要因素是叶轮外径和泵的转速,在其他条件不变的情况下,泵的扬程与速度的二次方成正比例关系;可见速度对扬程的影响是非常大的,有时因为外部的某种原因使得泵的转速降低,就会相应的降低泵的扬程。
此时应检查泵的转速,如果确实转速不够,应检查原因,合理解决。
(4)多级立式离心泵的入口发生汽蚀如果泵的吸入口压力太低,低于泵送介质的饱和蒸汽压,就会形成汽蚀。
此时应检查进口管路系统有无阻塞或进口阀门开度是否过小,或者提高吸入水池的液位高度。
(5)多级立式离心泵的工况点向大流量低扬程偏移一般情况下,多级立式离心泵都具有连续向下的性能曲线,流量随着扬程的降低逐渐变大。
在操作过程过程中,由于某种原因导致泵背压减少,泵的工作点被动地随着装置曲线向低扬程大流量点偏移;这样就会造成扬程降低,其实这是由于外界因素如装置的改变而造成的;与泵本身没有特别的关系。
水泵振动原因及消除措施

《装备维修技术》2021年第2期—115—水泵振动原因及消除措施武雄雄(国家能源集团准能公用事业公司小沙湾水厂,内蒙古 鄂尔多斯 010300)水泵如果是正常运行状态,则机组整体应具备较好的平稳性,不能出现异常振动和噪声。
若振动幅度超出范围,或者机组存在一定杂音,往往会引发后续水泵出现故障的问题,一旦发现,应当立刻使水泵系统停止运行,对出现振动的原因进行针对性查证,有的放矢,达到排除故障的目的。
通常情况下,水泵振动原因大致有以下几种:1 水泵本身的问题和解决方式水泵在工厂制造阶段,若相关部件质量达不到标准,水泵就会在运行阶段,稳定性较差,主要以水泵振动的形式体现。
究其原因,主要是水泵自身零部件,未能保证合格的制作尺寸。
举例来说,叶轮叶片为保证一致厚度,或联轴器同轴度存在问题,或轴存在弯曲、间隙过大的现象,都会引发水泵振动的现象。
凡此种种,制造厂商在工序控制方面,都应当将其视为重中之重,以保证产品质量不受影响。
除此之外,若水泵叶轮在加工阶段,不同部分在重量分布上不够均匀,则叶轮在经过高速旋转之后,同样会出现较大离心力,破坏了叶轮自身动平衡,水泵也会因此出现振动和损坏问题。
对此现象,应当利用堆焊或车削方法,令叶轮重量重新均匀分布[1]。
各种问题中,最突出的问题往往是联轴器自身同心度达不到标准。
这种情况,更多会发生在水泵安装阶段,由于水泵基础未能保证较好的水平度,高低程度并不统一,在安装后进行调整,会出现较大误差,或者地脚螺栓出现松动问题,会导致水泵轴和电动机轴在连接之后,偏心距达不到要求,因此出现了离心振动的问题,进一步降低了水泵轴功率。
由于水泵需要基于一定转速进行设计,如果实际转速和设计转速值相差较多,则水泵其余性能参数,例如功率、扬程、流量等,同样也会发生一定变化,振动会引起水泵应用效率的降低,通常会达到大约10%,无法达到要求的扬程标准。
当前社会背景下,水泵上安装的联轴器,主要包含爪型、膜片式以及柱销盘式等不同种类。
带诱导轮的离心式航空燃油泵空化特

带诱导轮的离心式航空燃油泵空化特性分析*罗丹1王维军1*赵鑫1谭向军1吴大转2(1.航空工业成都凯天电子股份有限公司;2.浙江大学能源工程学院)摘要:为了研究离心式航空燃油泵空化流场特性,基于RNG k-ε湍流模型与ZGB空化模型,对某带诱导轮的离心式航空燃油泵三维内流场进行了数值计算,分析了诱导轮与离心叶轮叶片表面的空化区演变、燃油泵内部不同过流部件中的空泡区占比、叶顶泄漏涡空化、回流涡空化等流动现象。
结果表明,诱导轮对空化的抑制有积极作用,三种不同工况下的空化余量NPSH值一样;诱导轮叶片表面的空化包括叶顶空化、云空化、叶梢空化等不同类型;空化数σ=0.0953时为临界空化点,诱导轮与叶轮区的空泡体积占5%~10%;回流涡空化首先产生于诱导轮叶顶背面附近,随着空化数的降低,回流涡空化区逐步与云空化融合;无论有无空化,燃油泵进口段始终存在明显的二次流。
关键词:航空燃油泵;空化;诱导轮;泄漏涡;二次流中图分类号:TH311;V228.1文章编号:1006-8155-(2022)06-0022-06文献标志码:A DOI:10.16492/j.fjjs.2022.06.0004Cavitation Characteristics Analysis of Centrifugal AviationFuel Pump with InducerDan Luo1Wei-jun Wang1*Xin Zhao1Xiang-jun Tan1Da-zhuan Wu2(1.AVIC Chengdu Caic Electronics Co.,Ltd.;2.College of Energy Engineering,Zhejiang University)Abstract:In order to study the cavitation flow field characteristics of centrifugal aviation fuel pump,the three-dimensional internal flow field of a centrifugal aviation fuel pump with inducer was numerically calculated by RNG k-εturbulence model and ZGB cavitation model.The flow phenomena such as the evolution of cavitation zone on the blade surface of inducer and centrifugal impeller,the proportion of cavitation zone in different flow passage parts in the fuel pump,tip leakage vortex cavitation and back flow vortex cavitation are analyzed.The results show that the inducer has a positive effect on cavitation suppression,and the NPSH value of cavitation allowance is the same under three different working conditions.The cavitation of inducer blade surface includes tip cavitation,cloud cavitation,tip cavitation and so on.Cavitation numberσ=0.0953is the critical cavitation point and the cavitation volume in the inducer and impeller area accounts for5%~10%.The back flow vortex cavitation first occurs near the top and back of the inducer blade.With the decrease of the cavitation number,the back flow vortex cavitation area gradually merges with the cloud cavitation.No matter there is cavitation or not,there is always obvious secondary flow in the inlet section of the fuel pump.Keywords:Aviation Fuel Pump;Cavitation;Inducer;Leakage Vortex;Secondary Flow*基金项目:流体机械及工程四川省重点实验室(西华大学)开放课题资助(szjj2019-029);航空工业成都凯天电子股份有限公司预研项目(Y2049、Y2173)*通讯作者:王维军,***************0引言离心式航空燃油泵属于低压油泵[1],主要用于为航空小型无人机、靶机、航天飞航导弹燃油系统提供一定流量和压力的燃油,输送介质包括RP-3航煤、高密度烃等燃料。
多级离心泵内部流动分析及性能预测

多级离心泵内部流动分析及性能预测摘要:为了研究多级离心泵间隙内的流动结构和动压特性,初步探讨了间隙流与主流的关系。
通过数值模拟和实验,揭示了多级离心泵间隙流的非定常流场特征。
在所研究的多级离心泵的不同位置安装高频动态压力传感器,结合动态数据和数值模拟结果,得到压力脉冲,仿真和试验的外特性曲线比较接近,试验得到的水头较低,效率较高;随着流量的增加,前室流体的静压和涡度强度增大,前室流线比断流时更均匀,结果表明,叶片频率处的压力脉动能量和叶轮出口处的谐波能量最大,环周压力脉动幅值相近,动、静压力脉动均减小叶舌干涉、叶片频率处的压力脉动能量及其在叶轮进口处的谐波最小。
关键词:多级离心泵;间隙;流动结构;压力波动;试验随着国民经济的发展,多级离心泵在工程应用中发挥着越来越重要的作用,广泛应用于石油工业、农业灌溉、航空航天等领域。
多级离心泵由于内部结构复杂,其内部间隙流动和瞬态动压特性会导致振动和噪声。
对多级离心泵内部间隙流动的研究,不仅可以找到非定常流动与激振特性之间的关系,而且为探索多级离心泵的减振降噪方法开辟了新的方向。
国内对多级离心泵间隙流动的研究大多采用数值模拟与实验相结合的方法来模拟和测量其外部特性,但对间隙的非定常流动特性和激励特性还没有系统的研究。
国外对多级离心泵间隙的研究主要集中在旋涡、二次流等流动现象对固体壁面的作用力,以及其他进口段的流动特性与其影响结果之间的关系,数量较少。
1个模型泵和网格生成1.1模型泵本文研究的多级离心泵的主要设计参数为:q=55m3/h,h=22m,n=1450rpm。
1.2网格生成为了保证数值模拟的准确性,将每一部分划分为结构网格,并对较小尺寸或本文所涉及的部分进行加密处理。
最后,通过网格独立性测试,使用的网格总数约为5×106。
2数值计算方法该控制方程可直接应用于静止部件内部流场的计算。
在旋转坐标系的参考下,对旋转部件的流场进行了计算。
两个流场的控制方程情况相同,但速度是旋转坐标系下的相对速度,建立了离散化方法。
离心泵浮动叶轮轴向间隙的液体流动分析及轴向力计算_刘在伦

第29卷第12期农业工程学报V ol.29 No.122013年6月Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering Jun. 2013 79 离心泵浮动叶轮轴向间隙的液体流动分析及轴向力计算刘在伦1,2,许立中1,贾晓1,吴佼1,王东伟1,2※(1. 兰州理工大学能源与动力工程学院,兰州 730050; 2. 兰州理工大学温州泵阀工程研究院,温州 325105)摘要:为了研究浮动叶轮轴向间隙变化对其液体泄漏量及压力、液体作用在不锈钢盘上轴向力的影响规律,将径向和轴向的间隙液体流动分别简化为平行平板间粘性层流运动和轴对称二维粘性层流运动,基于液体通过径向和轴向的间隙泄漏量相等,推导出了计算轴向间隙的液体泄漏量及压力、液体作用在不锈钢盘上轴向力的数学表达式。
并通过设计实例计算,绘制出了轴向间隙的液体泄漏量和液体作用在不锈钢盘上轴向力与轴向间隙变化的关系曲线,从控制一定泄漏量并减少轴向力的角度出发,分析得出轴向间隙取0.4~0.8 mm较为适宜。
并在平衡腔内不安装不锈钢盘和石墨盘条件下,计算出了平衡腔内液体作用在叶轮上轴向力。
通过比较分析,浮动叶轮有明显减少轴向力的效果。
关键词:泵,轴向力,叶轮,轴向间隙,泄漏量doi:10.3969/j.issn.1002-6819.2013.12.011中图分类号:TH311 文献标志码:A 文章编号:1002-6819(2013)-12-0079-07刘在伦,许立中,贾 晓,等. 离心泵浮动叶轮轴向间隙的液体流动分析及轴向力计算[J]. 农业工程学报,2013,29(12):79-85.Liu Zailun, Xu Lizhong, Jia Xiao, et al. Analysis of liquid flow and axial force calculation in axial clearance for floating impeller of centrifugal pump[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2013, 29(12): 79-85. (in Chinese with English abstract)0 引 言轴向力平衡法及理论是泵研究中的关键问题。
(完整word版)水泵检修工试题库
水泵检修工试题库一、填充题1泵的主要性能参数包括:_____ 、_____ 功率,效率、转速以及比转数。
答案:流量、扬程2 DG385-180型泵,其中DG表示_____ ,该泵流量为_______ 。
答案:多级锅炉给水泵,385m i/h3离心泵按工作叶轮数目分为_________ 、_______ 。
答案:单级泵、多级泵4为防止引起水泵倒转损坏设备,需要在水泵管道上安装____________ 。
答案:逆止阀5凝结水泵盘根密封水用的是______ ,作用是防止___ 进入凝结水泵。
答案:凝结水,空气6离心泵的容积损失有_______ 泄漏损失_泄漏损失和级间泄漏损失。
答案:密封环,平衡机构7离心泵叶轮固定在泵轴的方法一般采用_连接,并用________ 固定。
答案:键,螺母旋紧8离心泵叶轮的构造主要是有______ 、______ 和盖板三部分。
答案:叶片、轮毂9水泵检修的主要质量要求是保证水泵转子的_________ 和____ 各部分的配合间隙。
答案:晃度和动静10泵体组装套装叶轮时注意旋转方向是否正确,应和______ 的标志一致,固定叶轮的锁母应有_______ 。
答案:壳体上,锁紧位置11离心泵启动前必须先使叶轮中充满 _,以排出泵中的_________ 。
答案:水,空气12. 滑动轴承发热的原因有 ________ 或断油;钨金浇注不良或___________ ,轴的安装不良、间隙不当及振动_____________ 等。
答案:供油不足;成分不对;过大。
13. 机械式密圭寸和填料密圭寸相比,_______ 损失较小。
答案:机械密封。
14. 对轴瓦作外观处理,主要看钨金瓦有无________ 、______ 、________ 和钨金剥落等缺陷。
答案:裂纹;砂眼;空皮(脱壳)。
15. 装配滚动轴承时,外圈与箱体孔的配合采用___________ ,内圈与轴的配合采用____________ 。
径向导叶式多级泵单级叶轮切割的三维数值模拟
径向导叶式多级泵单级叶轮切割的三维数值模拟杨从新;富友【摘要】为探究径向导叶式压出室离心泵叶轮切割后性能的变化,基于N-S方程、标准k-ε湍流模型和SIM-PLE算法对MD-280-42×4多级离心清水泵单级叶轮外径切割进行三维湍流数值计算,分析不同切割量下径向导叶式离心泵外特性和内部流动变化.结果表明:在设计工况(Qd =0.078 m3/s)下,随着切割量的增加,径向导叶式离心泵的水力效率、轴功率均呈现下降趋势;在相同小流量工况下,随着切割量的增加,叶轮与导叶间隙和反导叶流道处流动损失逐渐减小,水力效率呈现上升趋势;在相同大流量工况下,随着切割量的增加,正反导叶流道流动均匀性受到较严重破坏,产生了较大的能量耗散,水力效率明显下降.【期刊名称】《西华大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2015(034)003【总页数】7页(P77-82,103)【关键词】叶轮切割;径向导叶;多级离心泵;反导叶;数值模拟【作者】杨从新;富友【作者单位】兰州理工大学能源与动力工程学院,甘肃兰州730050;兰州理工大学能源与动力工程学院,甘肃兰州730050【正文语种】中文【中图分类】TH311叶轮外径的取值是影响泵性能的重要因素,工程上广泛采用切割叶轮的方法来改变泵的运行性能。
国内外学者对此展开过诸多研究,并通过大量理论与实践的对比,对不同比转数、不同叶轮切割方式的切割定律进行了验证和修正[1-4]。
对导叶式多级离心泵而言,其流道由正导叶、环形空间和反导叶组成。
其正反导叶均为周向均布,正导叶起压水室的作用,反导叶除了有降低流速、消旋等作用外,还起着下一级吸水室的作用,同时其压出室特点与螺旋形压出室有较为明显区别。
国内外学者大多集中研究多级泵转子动力学分析、多级泵的轴向力径向力、不同导叶数与叶片数的匹配与优化,而对径向导叶式压出室的叶轮切割的特性研究相对较少[5-6]。
本文以径向导叶式压出室的离心泵单级叶轮为研究对象,对不同叶轮外径下的径向导叶式离心泵进行三维湍流流动数值模拟,研究叶轮外径变化对其性能的影响,并比对分析其内部流动的变化。
多级离心泵振动、泄漏的原因及处理措施
多级离心泵振动、泄漏的原因有哪些?下面专业的水泵厂来给你分析一下原因:1.多级离心泵存在较大轴向推力每次检修拆开检查平衡盘,都发现其表面被擦伤,多为轴向推力过大而造成的。
多级离心泵的轴向推力比单级离心泵大得多,如果设单级叶轮的轴向推力为FA,对同样尺寸的多级离心泵叶轮,其级数为i,则总的轴向推力为iFA,多级离心泵的轴向推力可在几十kN,甚至上百kN。
它的轴向推力的平衡方法是采用平衡盘,其结构如图1。
离心泵正常工作时,末级叶轮出口处压力P2通过径向间隙b后,泄漏到平衡盘中间室的液体压力降到平衡盘前的压力P1,液体再经过轴向间隙,压力降为P0,在平衡盘两侧由于压力差P1-P0的存在,作用在相应的有效面积上,便产生了与轴力方向相反的平衡力-FA。
若因负荷的变化使轴向推力增大,当作用在平衡盘上的平衡还未改变时,轴向推力将大于平衡力,转子便朝吸入侧位移一段微小距离。
此时,轴向间隙减小,泄漏的液体量将会减小。
而径向间隙b是不变的,当泄漏量减小时,阻力损失减少,平衡盘前的压力P1升高。
同时泄漏量减少也会使平衡室内的压力P0下降。
这样在平衡盘两侧的压力差增大,平衡力增加。
直到轴向间隙b0减少到使平衡力与轴向推力相等为止。
反之亦然。
多级离心泵振动、泄漏的原因及处理措施2.叶轮密封环间隙的影响检查中发现,叶轮的密封环间隙磨损较为严重,检修规程要求控制在0.3~0.44mm,而实际多数已达到1mm以上,有的间隙甚至有2mm。
当密封环的间隙变大后使叶轮前盖板与泵腔内产生了径向流动,当有径向流动时,会改变泵腔内的压力分布,使前泵腔中液体压强减小。
这是因为叶轮出口压力不变,液体在流动中必然产生附加压力。
于是增大了轴向力。
8个叶轮的密封环间隙都有较大磨损,单个叶轮的轴向推力也都增大了,而整台泵的轴向推力是8个叶轮轴向推力的迭加。
而且导叶轮与叶轮之间的间隙也磨损增大,又进一步增大了轴向推力。
整个轴向推力增大后,以前平衡盘的结构就不能完全抵消轴向推力了。
间隙泄漏量的分析计算
与数值仿真计算时, 人们经常使用公式 ($), 也有使用公式 (! ) 或公式 (’) 的 , 但是无论
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间隙流动进口起始段的惯性效应 在缝隙流动的起始段, 设有微小圆环体
使用哪一个公式, 都存在着以下问题:
$ (!)当密封长度 ! 很小时, " ( !#$ # % !’"!
积 !#0( 0) 内的流体从 * * 加速到 * 时,微小 质量的动能增量为: (* ’1* *’) 0+( $ !#0( 0) ’ 设 * * (* 则 0+ ( $ !#0( 0)* ’
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万方数据
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设 计・计 算
间隙泄漏量的分析计算
周志鸿, 闫建辉, 刘连华
(北 京 科 技 大 学 土 木 与 环 境 工 程 学 院 , 北 京 !+++,$ )
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Abstract:To investigate the influence of the annular seal on the hydrodynamic performance and the clearance leakage characteristics in multi-stage centrifugal pump,a high-pressure centrifugal pump model containing impeller,guide vane and annular seal was established to simulate the three-dimensional flow field.The hydrodynamic performance and leakage flux of the multi-stage pump under different operating conditions were obtained.The flow structure in the impeller clearance was analyzed.The numerical results of the whole model with impeller clearance are similar to the experimental results,and the calculation leakage flux is closer to empirical formula at best efficiency point of pump.The leakage loss of high pressure multi-stage centrifugal pump can’t be ignored.The inverse flow in the impeller clearance was alleviated and the loss in the impeller outlet decreases with flow rate increasing.On the contrary,the loss in the impeller inlet increases because of the large flow rate and serious leakage. Key words:multi-stage centrifugal pump;annular seal;clearance;internal flow;numerical simulation
作 者 简 介 :吴 大 转 (1977— ),男 ,副 教 授 ,从 事 流 体 机 械 优 化 与 控 制 工 程 的 研 究 .E-mail:wudazhuan@zju.edu.cn
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浙 江 大 学 学 报 (工学版) 第45卷
研究多级离心泵的容积损失与内部流动特性有着重
叶轮间隙的存在是离心泵产生容积损失的主要 原 因 .但 由 于 口 环 间 隙 尺 寸 相 比 离 心 泵 整 体 较 小 ,流 动 情 况 复 杂 ,试 验 研 究 困 难 .以 往 针 对 离 心 泵 内 部 流 动的分析和性能预测大多不考虑口环对水力性能的 影 响 ,流 体 动 力 学 (CFD)分 析 通 常 忽 略 口 环 间 隙 ,无 法 捕 捉 间 隙 流 动 结 构 、容 积 损 失 及 轴 向 力 等 参 数 .因 此,包含叶轮口 环 的 整 体 模 型 的 CFD 数 值 模 拟,对
要的意义. 叶轮 口 环 间 隙 属 于 非 接 触 式 密 封 形 式,其 特 点
是 水 力 直 径 小 ,液 体 具 有 一 定 黏 度 ,在 端 面 相 对 运 动 条 件 下 产 生 很 高 的 流 阻 ,以 保 持 较 小 的 泄 漏 损 失 .美 国的 Baskharone等 采 [1] 用 有 限 元 分 析 的 方 法 对 多 级泵内部间隙泄漏流动及其影响进行了数值计算, 与 现 有 的 叶 轮 泄 漏 分 析 模 型 进 行 对 比.赵 伟 国 等[2] 采用基于 CFD 的数值模拟方法,对不同密封口环间 隙的离心泵性能进 行 分 析,同 时 比 较 了 离 心 泵 的 外 特性 曲 线 和 内 部 流 场 结 构.李 文 广 等 对 [3] 不 同 离 心 油泵叶轮前后口环间隙改变时的水力性能进行试验 研究,采用 CFD 方法对叶轮与泵壳体之间的黏性旋 转液流进行 雷 诺 数 与 表 面粗糙度有 关.一 般 情 况 下,对 于 离 心 泵 的 阻 力 系
数 ,可 取 μ=0.5~0.6.
1.2 整 体 计 算 模 型 与 网 格 划 分
叶轮口环的主要作用是限制叶轮工作室内的高压
液体向叶轮进口的低压区泄漏.本文为研究密封口环 对多级离心泵性能的影响,分析对象为高压切焦泵,设
整体分析模型 采 用 UG 软 件 进 行 三 维 造 型,其 模 型 如 图 1 所 示 ,流 道 包 括 导 叶 、叶 轮 和 前 后 密 封 环 流 道 .为 方 便 计 算 与 设 定 边 界 条 件 ,叶 轮 的 进 出 口 采 用直圆柱形流道.
图 1 流 道 三 维 模 型 Fig.1 Three-dimensional model of flow passage
多级离心泵内部间隙流动与泄漏损失
吴大转,许斌杰,武 鹏,李志峰,王乐勤
(浙江大学 化工机械研究所,高压过程装备与安全教育部工程研究中心,浙江 杭州 310027)
摘 要 :为 研 究 多 级 离 心 泵 前 后 密 封 口 环 对 整 体 水 力 性 能 和 容 积 损 失 的 影 响 ,以 某 高 压 离 心 泵 为 分 析 模 型 ,建 立 叶 轮、导叶和密封环一体化的整体模型并进行了三维流 场 模 拟,得 到 不 同 工 况 下 多 级 泵 的 水 力 性 能 和 口 环 间 隙 泄 漏 量,分析间隙内的流场结构.结果表明,考虑环形间隙 结 构 的 全 模 型 性 能 预 测 结 果 与 试 验 值 取 得 较 好 的 一 致 ,在 设 计点附近的泄漏量预测值与经验公式计算结果接近.高 压 多 级 离 心 泵 内 部 泄 漏 损 失 对 性 能 存 在 明 显 的 影 响 ,间 隙 内 的 回 流 和 叶 片 出 口 处 的 损 失 随 流 量 增 加 而 减 小 ,相 反 地 ,叶 轮 入 口 处 的 损 失 因 流 量 和 间 隙 泄 漏 量 增 加 而 增 大 . 关 键 词 :多 级 离 心 泵 ;叶 轮 口 环 ;间 隙 ;内 部 流 动 ;数 值 模 拟 中 图 分 类 号 :TH 311 文 献 标 志 码 :A 文 章 编 号 :1008-973X(2011)08-1393-06
计参数:流量qV ,H,效率η,转速n,功率 P 见表1.
表 1 高 压 泵 设 计 参 数 Tab.1 Design parameters of high pressure pump
qV/
n/
H/m (m3 ·h-1 )
η/%
P/kW (r·min-1)
级 数 ns
280 3 060 75 4 000 3 800 10 56
由于该多级泵级间的叶轮水力设计和密封环形 式相同,仅选择次级 的 叶 轮 流 道 和 口 环 进 行 内 部 流 动分析.
根据 模 型 的 初 步 设 计 结 果,前 口 环 直 径 Dm1 = 190mm,长 度l1=22 mm,间 隙 宽 度δ1 =0.4 mm, 后 口环处的直径 Dm2=145mm,长度l2=11mm,间 隙 宽 度δ2=0.3 mm.
收 稿 日 期 :2010-04-10.
浙 江 大 学 学 报 (工 学 版 )网 址 :www.journals.zju.edu.cn/eng
基 金 项 目 :中 央 高 校 基 本 科 研 业 务 费 专 项 资 金 资 助 项 目 (2010KYJD024);浙 江 省 重 大 科 技 专 项 资 助 项 目 (2008C11056).
目 前,基 于 CFD 数 值 模 拟 的 离 心 泵 性 能 研 究, 大多忽略口环间隙 的 影 响.为 了 分 析 口 环 间 隙 对 性 能和轴向力的影响,本 文 在 不 考 虑 间 隙 的 简 化 模 型 基 础 上 ,建 立 了 包 括 前 后 口 环 间 隙 与 叶 轮 、导 叶 一 体 化的的整体模型.
Internal clearance flow and leakage loss in multi-stage centrifugal pump
WU Da-zhuan,XU Bin-jie,WU Peng,LI Zhi-feng,WANG Le-qing
(Institute of Process Equipment,Zhejiang University,Engineering Research Center of High Pressure Process Equipment and Safety,Ministry of Education,Hangzhou 310027,China)
第 45 卷 第 8 期 2011 年 8 月
浙 江 大 学 学 报 (工学版)