pkpm柱配筋计算
柱配筋原则选择单偏压双偏压13.02.25
柱配筋计算原则选择问题：在SATWE中“分析和设计参数补充定义”中“设计信息”中选择柱配筋计算原则选择单偏压还是双偏压。
一、杨星《PKPM结构软件从入门到精通》1单偏压计算方法柱单偏压计算是传统的柱配筋计算方法，在某一种组合荷载作用下，计算x 向配筋面积时只考虑x向的弯矩值，而y向弯矩对其的影响则不考虑；y向同理，所以计算结果具有唯一性。
由于在两个方向上的最不利荷载组合同时出现的可能性比较小，所以这种计算方法所得到的结果具有一定的安全储备，可通过双偏压验算。
2双偏压计算方法当采用双偏压计算时，在某一荷载作用下，计算某一方向的配筋面积时同时考虑另一个方向的内力值，框架柱作为竖向构件配筋计算时会多达几十种组合，而每一种组合都会产生不同的X向和Y向配筋，计算结果不具有唯一性，即双偏压计算是多解的，有可能配筋较大。
3推荐操作方法：（1）单偏压计算，双偏压验算（2）考虑双向地震时，采用单偏压计算（3）对异形柱结构程序自动采用双偏压计算二、朱炳寅《建筑结构设计问答及分析》1、柱纵向受力钢筋的计算方法应按工程的实际情况确定：（1）当结构的扭转较大（一般情况下，可把不考虑结构偶然偏心时计算所得的楼层扭转位移比>1.2确定为结构受到的扭转较大），框架柱以双向受力为主时，柱配筋按下列两种方法计算，并取大值：1）考虑偶然偏心的地震作用（不考虑双向地震作用），按双向偏心受压方法计算柱配筋；2）考虑双向地震作用（不考虑偶然偏心的地震作用），按单向偏心受压方法计算柱配筋。
（2）当结构的扭转较小，框架柱以单向受力为主时，可按单向偏心受压计算。
2、柱的双向偏心受压计算过程属于配筋后对柱承载力的验算过程，是真正意义上的柱截面抗力验算，这种验算与柱截面的钢筋大小及排列方式一一对应，且角筋共用。
程序计算中先确定角筋的面积，同时按均匀布置原则确定除角筋外的周边钢筋，因此，柱配筋设计时应按照计算结果先确定角筋直径，然后根据总的纵向钢筋面积按角筋共用原则确定除角筋外的其他周边钢筋。
(整理)PKPM设计基础时的参数分析和最小配筋率使用注意事项.
PKPM设计基础时的参数分析和最小配筋率使用注意独立基础的最小配筋率问题比较复杂，有以下资料供参考：1.当独立基础底板厚度有规定：挑出长度与高度比值小于2.5。
因此不能当做一般的卧于地基上的板来看待2.满足1的要求是基础底面反力可以看作是线性的。
也就是说不考虑基础底板的弯曲或剪切变形。
3.基础底版有最小配筋要求即10@200，这比原来的8@200已经提高。
4.基础底版是非等厚度板，计算配筋率只能按全面积计算，不能按单位长度计算。
本人认为独立基础底板配筋不用按最小配筋率控制。
JCCAD程序中作了选项，如果输入最小配筋率则会按全截面演算最小配筋率。
当进行等强代换后程序还会重新演算最小配筋率。
我院总工要求结构设计人员的一些注意事项6、对小塔楼的界定应慎重，当塔楼高度对房屋结构适宜高度有影响时，小塔楼应报院结构专业委员会确定7、施工图涉及到钢网架、电梯及其它设备予留的孔洞、机坑、基础、予埋件等一定要写明：“有关尺寸在浇筑混凝土之前必须得到设备厂家签字认可方可施工。
”8、砌体结构不允许设转角飘窗。
9、钢结构工程设计必须注明：焊缝质量等级，耐火等级，除锈等级，及涂装要求。
10、砌体工程设计必须注明设计采用的施工质量控制等级。
（一般采用B级）。
11、砌体结构不宜设置少量的钢筋混凝土墙。
12、砌体结构楼面有高差时，其高差不应超过一个梁高（一般不超过500mm）。
超过时，应将错层当两个楼层计入总楼层中。
二．结构计算13、结构整体计算总体信息的取值：（1）混凝土容重（KN/m3）取26~27，全剪结构取27，若取25，对于剪力墙需输入双面粉层荷载。
（2）地下室层数，取实际地下室层数，当含有地下室计算时，不指定地下室层数是不对的，请审核人把关（3）计算振型数，取3的倍数，高层建筑应至少取9个，考虑扭转耦联计算时，振型应不少于15个，对多塔结构不应少于塔数×9。
计算时要检查Cmass-x及Cmass-y两向质量振型参与系数，均要保证不小于90％，达不到时，应增加振型数，重新计算。
pkpm中的一些相关参数的设定 (针对初学者)
pkpm中的一些相关参数的设定（针对初学者）A）水平力与整体坐标角：1．一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
2．根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。
B）砼容重：钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度 26 27 28C）钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。
D）裙房层数：1：高规第4。
8。
6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。
2：层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。
E）转换层所地层号：1：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
（层号为计算层号）F）地下室层数：1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
3：地下室一般与上部共同作用分析；4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。
当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。
当相对刚度为负值，地下室完全嵌固6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。
到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。
PKPM计算流程最全
利用PKPM 进行多层框架结构设计的主要步骤1 执行PMCAD 主菜单：输入结构的整体模型1.1 建筑模型与荷载输入1. 结构标准层“轴线输入”（1） 结构图中尺寸是指中心线尺寸，而非建筑平面图中的外轮廓尺寸（2） 根据上一层建筑平面的布置，在本层结构平面图中适当增设次梁（3） 只有楼层板、梁、柱等构件布置完全一样（位置、截面、材料），并且层高相同时，才能归并为一个结构标准层2. “网格生成”——轴线命名3. “楼层定义”：选择各标准层进行梁、柱构件布置（1） 估算（主、次）梁、板、柱等构件截面尺寸）1） 梁：框架主梁的经济跨度是6-9米，次梁跨度一般为4-6米。
○1抗震规范第6.3.6条规定：b ≥200；○2主梁：h = (1/8～1/12) l ，b ＝(1/3～1/2)h ；○3次梁：h = (1/12～1/16)l ，b ＝(1/3～1/2)h2） 柱：○1抗震规范第6.3.1条规定：矩形柱bc 、hc ≥300，圆形柱d ≥350；○2控制柱的轴压比cc c c f wnS f N A λγλ== λ——柱的轴压比限值，抗震等级为一到四级时，分别为0.7～1.0γ——柱轴力放大系数，考虑柱受弯曲影响，γ＝1.2～1.4w ——楼面竖向荷载单位面积的折算值，w ＝13～15kN/m 2n ——柱计算截面以上的楼层数S ——柱的负荷面积 3） 板：单向板跨度位于1.7-2.5米，一般不宜超过2.5米；双向板跨度不宜超过4米。
○1单向板：h = l /40 ～ l /45 (单向板) 且h ≥60mm ；○2 h = l /50 ～ l /45 (双向板) 且h ≥80mm（2） 选择各标准层进行梁、柱构件布置1）构件布置，柱只能布置在节点上，主梁只能布置在轴线上。
2）偏心，主要考虑外轮廓平齐。
3）本层修改，删除不需要的梁、柱等。
4）本层信息，给出本标准层板厚、材料等级、层高。
5）截面显示，查看本标准层梁、柱构件的布置及截面尺寸、偏心是否正确。
弧形梁pkpm配筋及内力计算问题
2007年的此为客厅板厚120 悬挑板厚也是120MM 挑板外边缘有玻璃幕墙弧形梁在实际工程中是否可行？因为普通梁是靠底筋受拉承重，而弧形梁应该如何受力了？是否有前辈过类似的工程望路过指点。
(1)弧形梁受到很大的扭矩。
我做时折减系数取1.0，不是0.4～1.0中的某一数，而且也加强了配筋(2)1/4圆弧梁一般来说应尽量避免，主要因为其扭矩较大不容易处理，楼主的这种情况建议在框架柱之间做成直梁，可使受力情况大大改善。
当然非要做成弧梁也不是不可以，建议加强抗扭措施，如加大抗扭腰筋、框架柱支座处钢筋加强、拉通部分楼板负筋等。
(3) 需注意pkpm处理曲梁受扭计算结果是错误的，不能参照，楼主的截面及配筋目测均过小，且下端支座锚固不理想。
* 曲梁两端的支撑条件为嵌固，在做结构布置的时候需要争取良好的嵌固条件。
(4) 从图中看来，弧形梁跨度大，内侧无其它次梁连接。
对抗扭而言，应属于无多余约束的静定受力方式。
在这么大的扭矩下，梁无疑会开裂，开裂后混凝土退出抗扭工作，全靠钢筋参与抗扭，我认为抗扭刚度会急剧下降，对这么大跨度的梁而言，似乎扭转变形会很大，加上外侧带悬挑，扭转引起的变形对悬挑端的下沉会有放大作用。
我一般习惯于在内侧布上交叉梁，把与弧形梁相交的梁第一跨负筋加大，当成悬挑梁受力，这样当扭转变形发生时，至少有次梁拉住并增加抗扭的刚度，并且有一定的内力重分布以减轻弧形梁负荷。
(5) 我做过这种四分之一圆弧梁，确实不能完全相信satwe配筋简图中的计算结果，还需查看详细的计算内力，并且千万不能进行扭矩折减。
建议手算复核，可按“建筑结构静力计算手册上提供的圆弧梁的内力计算公式计算。
在配筋构造上，一定要注意保证两端的固接，可按悬臂梁的构造。
在此图中，建议支座左右两边上部配筋一样，即支座负筋拖入两侧梁中。
再有按弯剪扭要求，配箍筋和腰筋。
正确的计算加上适当的构造措施，是可以放心得做此圆弧梁的。
PKPM计算过程详解-范例
参数确定基本风压=0.35KN/m2抗震设防烈度=6度设防，0.05g 第一组楼面楼板面荷载：恒载：假定楼板厚度均为120mm，0.12x25=3KN/m2附加面层恒载一般是1.5--2.0KN/m2. 3+2=5KN/m2活载：活荷载2.0KN/m2屋顶花园活荷载=3.0KN/m2。
屋面楼板面荷载：恒载：假定楼板厚度均为120mm，0.12x25=3KN/m2附加面层恒载一般是3.5KN/m2. 3+3.5=6.5KN/m2活载：活荷载2.0KN/m2屋顶花园活荷载=3.0KN/m2。
隔墙荷载：砖容重14KN/m314KN/m3x0.2m=2.8KN/m2抹灰容重一般是20KN/m320KN/m3x0.04m=0.8KN/m22.8+0.8=3.6KN/m2实心隔墙3.6KN/m2x3m=10.8KN/m有窗户7.0KN/m阳台栏杆荷载3.5KN/m卫生间沉箱高度40cm，一般填充建筑垃圾20KN/m3恒载：0.4x20KN/m3=8KN/m28+3（楼板恒载）+1（抹灰）=12KN/m2活荷载：2.0KN/m2楼梯间：梯板厚度100mm，实际计算应按照100+170/2（踏板的高度/2）=185mm倾斜角27°转化为水平荷载：1.85x5/cos27°=8.4KN/m2，偏安全保守取9KN/m2Satwe参数设置一般情况下，正交轴网，水平力与整体坐标夹角为0，其它情况见老庄satwe参数设置原理方法17页混凝土容重，考虑装饰层面，抹灰什么的框架结构 25.5 框剪结构 26 剪力墙结构 27钢材容重一般情况下不改变，默认即可。
若是纯钢结构，则要考虑钢结构装饰层面，根据具体情况进行修改。
裙房（裙房指与高层建筑相连的建筑高度不超过24米的附属建筑，裙房亦称裙楼）裙房的高度一般不超过24m；裙房高度小于10米（含10米）时，按低层间距控制；高度超过10米、小于24米（含24米）时，按多层间距控制；高度超过24m时，按高层间距控制国标24m的附属建筑，一律按高层建筑对待。
PKPM计算书
学号天津城建大学专业软件应用课程作业框架结构抗震设计计算书学生姓名班级成绩土木工程学院2014年12月18日设计条件：跨度：5×7200进深：6000+2400+6000层高：3.0m设防烈度：7度设防类别：丙层数：5场地类别：Ⅱ营造做法：楼3屋3墙11、构件截面尺寸的确定：（1）、柱根据轴压比确定,取450×450（2）、主梁① 1—6轴AB段BC段CD段：h=（1/14~1/8）×6000=450~750，取550。
b=（1/3~1/2）h=200~400所以取250×550②A—D轴：h=（1/14~1/8）×7200=500~900，取600。
b=（1/3~1/2）h=200~400所以取400×600（3）、次梁h=（1/18~1/12）×6000=333~500，取400。
b=（1/3~1/2）h所以取200×4002、荷载计算（板上、梁上）（1）楼面恒载：①楼7:25厚预制水磨石板铺实拍平，水泥浆擦缝25厚1:4干硬性水泥砂浆素水泥浆结合层一遍自重：1.13KN/㎡100厚钢筋混凝土楼板容重25 kN/m3②顶13：轻钢龙骨标准骨架12厚900×2700纸面石膏板，自攻螺钉拧牢配套胶粘剂粘贴4厚单面铝塑板或0.3~0.8厚不锈钢板自重：0.25KN/㎡楼面荷载合计：1.38 KN/㎡（2）楼面活载：2.0 KN/㎡（3）卫生间楼面恒载：①楼29 自重：1.61KN/㎡1②顶13 自重：0.25KN/㎡（4）屋面恒载：①屋3：保护层：25厚1:4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥，上铺8-10厚地砖，铺平拍实，缝宽5-8,1:1水泥砂浆填缝垫层：C20细石混凝土，内配φ4@150×150钢筋网片隔离层：干铺无纺聚酯纤维布一层防水层：按屋面说明附表一选用找平层：1：3水泥砂浆，砂浆中掺聚丙烯或锦纶-6纤维00.75-0.90k g/m3保温层：30厚挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩找2％坡自重：2.413KN/㎡结构层：100厚钢筋混凝土板容重：25 kN/m3②顶13：轻钢龙骨标准骨架12厚900×2700纸面石膏板，自攻螺钉拧牢配套胶粘剂粘贴4厚单面铝塑板或0.3~0.8厚不锈钢板自重：0.25KN/㎡屋面恒载合计：4.048 KN/㎡（5）屋面活载：根据荷载规范取为0.5kN/㎡楼面活载：根据荷载规范取为2.0kN/㎡，走廊取2.5kN/㎡（6）梁上线荷载①外墙：250厚陶粒空心砌块，12厚1：3水泥砂浆，8厚1：3水泥砂浆。
PKPM电算
第1章设计资料第2章建筑设计第3章结构设计第1章设计资料 (1)第2章建筑设计 (1)第3章结构设计 (1)第4章PKPM电算 (2)4.1 PKPM建模过程 (2)4.2 SATWE数据检查输出文件 (4)4.2.1 SATWE结构控制参数、各层质量和质心坐标、各层风荷载输出文件 (4)4.2.2 SATWE结构的周期、振型和各层地震力、位移输出文件 (11)4.2.3 SATWE各层构件超限输出文件 (17)4.3 电算结果分析 (18)第4章PKPM电算4.1 PKPM建模过程一、执行PMCAD主菜单建筑模型与荷载输入（1）建立正交轴网，在下开间输入6900,3300,6600*3,6000；在左进深输入7200,6600,3000,6600，单击确定，用鼠标在图形区任意指定图形插入基点位置；（2）使用轴线命名，对轴线进行命名；（3）网格生成，单击保存；（4）柱布置，新建600*600混凝土柱，按照结构平面布置图在图中适当位置布置柱子；（5）梁布置，新建300*650,250*450混凝土梁，按照结构平面布置图添加主梁与次梁，最后结果如图4-1；（6）生成楼板，对卫生间进行降板50mm处理，楼梯间设置板厚0mm；（7）单击楼面恒活，单选自动计算现浇楼板自重，恒载=3.05kN/m2,活载=2.0kN/m2,确定；然后修改楼面活载，走廊为2.5 kN/m2，楼梯为3.5 kN/m2，单图4- 1 主次梁、柱布置效果图击保存；（8）建立新的标准层，根据荷载规范修改楼面恒活，如屋面活载全部为2 kN/m2；（9）楼层组装，具体操作见图4-2；（10）整楼模型，重新组装，最后效果图如图4-3，保存，退出；二、执行SATWE主菜单接PM生成SATWE数据（1）进行分析设计参数补充定义总信息:钢筋混凝土结构，计算风荷载，计算水平地震荷载，模拟施工加载3，对所有楼层强制采用刚性楼板假设；风荷载信息：地面粗糙类别为C，基本风压0.75 kN/m2；地震信息：规则性信息选规则，设计地震分组第一组，设防烈度7度（0.1g），场地类别Ⅱ类，框架抗震等级三级，计算振型个数15个，特征周期0.35s，多遇地震影响系数最大值0.08；活荷信息：柱、墙设计时活荷载不折减，传给基础的活荷载折减；图4- 2 楼层组装图调整信息：梁端负弯矩调整系数0.8，按抗震规范（5.2.5）调整各层地震内力；设计信息：结构重要性系数1.0，梁、柱保护层厚度20mm；配筋信息：梁、柱主筋强度360 N/mm2，箍筋强度270 N/mm2；图4- 3 整楼模型效果图（2）生成SATWE数据文件及数据检查,单击确定；三、执行结构内力、配筋计算四、PM次梁内力与配筋计算五、分析结果图形及文本显示，提取最后结果4.2 SATWE数据检查输出文件4.2.1SATWE结构控制参数、各层质量和质心坐标、各层风荷载输出文件总信息结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00地下室层数: MBASE = 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX = 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 2.00弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00弹性板与梁变形是否协调: 是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘: 否结构所在地区: 全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.75风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.35 地面粗糙程度: C 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.42 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.33 是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00 结构底层底部距离自然地面高度(米): DBOT = 0.00 体形变化分段数: MPART = 1 各段最高层号: NSTI = 6 各段体形系数(X): USIX = 0.80 各段体形系数(Y): USIY = 0.80设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50 地震信息 ............................................结构规则性信息: 规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC计算振型数: NMODE = 15 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期: TG = 0.35 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.08 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级: 否重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 1.00 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否是否考虑最不利方向水平地震作用: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数: 不考虑柱、墙活荷载是否折减: 不折减传到基础的活荷载是否折减: 折减考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55梁楼面活荷载折减设置: 不折减调整信息 ........................................楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数按2010规范取值托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.80梁活荷载内力放大系数: BM = 1.00连梁刚度折减系数: BLZ = 0.60梁扭矩折减系数: TB = 0.40全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整方式: alpha*V o和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.200.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.500.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00是否调整与框支柱相连的梁内力: IREGU_KZZB = 0框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.00薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数: NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360 梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270 柱主筋强度(N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270 墙主筋强度(N/mm2): IW = 300 墙水平分布筋强度(N/mm2): FYH = 210 墙竖向分布筋强度(N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.30 墙最小水平分布筋配筋率(%): RWHMIN = 0.00 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应: 否柱配筋计算原则: 按单偏压计算柱双偏压配筋时是否进行迭代优化: 否按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.15 梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度(mm): ACA = 35.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否次梁设计是否执行高规5.2.3-4条: 是柱剪跨比计算原则: 简化方式支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00 荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD = 1.20 活载分项系数: CLIVE = 1.40 风荷载分项系数: CWIND = 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)6 1 18.090 17.263 22.650 714.6 66.9 0.0 1.135 1 17.926 17.203 19.050 619.6 73.4 0.0 1.004 1 17.926 17.203 15.450 619.6 73.4 0.0 1.003 1 17.926 17.203 11.850 619.6 73.4 0.0 1.002 1 17.926 17.203 8.250 619.6 73.4 0.0 0.961 1 17.928 17.201 4.650 650.1 73.4 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 433.711恒载产生的总质量(t): 3843.269附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 4276.980恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y6 1 76.54 76.5 275.6 114.38 114.4 411.85 1 67.53 144.1 794.2 101.07 215.4 1187.44 1 58.76 202.8 1524.4 88.08 303.5 2280.13 1 53.10 255.9 2445.7 79.85 383.4 3660.22 1 48.00 303.9 3539.9 72.47 455.8 5301.31 1 55.15 359.1 5209.6 83.69 539.5 7810.14.2.2SATWE结构的周期、振型和各层地震力、位移输出文件考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 0.8348 91.28 0.98 ( 0.00+0.98 ) 0.022 0.8168 1.30 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.003 0.7803 91.68 0.02 ( 0.00+0.02 ) 0.984 0.2669 91.42 0.99 ( 0.00+0.98 ) 0.015 0.2620 1.45 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.006 0.2495 93.67 0.01 ( 0.00+0.01 ) 0.997 0.1480 91.45 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.008 0.1464 1.59 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.009 0.1385 122.17 0.01 ( 0.00+0.00 ) 0.9910 0.0982 91.02 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0011 0.0974 1.08 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.0012 0.0916 142.11 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.0013 0.0724 90.27 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0014 0.0721 0.27 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.0015 0.0673 175.82 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00地震作用最大的方向= -89.153 (度)各振型作用下X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 0.672 1396.103 0.024 0.195 307.486 0.057 0.058 81.829 0.1410 0.0111 26.4912 0.0313 0.0014 7.0015 0.01各振型作用下Y 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 1329.842 0.723 35.594 312.695 0.196 4.227 83.368 0.069 0.2910 27.4211 0.0112 0.0113 7.3014 0.0015 0.00SATWE 位移输出文件所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX6 1 192 7.97 7.96 3600.192 0.62 0.61 1/5782. 60.8% 1.005 1 190 7.42 7.41 3600.160 0.99 0.98 1/3637. 30.0% 1.244 1 158 6.52 6.51 3600.128 1.28 1.28 1/2813. 18.3% 1.343 1 126 5.30 5.29 3600.100 1.51 1.51 1/2384. 13.2% 1.322 1 94 3.82 3.81 3600.94 1.73 1.71 1/2075. 4.4% 1.131 1 36 2.12 2.11 4650.36 2.12 2.11 1/2196. 99.9% 0.91X方向最大层间位移角: 1/2075.(第2层第1塔)=== 工况 2 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY6 1 219 8.88 8.25 3600.219 0.72 0.67 1/4969. 56.2% 1.005 1 190 8.23 7.66 3600.190 1.14 1.04 1/3163. 27.8% 1.214 1 158 7.18 6.69 3600.155 1.45 1.34 1/2484. 16.9% 1.303 1 126 5.80 5.42 3600.123 1.69 1.57 1/2128. 12.1% 1.292 1 94 4.14 3.88 3600.94 1.91 1.76 1/1880. 6.2% 1.111 1 59 2.26 2.13 4650.59 2.26 2.13 1/2062. 98.8% 0.88Y方向最大层间位移角: 1/1880.(第2层第1塔)=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 6 1 192 2.11 1.88 1.12 3600.202 0.14 0.12 1.16 1/9999. 70.3% 1.005 1 160 1.98 1.76 1.12 3600.160 0.23 0.20 1.14 1/9999. 37.5% 1.324 1 128 1.75 1.56 1.12 3600.128 0.31 0.28 1.13 1/9999. 24.2% 1.463 1 96 1.44 1.29 1.12 3600.96 0.39 0.34 1.12 1/9301. 18.4% 1.462 1 64 1.05 0.94 1.11 3600.64 0.46 0.41 1.12 1/7869. 0.8% 1.251 1 32 0.59 0.53 1.12 4650.32 0.59 0.53 1.12 1/7860. 98.2% 1.00X方向最大层间位移角: 1/7860.(第1层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.12(第6层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.16(第6层第1塔)=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 6 1 219 3.54 2.94 1.21 3600.221 0.23 0.19 1.19 1/9999. 66.3% 1.005 1 190 3.32 2.75 1.21 3600.190 0.39 0.32 1.21 1/9333. 36.0% 1.294 1 158 2.93 2.43 1.21 3600.158 0.53 0.44 1.21 1/6809. 23.4% 1.433 1 126 2.41 1.99 1.21 3600.123 0.66 0.54 1.21 1/5491. 17.7% 1.432 1 94 1.75 1.45 1.20 3600.94 0.78 0.64 1.23 1/4591. 1.1% 1.231 1 59 0.97 0.81 1.20 4650.59 0.97 0.81 1.20 1/4769. 98.2% 0.98Y方向最大层间位移角: 1/4591.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.21(第4层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.23(第2层第1塔)=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)6 1 198 -0.745 1 166 -1.174 1 134 -1.393 1 102 -1.422 1 70 -1.231 1 38 -0.84=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)6 1 217 -0.565 1 185 -0.544 1 153 -0.493 1 121 -0.422 1 89 -0.321 1 57 -0.20=== 工况7 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx6 1 192 8.28 8.27 1.00 3600.192 0.63 0.62 1.025 1 190 7.65 7.65 1.00 3600.160 1.00 0.99 1.014 1 158 6.66 6.65 1.00 3600.138 1.30 1.29 1.003 1 126 5.37 5.36 1.00 3600.96 1.53 1.52 1.002 1 94 3.85 3.84 1.00 3600.94 1.75 1.72 1.021 1 36 2.12 2.11 1.00 4650.36 2.12 2.11 1.00X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第6层第1塔)=== 工况8 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy6 1 219 8.73 8.47 1.03 3600.219 0.70 0.67 1.055 1 190 8.03 7.80 1.03 3600.190 1.09 1.04 1.054 1 158 6.94 6.75 1.03 3600.158 1.39 1.34 1.043 1 126 5.55 5.42 1.02 3600.123 1.61 1.56 1.032 1 94 3.94 3.86 1.02 3600.94 1.82 1.75 1.041 1 59 2.14 2.11 1.02 4650.59 2.14 2.11 1.02Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.03(第6层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.05(第6层第1塔)4.2.3SATWE各层构件超限输出文件----------------------------------------------------------| 第 6 层配筋、验算|--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 5 层配筋、验算|--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 4 层配筋、验算|--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 3 层配筋、验算|--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 2 层配筋、验算|--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 1 层配筋、验算|----------------------------------------------------------经PKPM计算，没有超筋现象。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
pkpm柱配筋计算
摘要：
1.PKPM 软件介绍
2.柱配筋计算的重要性
3.PKPM 柱配筋计算的原理和方法
4.PKPM 柱配筋计算的步骤
5.PKPM 柱配筋计算的优点和局限性
正文：
1.PKPM 软件介绍
PKPM（Powerful K-Frame Programming Method）是一款我国自主研发的建筑结构设计与计算软件，广泛应用于建筑设计、施工图设计、结构计算、施工组织设计等多个领域。
PKPM 软件凭借其强大的功能、简便的操作和较高的计算精度，已经成为我国建筑结构设计行业的重要工具之一。
2.柱配筋计算的重要性
在建筑结构设计中，柱是承担竖向荷载的关键构件。
柱配筋计算就是根据建筑结构的受力特点、材料性能和设计规范，合理配置柱内的钢筋，以确保柱在承受荷载时不发生破坏。
柱配筋计算是建筑结构设计中的重要环节，对于保证结构的安全性、稳定性和耐久性具有至关重要的作用。
3.PKPM 柱配筋计算的原理和方法
PKPM 柱配筋计算是基于我国现行的建筑结构设计规范进行的，其原理和方法主要包括以下几个方面：
（1）根据结构的受力特点，采用弹性力学理论进行内力分析，计算出柱在
各个位置的弯矩、剪力等内力。
（2）根据现行设计规范，确定柱的配筋率、保护层厚度等设计参数。
（3）根据设计参数，采用数值方法（如矩阵法、直接法等）计算柱内的钢筋配置，使柱在承受荷载时满足强度、刚度和耐久性等设计要求。
4.PKPM 柱配筋计算的步骤
使用PKPM 软件进行柱配筋计算，一般需要进行以下几个步骤：
（1）建立模型：根据设计图纸，在PKPM 软件中建立建筑结构的三维模型，包括柱、梁、板等构件。
（2）材料性能输入：输入建筑结构的材料性能参数，如混凝土强度、钢筋强度、保护层厚度等。
（3）荷载输入：输入建筑结构各部位的荷载，如恒荷载、活荷载等。
（4）计算分析：选择适当的计算方法和设计规范，进行柱配筋计算。
（5）查看结果：查看计算结果，如柱内钢筋配置、弯矩、剪力等。
（6）调整和优化：根据计算结果，调整和优化柱配筋设计，以满足设计要求。
5.PKPM 柱配筋计算的优点和局限性
PKPM 柱配筋计算具有以下优点：
（1）计算精度高：PKPM 软件采用弹性力学理论和现行设计规范进行计算，计算精度较高。
（2）操作简便：使用PKPM 软件进行柱配筋计算，操作简单、方便，可大大提高设计效率。
（3）适应性强：PKPM 软件适用于各种类型的建筑结构，可满足不同设
计要求。
然而，PKPM 柱配筋计算也存在一定的局限性：
（1）依赖性强：PKPM 软件进行柱配筋计算，需要依赖现行的设计规范和标准，当设计规范发生变化时，计算结果可能受到影响。
（2）无法完全替代人工：虽然PKPM 软件可以自动进行柱配筋计算，但在某些特殊情况下，仍需要人工干预和调整。
总之，PKPM 软件在柱配筋计算方面具有较高的计算精度和操作简便等优点，但同时也存在一定的局限性。