东一环---一号通道及地下广场整体抗浮计算
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。
合计：。
抗浮计算
地下室抗浮计算整体抗浮计算：抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67整体抗浮满足要求，底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8=967.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9）=483.8/（0.9*360*1150*3.9）=332.9mm <Ф16@200As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9）=483.8/（0.9*360*350* 3.9）=1039mm 基本等于Ф16@200上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9）=212.9/（0.9*360*350* 3.9）=481.4mm <Ф16@200上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。
原设计防水底板配筋满足要求。
独立基础计算阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm基础高度h1=300mm基础高度h2=400mm基础高度h3=500mm基础长度b1=750mm 基础宽度a1=750mm基础长度b2=725mm 基础宽度a2=725mm基础长度b3=725mm 基础宽度a3=725mm2. 材料信息基础混凝土等级: C35 ft_b=1.57N/mm2fc_b=16.7N/mm2柱混凝土等级: C40 ft_c=1.71N/mm2fc_c=19.1N/mm2钢筋级别: RRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=50mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值考虑水浮力作用：水浮力标准值为：65-31.2=33.8Kpa覆土及自重荷载标准值为：1.6x18+0.4x25=38.8Kpa活荷载标准值为：4KPaFgk=304.000kN Fqk=243.400kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=304.000+243.400=547.400kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=0.000+(0.000)=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*304.000+1.40*243.400=705.560kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*547.400=738.990kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|705.560|,|738.990|)=738.990kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=135.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+2*b3+bc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+2*a3+hc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m3. 基础总高 H=h1+h2+h3=0.300+0.400+0.500=1.200m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2+h3-as=0.300+0.400+0.500-0.050=1.150m5. 基础底面积 A=Bx*By=5.000*5.000=25.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*5.000*5.000*1.500=750.000kNG=1.35*Gk=1.35*750.000=1012.500kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*51.896=51.896kPa≤fa=135.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(738.990+1012.500)/25.000=70.060kPaPjmax=Pmax-G/A=70.060-1012.500/25.000=29.560kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=1.200m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.600mYHo=YH-as=1.150m2.1 因800<YH<2000 βhp=0.9672.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=2.900mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+2.900)/2=1.750mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Flx=1.0*122.598=122.60kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.600my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.900my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.750my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Fly=1.0*122.598=122.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.900mYB=bc+2*b3=2.050mYL=hc+2*a3=2.050mYHo=YH-as=0.850m3.1 因800<YH<2000 βhp=0.9923.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=2.050mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=3.750mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.050+3.750)/2=2.900mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Flx=1.0*80.827=80.83kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=3.750my冲切不利位置am=(at+ab)/2=2.900my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Fly=1.0*80.827=80.83kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4. 验算h3处冲切YH=h3=0.500mYB=bc+2*b2+2*b3=3.500mYL=hc+2*a2+2*a3=3.500mYHo=YH-as=0.450m4.1 因(YH≤800) βhp=1.04.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=3.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=4.400mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(3.500+4.400)/2=3.950mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Flx=1.0*41.679=41.68kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=3.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=4.400my冲切不利位置am=(at+ab)/2=3.950my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Fly=1.0*41.679=41.68kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级，验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为 -1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：25×0.48＝12.0kN/m2②地上四层梁柱折算自重：25×0.50＝12.5kN/m2③地下顶板自重：25×0.18＝4.5kN/m2④地下室梁柱折算自重：25×0.11＝2.75kN/m2⑤底板自重：25×0.4＝10.0kN/m2合计：41.75kN/m2水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2 ，根据地基基础设计规范 GB 5007-2011 第5.4.3条，41.75/32=1.3＞1.05 ，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为 -1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：2①顶板覆土自重：20×0.30＝6.0kN/m25×0.25＝6.25kN/m2②地下顶板自重：25×0.11＝2.75kN/m2③梁柱折算自重：25×（0.4+0.5）＝22.5kN/m2④底板及回填自重：0.5 kN/m2考虑设备自重合计：38kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m238/36=1.056＞1.05 ，满足抗浮要求。
地下室抗浮验算
地下室抗浮验算在建筑工程中，地下室的抗浮验算至关重要。
它关系到建筑物的安全性和稳定性，一旦出现问题，可能会导致严重的后果。
地下室为什么会存在抗浮问题呢？这主要是由于地下水位的变化。
当地下水位上升时，地下室所受到的浮力就会增大。
如果浮力超过了地下室自身的重量以及其上覆土的重量，地下室就可能会出现上浮的情况，从而引发结构损坏、开裂甚至倒塌。
那么，如何进行地下室抗浮验算呢？这需要综合考虑多个因素。
首先，要准确确定地下水位。
地下水位不是一个固定不变的值，它会受到季节、气候、周边排水情况等多种因素的影响。
在进行抗浮验算时，通常需要根据当地的水文地质资料以及工程经验，选取一个合理的设计地下水位。
这个水位值要具有一定的安全性和可靠性。
其次，计算地下室所受到的浮力。
浮力的大小等于地下室排开地下水的体积乘以水的重度。
地下室的形状和尺寸不同，计算浮力的方法也会有所差异。
对于规则形状的地下室，可以通过简单的几何计算得出排开水的体积；而对于复杂形状的地下室，则可能需要借助数值模拟等方法进行计算。
然后，要确定地下室的自重。
地下室的自重包括结构自身的重量、内部设备的重量以及顶板上覆土的重量等。
在计算自重时，需要对各种材料的密度和用量进行精确的统计。
在完成上述计算后，将地下室所受到的浮力与地下室的自重进行比较。
如果浮力小于自重，那么地下室在设计地下水位下是稳定的，抗浮验算通过；如果浮力大于自重，就需要采取相应的抗浮措施。
常见的抗浮措施有很多种。
增加地下室的自重是一种常见的方法，比如增加地下室顶板的覆土厚度、采用较重的建筑材料等。
设置抗浮桩或抗浮锚杆也是有效的措施，它们可以通过与地基土的摩擦力或锚固力来抵抗浮力。
此外，还可以通过排水减压的方式降低地下水位，从而减小浮力。
在进行抗浮验算时，还需要考虑一些特殊情况。
比如，在施工期间，地下室可能还没有完全建成，自重较小，此时需要特别注意抗浮问题。
另外，如果地下室周边存在大面积的填土或者开挖等情况，也会对地下水位产生影响，进而影响抗浮验算的结果。
地下室抗浮设计及计算
地下室抗浮设计及计算Post time: 2010年5月20日前一段时间做了几个项目，都涉及到地下室抗浮设计的问题，整理了一个大个地下室的计算思路。
先说一下规范的一些要求，规范对抗浮设计一直没有特别明确的计算建议，很多的设计建议都是编者自己的理解，所以大家的计算结果就会有很大差异。
1）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版)第3.2.5条第3款规定：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用”。
2）《砌体结构设计规范》GB 50003-2001第4.1.6条当砌体结构作为一个刚体，需验算整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等，应按下式验算：γ0(1.2SG2k+1.4SQ1k+SQik) ≤ 0.8SG1k式中SG1k----起有利作用的永久荷载标准值的效应；SG2k----起不利作用的永久荷载标准值的效应；3）北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501-2009第8.8.2条，抗浮公式为：Nwk ≤γGk式中Nwk——地下水浮力标准值；Gk——建筑物自重及压重之和；γ——永久荷载的影响系数，取0.9～1.0；结合上述原则，计算目前在做的南方某大剧院舞台下台仓的抗浮情况，由于整个台仓位于城市河道边，且上部恒荷载的不确定性，因此永久荷载的影响系数取的是0.8，比北京规范还要低一些：台仓深度较大，台仓底板顶标高为-14.8米，存在抗浮设计要求，根据地质勘察报告数据，设计最高抗浮水位绝对标高为2.36米相对标高-1.54米，经计算，上部结构传至台仓底板顶面处0.8倍恒荷载值为65200kN，台仓底板面积约为663平米，考虑台仓底板厚度为1.6米重力效应，尚有水浮力约为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×663-65200=12106 kN。
根据地质勘察报告提供的勘探点平面布置图，台仓位于18、19、25、26号孔附近，抗拔桩长为9.5米，直径0.4米，计算抗拔承载力特征值为220 kN，考虑结构重要性系数1.1，需要不少于60根抗拔桩。
地下室抗浮计算(一)
地下室抗浮计算（一）引言概述：地下室抗浮计算是在地下室工程设计中必不可少的一项重要工作，它关系到地下室的稳定性和安全性。
本文将从地下室的设计要求、土层承载力计算、水压力计算、地下室墙体稳定性计算和浮力计算等五个大点出发，详细介绍地下室抗浮计算的相关内容。
正文内容：一、地下室的设计要求1.了解地下室的功能和使用要求2.评估地下室所处地区的水位情况3.分析地下室结构所承受的荷载类型和大小4.考虑地下室的材料选择和结构类型二、土层承载力计算1.调查地下室所处地区的土壤性质和地质情况2.确定设计土层承载力的计算方法3.计算地下室的活荷载和静荷载4.根据土层的承载力指标，检验地下室的稳定性三、水压力计算1.了解地下水位和周边水体对地下室的影响2.计算地下水位对地下室墙体的水压力3.考虑地下室墙体排水系统的设计和排水能力4.评估地下室墙体的抗渗性能和稳定性四、地下室墙体稳定性计算1.确定地下室墙体的地下水位和土体背填的压力2.计算地下室墙体承受的重力荷载和水压荷载3.评估地下室墙体材料和结构的强度和稳定性4.进行地下室墙体的变形和沉降分析五、浮力计算1.确定地下室底板下方的地下水位2.计算地下室底板的外侧土体对底板的水平力3.考虑地下室底板的自重和地下水压力4.计算地下室底板的抗浮力5.评估地下室底板的稳定性和安全性总结：地下室抗浮计算是地下室工程设计中不可或缺的一项工作。
通过了解地下室的设计要求、土层承载力计算、水压力计算、地下室墙体稳定性计算和浮力计算等相关内容，可以保证地下室的稳定性和安全性，并为地下室设计提供科学的依据。
在实际工程中，还需考虑地下室的使用环境和地区的特殊情况，进一步提高地下室抗浮计算的准确性和可靠性。
地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书1.基本概况：本工程±0.000绝对高程为29.93m，抗浮设计水位的绝对高程为27.50m，本工程基础底标高-6.30m，地下室底标高-5.30m，抗浮计算水头为3.87m。
基底尺寸为72x32.8m。
基础形式为柱下独立基础加止水板，独立基础大小为3.7x3.7x0.7m，止水板厚度为0.5m，底标高为-5.50m，每侧挑出墙体0.5m。
钢筋混凝土侧墙厚度为350mm，柱大小为550x550mm，室内回填0.5m土，顶板厚度250mm，主梁为400x900mm，次梁为300x650mm，顶板折合混凝土厚度为378mm。
地下室顶回填600mm覆土。
2.水浮力计算：水位以下部分的体积为V=72x32.8x3.87=9139.4m3。
水浮力标准值F=Fk=rV=9139.4x10=91394 kN3.自重计算：止水板自重：G1k=（72+2x0.5）x(32.8+2x0.5)x0.5x25=32110 kN独立基础自重：G2k=3.7x3.7x(0.7-0.5)x25x5x10=3422.5 kN地下室侧墙自重：G3k=(72+2x32.8)x0.35x5.75x25=7074 kN顶板自重：G4k=72x32.8x0.378x25=22317.2kN柱自重：G5k=0.55x0.55x5.75x25x40=1739 kN室内回填土自重：G6k=72x32.8x0.5x18=22140 kN基础止水板挑出部分回填土自重：G7k=(72+32.8x2)x0.5x5.75x18=7120 kN 地下室顶板覆土自重：G8k=72x32.8x0.6x18=25505 kN地下部分自重总和：Gk=ΣGik=121426 kN4.抗浮验算：自重分项系数取0.9G=0.9Gk=0.9x121426=109284 kNF=91394 kN< G=109284 kN抗浮验算满足要求。
止水板计算(1) 设计规范:《建筑结构荷载规范》（GB50009-2002《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）(2) 计算参数：板长: 8.60(m), 板宽: 8.00(m), 板厚: 500(mm)板容重: 25.00(kN/m3), 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 15.00(kN/m2) 均布荷载设计值: 10.00(kN/m2)混凝土强度等级：C30, f c=14.30N/mm2,钢筋级别：HRB400, f y=360N/mm2 混凝土保护层: 50(mm), 泊松比: 0.20边界条件：[上边] 简支, [下边] 简支, [左边] 简支, [右边] 简支(3) 受力计算：查《混凝土结构设计规范算例》表4-4-1 P192均布荷载作用下跨中弯矩：λ=b/a=8.60/8.00=1.08 查表:α=0.870 β=1.80 ξ1=0.048 [水平] M x=α×M y=0.870×171.11=148.87kN.m[竖向] M y=0.048×70.70×8.002=171.11kN.m均布荷载作用下支座弯矩：[上端] M=0.00kN.m[下端] M=0.00kN.m[左端] M=0.00kN.m[右端] M=0.00kN.m(4) 配筋计算：跨中，X方向配筋计算：M=148.87kN.m α1=1.00 ξb=0.518 b=1000mmαsmax=ξb(1-0.5ξb)=0.518×(1-0.5×0.518)=0.384αs=M/(α1f c bh20)=148.87×1000×1000/(1.00×14.30×1000.00×50.002)=0.051 由于αs≤αsmax满足要求!=1.00×14.30×1000×{450-[4502-2×148.87×106/(1.000×14.30×1000)]0.5}/360.00 =943.84mm2跨中，Y方向配筋计算：M=171.11kN.m α1=1.00 ξb=0.518 b=1000mmαsmax=ξb(1-0.5ξb)=0.518×(1-0.5×0.518)=0.384αs=M/(α1f c bh20)=171.11×1000×1000/(1.00×14.30×1000.00×450.002)=0.059由于αs≤αsmax满足要求!=1.00×14.30×1000×{450-[4502-2×171.11×106/(1.000×14.30×1000)]0.5}/360.00 =1089.44mm25 钢筋选择：45×f t/f y=45×1.43×360.00=0.200A s,min=ρmin bh=0.00200×1000×500=1000.00mm2A s,max=ρmax bh0=0.02×1000×450=9259.25mm2(1) 横向配筋选择：要求配筋面积：As:=1000.00mm2配筋实际选用:14@130(A s=1184mm2)。
地下室局部抗浮计算书
地下室局部抗浮计算书一、工程概述本工程为具体工程名称，位于具体地点。
地下室为地下室层数层，建筑面积约为具体面积平方米。
地下室的主要功能为停车场、设备用房等。
二、地质条件根据地质勘察报告，场地的地质情况如下：1、土层分布自上而下依次为：①填土，厚度为具体厚度 1米；②粉质黏土，厚度为具体厚度 2米；③粉砂，厚度为具体厚度 3米；④中砂，厚度为具体厚度 4米；⑤卵石，厚度为具体厚度 5米。
2、地下水位勘察期间地下水位埋深为具体埋深米，年变化幅度为变化幅度米。
三、抗浮设计水位根据当地的水文地质资料和工程经验，本工程的抗浮设计水位取具体水位米。
四、局部抗浮计算区域的确定通过对地下室结构的分析，结合地质条件和周边环境，确定以下区域需要进行局部抗浮计算：1、地下室靠近山体一侧，由于山体可能存在地下水的侧向补给，该区域可能存在较大的浮力。
2、地下室局部存在较深的集水坑或设备基础，其底部的浮力可能超过上部结构的自重。
五、计算模型的建立1、结构模型选取需要进行局部抗浮计算的区域，建立三维结构模型。
模型中包括地下室的底板、墙板、梁柱等结构构件。
2、荷载模型（1）结构自重：根据结构设计图纸，计算地下室结构构件的自重。
（2）覆土重量：考虑地下室顶板上的覆土重量，按照实际覆土厚度和土的容重计算。
（3）活荷载：根据相关规范，取地下室的活荷载标准值。
3、浮力计算根据抗浮设计水位，计算地下室底板所受到的浮力。
浮力等于水的重度乘以水头高度乘以底板面积。
六、局部抗浮验算1、抗浮稳定系数计算抗浮稳定系数＝（结构自重＋覆土重量＋其他抗浮措施提供的抗浮力）／浮力2、计算结果对选定的局部抗浮计算区域进行计算，得到抗浮稳定系数如下：区域 1：抗浮稳定系数为具体系数 1，小于规范要求的规范要求系数 1，不满足抗浮要求。
区域 2：抗浮稳定系数为具体系数 2，大于规范要求的规范要求系数 2，满足抗浮要求。
七、抗浮措施对于不满足抗浮要求的区域，采取以下抗浮措施：1、增加配重在地下室底板上增加一定厚度的混凝土配重，以增加结构的自重。
地下室抗浮验算
地下室抗浮验算在建筑工程领域，地下室的抗浮验算至关重要。
这是确保地下室在地下水作用下保持稳定，不发生上浮破坏的关键环节。
地下室一旦发生上浮，不仅会影响建筑物的正常使用，还可能带来严重的安全隐患。
接下来，让我们深入了解一下地下室抗浮验算的相关知识。
首先，我们要明白什么是地下室的抗浮问题。
当地下室所受到的地下水浮力超过其自身重量以及上部结构传来的向下压力之和时，地下室就有上浮的趋势。
这种情况下，如果不采取有效的抗浮措施，地下室可能会发生局部隆起、开裂甚至整体上浮，导致结构破坏。
那么，为什么要进行抗浮验算呢？这主要是为了在设计阶段就能够预测和评估地下室在地下水作用下的稳定性，从而合理地确定抗浮措施，保证地下室的安全可靠。
抗浮验算可以帮助设计师选择合适的基础形式、增加配重、设置抗浮桩或抗浮锚杆等，以抵抗地下水浮力的作用。
在进行地下室抗浮验算时，需要考虑多个因素。
其中，最重要的是地下水的水位。
地下水水位的高低直接决定了浮力的大小。
一般来说，需要根据地质勘察报告提供的历史最高水位、常年水位以及可能的极端水位等数据来进行验算。
同时，还要考虑地下室的埋深、面积、形状以及上部结构的荷载分布等因素。
计算地下室所受到的浮力通常采用阿基米德原理，即浮力等于排开地下水的体积乘以水的重度。
而地下室的自重则包括结构自身的重量、装修层的重量、设备重量以及可能的覆土重量等。
上部结构传来的向下压力则需要根据结构的类型和布置进行计算。
在实际的抗浮验算中，通常会采用两种方法：整体抗浮验算和局部抗浮验算。
整体抗浮验算是对整个地下室结构进行验算，以确保地下室在整体上不会上浮。
局部抗浮验算则是针对地下室的某些局部区域，如柱下、墙下等，这些部位可能由于荷载分布不均匀而更容易出现抗浮问题。
如果经过验算发现地下室的抗浮能力不足，就需要采取相应的抗浮措施。
常见的抗浮措施包括增加地下室的配重，比如增加覆土厚度、采用较重的建筑材料等；设置抗浮桩或抗浮锚杆，通过桩或锚杆与土层之间的摩擦力来抵抗浮力；还可以调整基础形式，如采用筏板基础或箱型基础，增加地下室的整体稳定性。
地下室抗浮计算
相对标高 室内地面标高H0 室外标高H3 地下室顶面标高H1 地下室地面标高H2 地下水面标高H4 顶板厚D1 底板厚D2 顶板覆土厚D3 底板覆土厚D4 基础底标高H底= 抗浮计算水头H水= 地下室层高H= 最大柱网
面积S=B*L=
பைடு நூலகம்
绝对标高 0.00 0.00 -0.80 -4.20 -1.50 主梁 尺寸 柱子 参数
浮力计算：
自重计算
总水浮力F= 顶板覆土自重G1= S*D3*γ 土= 顶板自重G2= S*D1*γ 砼= 底板自重G3= S*D2*γ 砼= 底板覆土自重G4= S*D4*γ 土= 柱子自重G5= V柱*γ 砼= 梁自重G6= （V梁+V次）*γ 砼= 柱墩自重G7= V次*γ 砼= 总自重W=
抗浮验算
0.5 0.5
0.7875
0.3 0.6
1.155 0 0 4 0 1.6 0.6 1.536
体积 V梁=b2*（h2-D1)*(B+Lb1-B2)=
宽 b3= h3= 柱网内根数n= 高
次梁 尺寸
体积 柱墩 尺寸
高\宽 厚 体积
V次=n*b3*（h3D1)*((B+L)/2-b2)=
b4= h4= V墩=b4*b4*h4=
水容重γ 水＝ 土容重γ 土＝ 混凝土容重γ 砼= 判别：
10.00 18.00 25.00 底板F1= 柱墩浮力F2= S*H水*γ 水= V墩*γ 水= 地下室顶面高于水位:H1>H4 1116 kN 15.36 kN 1131 518.4 225 360 0 19.69 28.88 38.4 1190 kN kN kN kN kN kN kN kN kN
宽 高 体积 宽 高 b1= h1= V柱=b1*h1*(H-D1-D4)= b2= h2=
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一. 抗浮计算
（一） 一号通道及地下广场整体抗浮计算
1、一号通道抗浮计算
结构设计按最不利情况进行抗浮稳定验算，不考虑侧壁摩阻力时，抗浮安全
系数Kf≥1.05。
地面标高为13.000m，根据地勘报告，抗浮设防水位取标高为12.000m考虑。
顶板覆土为4.5m，底板埋深不等，为6.5m~13.3m范围之间，计算如下：
1）车站顶部覆土压重：
W1=18.5×1023×4.5=85164KN;
2）车站主体结构自重：
板的自重：
W2=（456×0.8+490×0.4+490×0.8)×25=23820KN
侧墙自重：
W3=（6.5×95+6.8×111）×0.7×25=24008KN
3) 桩摩阻力：
W4=1×π×7×60×58=76529KN;
4）一号通道所受浮力：
一号通道基坑开挖深度不等，本计算取最不利深度计算；
F=（13-1）×1024×10=122760 KN;
5）验算抗浮安全系数Kf：
05.171.1122760765292400823820851644321FWWWWK
f
根据计算结果，结构满足抗浮稳定要求。
2、地下广场抗浮计算
结构设计按最不利情况进行抗浮稳定验算，不考虑侧壁摩阻力时，抗浮安全
系数Kf≥1.05。
地面标高为13.000m，根据地勘报告，抗浮设防水位取标高为12.000m考虑。
地下广场为露天开放式无覆土，底板埋深不等，为7m~9.5m范围之间，计算
如下：
1）广场主体结构自重：
底板自重：
W1=720×0.7×25=12617KN
侧墙自重：
W2=14×7.5×0.7×25=14962KN
2) 地下广场所受浮力：
广场基坑开挖深度面积较大且开挖深度不等，为符合实际工程需要，所
受浮力按开挖深度不同，分区计算；
50420KN10×432×1)-(8145×1)-(9+143×1)-7(=F
;
3) 验算抗浮安全系数Kf：
05.155.050420149621261721FWWK
f
根据计算结果，结构不满足抗浮稳定要求；
按要求在广场地板部增加抗拔桩，以增加结构的整体抗浮能力。
初步设计方案为增加16根，直径为1.2m、长度为7.5m的混凝土抗拔桩，
4）抗拔桩自重：
KNGp127)1025(5.7)22.1(2
抗拔桩承载力标准值T
uk
KNluqTiisikiuk8603)9016.24534.5(5.72.17.0
按《建筑桩基规范》5.4.5条，单根抗拔桩基承载力验算；
pukk
GTN2/
12743011428
，满足规范要求。
4）整体抗拔桩提供基坑浮力值；
W3=16×4428=70848KN
5）重新验算抗浮安全系数Kf：
05.195.150420708481496212617321FWWWK
f
根据计算结果，结构满足抗浮稳定要求。
6) 抗拔桩裂缝验算：
抗拔桩身采用混凝土强度等级C35,截面配筋22根HRB400直径32mm。
桩身轴心受拉正截面受拉承载力：
KNAfNsybu5732176933609.09.0
,
bu
NN
,满足要求。
抗拔桩按三级裂缝控制，取mm2.0lim，桩身最大裂缝宽度计算按《混规》
公式（7.1.2）计算：
s
sq
te
eq
scrmax Eσ ) ρ d 0.08 + (1.9Cψα ＝ω
)(
f
0.65-1.1＝ψ
ttkse
iiiiieqdndnd
2
te
ps
te
A
AA
式中参数取值如下表所示：
7.5m抗拔桩裂缝计算 符号 取值 单位 规范
构件受力特征系数 αcr 2.7
《砼规范》
7.2.1
桩直径 1200 mm
桩截面积 1130400 mm2
纵筋根数 22 根
纵筋直径 32 mm
受拉区纵向钢筋的等效直径 deq 32 mm
单根纵筋面积 804.2477193 mm2
受拉纵筋截面积 As 17693.44983 mm2
钢筋弹性模量 Es 200000 N/mm2
《砼规范》
4.2.4
最外层受拉钢筋至截面近边
的距离
Cs 50 mm
砼强度等级 C35
砼轴心抗拉强度标准值 ftk 2.2 N/mm2
《砼规范》
4.1.4
按照永久荷载计算的轴向力
值
Nq 2284 KN
按有效受拉混凝土截面面积
计算的纵向受拉钢筋配筋率
ρte＝As/Ate
ρte 0.01565238
＜0.01 取
0.01
对圆形截面的轴心受拉构件 Ate 1130400 mm2
在荷载准永久组合下受拉区
纵向钢筋的应力
σsq 129.0873189
轴心受拉：σsq＝Nq/As
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65ftk/(ρte·σsq) ψ 0.392262697 ＜0.2 取
0.2；＞1.0
取1.0
计算最大裂缝宽度为:mmmm2.0<0.176ωlimmax，满足要求。