准静态压缩纯钛的微观结构和织构演变

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《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》篇一摘要:本文针对TA15钛合金热加工过程中的本构关系及微观组织演变进行了深入研究。

通过构建本构模型,探讨了热加工过程中材料流动应力与温度、应变速率及变形程度之间的关系,并利用该模型对微观组织进行了预测。

本文的研究不仅为TA15钛合金的优化热加工工艺提供了理论依据,而且为相关领域的金属材料热加工研究提供了有价值的参考。

一、引言钛合金作为一种轻质高强度的金属材料,因其良好的综合性能被广泛应用于航空、航天等重要领域。

TA15钛合金作为钛合金中的一种,其热加工性能对于产品的最终性能至关重要。

因此,研究TA15钛合金在热加工过程中的本构关系及微观组织演变,对于优化其热加工工艺、提高产品性能具有重要意义。

二、TA15钛合金热加工本构模型构建1. 实验方法与材料准备实验选用TA15钛合金为研究对象,通过单轴压缩实验,测定在不同温度、应变速率及变形程度下的流动应力。

实验材料经过适当的预处理,以保证实验结果的准确性。

2. 本构模型的建立基于实验数据,结合物理本构理论,建立TA15钛合金的热加工本构模型。

该模型能够描述材料流动应力与温度、应变速率及变形程度之间的关系,为后续的微观组织预测提供依据。

三、微观组织预测及分析1. 预测方法利用已建立的本构模型,结合有限元分析方法,对TA15钛合金在热加工过程中的微观组织进行预测。

预测过程中考虑了晶粒尺寸、相变等因素的影响。

2. 预测结果与分析根据预测结果,TA15钛合金在热加工过程中,随着温度的升高和应变速率的降低,晶粒尺寸逐渐增大,相变现象逐渐明显。

这表明在热加工过程中,合理控制加工参数对于获得良好的微观组织具有重要意义。

四、结论本文通过构建TA15钛合金热加工本构模型,探讨了材料流动应力与温度、应变速率及变形程度之间的关系,并利用该模型对微观组织进行了预测。

研究结果表明,本构模型能够较好地描述TA15钛合金的热加工行为,为优化其热加工工艺提供了理论依据。

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》篇一一、引言随着现代工业的快速发展,钛合金因其优良的力学性能和耐腐蚀性,在航空、航天、医疗和汽车等领域得到了广泛应用。

TA15钛合金作为一种典型的近α型钛合金,具有高强度、良好的热稳定性和抗疲劳性能,因此备受关注。

然而,其热加工过程中的组织演变和性能控制一直是研究的重点和难点。

因此,本文旨在研究TA15钛合金热加工过程中的本构模型及微观组织预测,为优化其热加工工艺和改善其性能提供理论依据。

二、文献综述近年来,国内外学者对钛合金的热加工行为进行了广泛的研究。

其中,本构模型是描述材料在热加工过程中流变行为的重要工具,对于预测和控制材料的微观组织具有重要意义。

而微观组织的演变则直接关系到材料的力学性能和耐腐蚀性等关键性能。

因此,建立准确的本构模型并预测其微观组织演变是研究钛合金热加工过程的关键。

三、TA15钛合金热加工本构模型研究(一)实验方法采用Gleeble热模拟实验机对TA15钛合金进行热压缩实验,获取不同温度、应变速率和应变量下的流变应力数据。

同时,结合金相显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等手段,观察不同条件下的微观组织演变。

(二)本构模型建立基于Arrhenius方程,建立TA15钛合金的热加工本构模型。

通过流变应力数据,确定模型中的相关参数,进而得到描述TA15钛合金流变行为的本构方程。

(三)结果分析通过对比实验数据与本构模型的预测结果,验证了所建立的本构模型的准确性。

同时,分析了不同工艺参数对本构模型的影响,为优化热加工工艺提供了理论依据。

四、微观组织预测研究(一)微观组织演变规律通过金相显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等手段,观察TA15钛合金在不同温度、应变速率和应变量下的微观组织演变规律。

重点分析α相、β相的演变过程及相界面行为。

(二)微观组织预测模型结合热加工本构模型和微观组织演变规律,建立TA15钛合金的微观组织预测模型。

《2024年TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》范文

《2024年TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》范文

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》篇一一、引言TA15钛合金以其优良的力学性能和抗腐蚀性,在航空、航天等高端制造领域中得到了广泛应用。

随着制造业的不断发展,对材料性能的要求也越来越高,因此对TA15钛合金的热加工过程及其微观组织的研究显得尤为重要。

本文旨在通过构建TA15钛合金热加工本构模型,并对其微观组织进行预测研究,以期为优化其热加工工艺、提高材料性能提供理论依据。

二、文献综述在过去的几十年里,国内外学者对钛合金的热加工行为及微观组织演变进行了广泛的研究。

在热加工过程中,钛合金的力学性能、微观组织结构以及相变行为等因素对材料的最终性能具有重要影响。

其中,本构模型是描述材料在热加工过程中应力、应变、温度和速度等参数之间关系的数学模型,对于优化热加工工艺、提高材料性能具有重要意义。

三、TA15钛合金热加工本构模型的构建(一)实验方法为了构建TA15钛合金热加工本构模型,我们采用热模拟实验方法,通过改变温度、应变速率和变形程度等参数,获取TA15钛合金在热加工过程中的应力-应变曲线。

同时,结合金相显微镜、电子背散射衍射等手段,对TA15钛合金的微观组织进行观察和分析。

(二)本构模型的建立根据实验结果,我们采用Johnson-Cook模型来描述TA15钛合金的热加工本构关系。

该模型考虑了应变、应变速率、温度等因素对材料力学性能的影响,能够较好地反映TA15钛合金在热加工过程中的力学行为。

通过回归分析实验数据,我们得到了TA15钛合金的本构模型参数。

四、TA15钛合金微观组织的预测研究(一)微观组织演变规律通过金相显微镜、电子背散射衍射等手段,我们观察了TA15钛合金在热加工过程中的微观组织演变规律。

结果表明,随着温度、应变速率和变形程度的变化,TA15钛合金的晶粒形态、相组成和分布等微观组织参数发生了明显变化。

(二)微观组织预测模型的构建基于微观组织演变规律,我们建立了TA15钛合金的微观组织预测模型。

高纯钛热变形的本构模型及微观组织演变

高纯钛热变形的本构模型及微观组织演变

高纯钛热变形的本构模型及微观组织演变∗李亮;彭富昌【期刊名称】《功能材料》【年(卷),期】2014(000)0z2【摘要】利用轴对称单向压缩法研究了纯钛在变形温度从723~873 K范围内、应变速率从0.001~1 s-1下的热压缩行为,并通过背散射电子衍射技术对不同热变形条件下的微观组织进行表征.研究结果表明,高温轴对称单向压缩下的纯钛经历从应变硬化阶段到稳态变形阶段的过程,在低的应变速率条件下材料流变应力出现平台,高的应变速率条件下,流变应力随变形过程逐渐增加.该合金流变应力的大小受变形温度、应变速率的强烈影响,随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大,高纯钛是一种具有正应变速率敏感性的材料.该合金高温流变应力σ可采用 Zener-Hollomon参数的函数来描述,函数表达式中参数A、α和n 的值分别为1.84×1024 s-1、0.013 MPa-1、12.66,其热变形激活能Q为415.69 kJ/mol.不同Z参数条件下微观组织对比分析表明在高的Z 参数条件下,材料未发生动态再结晶,在低的Z 参数条件下,材料发生明显的动态再结晶,在Z 值介于两者之间时材料发生部分再结晶.【总页数】5页(P76-80)【作者】李亮;彭富昌【作者单位】攀枝花学院材料工程学院,四川攀枝花 617000;攀枝花学院材料工程学院,四川攀枝花 617000【正文语种】中文【中图分类】TG111【相关文献】1.Aermet100钢热变形过程中微观组织演变规律 [J], 白克非2.Aermet100钢热变形过程中微观组织演变规律 [J], 白克非3.AA7021铝合金热变形行为及微观组织演变机理的研究 [J], 仇鹏; 王家毅; 段晓鸽; 蔺宏涛; 陈康; 江海涛4.SA508Gr.4N钢热变形过程微观组织演变及流变应力模型 [J], 乔士宾;何西扣;刘敬杰;赵德利;刘正东5.NiPt15合金热变形行为及微观组织演变规律 [J], 尹畅畅;余登德;陈家林;闻明;管伟明;谭志龙因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

tc21钛合金微观组织演变规律

tc21钛合金微观组织演变规律

tc21钛合金微观组织演变规律
TC21钛合金是一种高强度、高韧性的钛合金,广泛应用于航空、航天、船舶、汽车等领域。

其微观组织演变规律对于材料的性能和应用具有重要意义。

TC21钛合金的微观组织主要由α相和β相组成。

α相是一种六方最密堆积结构,具有良好的塑性和韧性,而β相是一种体心立方结构,具有较高的强度和硬度。

在加工过程中,TC21钛合金的微观组织会发生演变,主要表现为相变、晶粒长大和织构形成等过程。

首先是相变过程。

在加工过程中,TC21钛合金的温度和应力会发生变化,从而引起相变。

当温度升高到β相区间时,α相会逐渐转变为β相,这个过程称为β相转变。

相变过程会导致材料的硬度和强度发生变化,从而影响材料的性能。

其次是晶粒长大过程。

在加工过程中,TC21钛合金的晶粒会逐渐长大,这个过程称为晶粒长大。

晶粒长大会导致材料的塑性和韧性降低,但同时也会提高材料的强度和硬度。

因此,在材料的设计和加工过程中,需要控制晶粒的大小和分布,以达到最优的性能。

最后是织构形成过程。

在加工过程中,TC21钛合金的晶粒会发生取向,从而形成织构。

织构会影响材料的各向异性和力学性能,因此需要在加工过程中控制织构的形成。

TC21钛合金的微观组织演变规律对于材料的性能和应用具有重要
意义。

在材料的设计和加工过程中,需要控制相变、晶粒长大和织构形成等过程,以达到最优的性能。

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》

《TA15钛合金热加工本构模型及微观组织预测研究》篇一一、引言钛合金作为一种具有高强度、低密度和优良耐腐蚀性的金属材料,广泛应用于航空、航天、船舶等关键领域。

其中,TA15钛合金因其在高温条件下的良好力学性能,在航空发动机等重要部件制造中具有举足轻重的地位。

因此,对其热加工性能和微观组织的研究具有重要的工程价值和理论意义。

本文旨在研究TA15钛合金热加工过程中的本构模型及微观组织预测,为优化其加工工艺和提升材料性能提供理论支持。

二、TA15钛合金的物理与化学性质TA15钛合金具有优异的力学性能和良好的高温稳定性,主要成分为钛(Ti)和其他合金元素如铝(Al)、钒(V)等。

这些元素的含量决定了其物理和化学性质,尤其是对热加工过程中的流变行为有着重要影响。

在高温环境下,TA15钛合金具有良好的塑性和抗蠕变性能,因此适用于高温、高应力环境下的工作条件。

三、热加工本构模型研究(一)本构模型的建立本构模型是描述材料在热加工过程中应力-应变-温度-时间等参数关系的数学模型。

对于TA15钛合金,我们通过实验方法,结合其流变行为的特点,建立了基于物理基础的Arrhenius型本构模型。

该模型能够有效地描述TA15钛合金在热加工过程中的流变行为,为优化加工工艺提供了理论依据。

(二)本构模型的验证与应用为验证本构模型的准确性,我们通过高温拉伸试验等手段收集了大量实验数据。

将实验数据与本构模型进行对比分析,结果表明,该模型能够较好地预测TA15钛合金在热加工过程中的应力-应变关系。

此外,我们还将本构模型应用于实际生产过程中,通过调整工艺参数,实现了对TA15钛合金性能的优化。

四、微观组织预测研究(一)微观组织的观察与描述微观组织是影响材料性能的重要因素之一。

通过对TA15钛合金在不同热加工条件下的微观组织进行观察,我们发现其微观组织主要由α相和β相组成。

不同温度和应变速率下,α相和β相的分布、大小和形态均有所不同。

这些变化对材料的力学性能和耐腐蚀性等有着重要影响。

纯钛微观应变

纯钛微观应变

纯钛微观应变一、引言纯钛作为一种重要的工程材料,由于其优良的力学性能和耐腐蚀性,在航空、医疗和化工等领域有广泛应用。

在复杂的工作环境下,了解纯钛的微观应变情况是十分必要的,这有助于优化产品设计、提高材料利用率和预测使用寿命。

本文将对纯钛的微观应变进行深入探讨。

二、纯钛的微观结构与应变纯钛的微观结构对其力学性能具有显著影响。

纯钛的晶格结构使其在受力时容易发生塑性变形。

在微观尺度上,纯钛的晶粒大小、形态以及晶界都对微观应变有重要影响。

尤其是在高温或受力状态下,晶界的移动和晶粒的变形都会导致微观应变的产生。

三、纯钛的应变测量技术为了准确测量纯钛的微观应变,需要借助先进的测试技术。

X射线衍射技术(XRD)和电子显微镜技术(EM)是常用的两种方法。

XRD可以通过分析晶格结构的改变来测量微观应变,而EM则可以直接观察晶粒的变形和晶界的移动。

这些技术为深入研究纯钛的微观应变提供了有力手段。

四、纯钛的应变影响因素温度和应力是影响纯钛微观应变的重要因素。

在高温下,纯钛的晶界滑移和晶粒转动加剧,导致微观应变增加。

同时,应力状态也会影响微观应变,高应力状态下纯钛更容易发生塑性变形。

此外,合金元素、热处理状态以及工作环境等也会对纯钛的微观应变产生影响。

五、结论与展望纯钛的微观应变是一个复杂而重要的研究领域。

了解纯钛的微观应变有助于优化产品设计、提高材料利用率和预测使用寿命。

未来,随着测试技术的发展和研究的深入,对纯钛微观应变的认知将更加全面和深入。

同时,针对纯钛的应用领域,将会有更多的研究成果应用于实际生产中,为推动相关行业的技术进步提供支持。

工业纯钛高温动态拉伸力学行为的微观机制_陈翔

工业纯钛高温动态拉伸力学行为的微观机制_陈翔

第39卷第6期Vol.39,No.62009年6月J OURNAL OF UNIVE RSITY OF SCIE NCE AND TECHNOLO GY OF CHINAJ un.2009文章编号:025322778(2009)0620619208收稿日期:2008204208;修回日期:2008205227基金项目:国家自然科学基金(10472110)资助.作者简介:陈翔,男,1982年生,硕士.研究方向:材料力学行为.E 2mail :sandycx @ 通讯作者:夏源明,教授.E 2mail :ymxia @工业纯钛高温动态拉伸力学行为的微观机制陈 翔,龚 明,夏源明(中国科学技术大学近代力学系,中国科学院材料力学行为和设计重点实验室,安徽合肥230027)摘要:利用光学金相显微镜和透射电子显微镜(TEM )对多晶工业纯钛(CP 2Ti )在不同温度(298~973K )和应变率(10-3~1400s -1)下的拉伸断裂试件的试验段进行了观察分析,考察了形变孪晶、位错和析出相等微观组织随温度和加载应变率的变化规律.在此基础上,提出了孪晶系的分步激活模型并对动态高温力学行为进行了解释.此外,还对位错2溶质原子相互作用的微观表现及其对工业纯钛准静态力学行为的影响进行了探讨.关键词:形变孪晶;动态应变时效;微观分析中图分类号:T G113.25 文献标识码:AMicroscopic mechanisms underlying the dynamic tensile behaviorsof a commercially pure titanium at elevated temperaturesC H EN Xiang ,GON G Ming ,XIA Yuan 2ming(Depart ment of Modern Mechanics ,CA S Key L aboratory of Mechanical Behavior and Desi gn of M ateri als ,Universit y of Science and Technolog y of China ,Hef ei 230027,China )Abstract :The test sections of commercially p ure (CP )polycrystal titanium specimens tensilely impacted until f ract ure at different temperat ures (298~973K )and st rain rates (10-3~1400s -1)were analyzed under metallograp hic and t ransmission elect ron microscopes (TEM ),and t he variations of micro scopic feat ures such as deformation twins ,dislocations and p recipitated p hases in t hese specimens wit h temperat ure and st rain rate were summerized.Based on t hese observations ,a stepwise activation model of twinning systems was p roposed to explain t he dynamic tensile behaviors of CP 2Ti at elevated temperat ures.The micro scopic manifestation of interaction between dislocations and interstitial atoms and it s influence on t he quasi 2static mechanical behavior of CP 2Ti were also discussed.K ey w ords :deformation twinning ;dynamic strain aging ;micro st ruct ural characterization0 引言纯钛在1155.5K 以下具有密排六方(hcp )的晶体结构.由于六方晶格在晶体学上具有较低的对称性,因此具有比较复杂的变形模式:包括〈1120〉{1010}、〈1120〉{0001}和〈1120〉{1011}三类较常见的a 型的滑移系,〈1213〉{1011}和〈1123〉{1122}两类滑移阻力较大的锥面c +a 型滑移系,以及〈1011〉{1012}、〈1123〉{1122}等孪生系[1].以上各种微观变形模式在纯钛塑性变形中的贡献随温度和应变率的改变而变化,各模式间既共同作用又相互影响,造成了纯钛塑性变形微观机制的多元性和复杂性.工业纯钛(CP2Ti)纯度通常在9912%~9919%之间.见诸文献报道的大量准静态不同温度下的加载试验均发现,CP2Ti的力学行为除表现出热激活控制的位错滑移机制主导的温度相关性外,在500~900K之间内还明显受杂质含量的影响[2~4],出现屈服应力、流动应力、应变硬化率和断裂应变等随温度的反常变化现象.目前人们对上述现象的微观解释是CP2Ti在相应的变形工况下发生了溶质原子与位错相互作用的动态应变时效过程[3,4],但该过程影响CP2Ti力学性能的显微观察证据目前尚不多见.在动态力学行为方面,Chichili等[5]和Nemat2 Nasser等[6]对CP2Ti进行了系统的不同温度和应变率下的压缩试验.前者通过微观分析指出位错滑移始终是纯钛塑变的主要微观机制;但孪晶及孪晶2位错相互作用也会对纯钛的动态力学行为产生不可忽略的影响;后者则认为孪晶对总体塑性力学行为不一定有显著影响,并将在压缩试验中观察到的“三段硬化”现象(即塑性流动段的应变硬化率随应变增加经历“下降———上升———下降”三个阶段)归因于动态应变时效的作用.然而Salem等[7]在难以发生动态应变时效的高纯钛中同样观察到了上述“三段硬化”行为,并发现加载过程中的孪晶出现点和孪晶饱和点恰好对应“三段硬化”应力应变曲线中的两个转变点,从而提出该行为应由孪晶而非动态应变时效所引起.此外,Harding[8]在利用位错滑移的热激活模型对CP2Ti在温度77~288K、应变率10-3~2500s-1工况范围内的拉伸力学行为进行解释时,发现根据实验结果得到的模型参数与热激活理论预测值始终存在矛盾.以上研究均显示,人们对纯钛动态力学行为的微观机制可能还认识不足,有必要通过进一步的微观分析探索其机理.Huang等[9]系统地完成了对多晶工业纯钛在不同温度(298~973K)和应变率(10-3~1400 s-1)下的拉伸试验,并对试件的断口附近进行了初步的金相分析,得到了孪晶密度随温度和应变率变化的定性规律.由于受金相显微镜适用范围的限制,文献[9]除孪晶密度的变化趋势外未能得到更深入的微观信息.此外,由于文献[9]金相实验的观察点位于断口处,其变形已不再均匀,所以这一结果未能准确反映试件变形段的孪晶演化规律.在文献[9]工作的基础上,本文拟对其拉伸试验得到的断裂试件的试验段进行更为深入的微观分析———通过进一步的金相观察和TEM观察探索其变形(尤其是高温动态变形)的微观机理,并试图根据观察结果对工业纯钛宏观拉伸力学行为的应变率和温度相关性作出解释.1 微观分析和设备本文观察的试件来自Huang等[9]拉伸试验的断裂试件,其拉伸前形状如图1所示.观察点选在距端口2~3mm处.图1 拉伸试样Fig.1 Schem atic of tensile specimens金相试件经机械抛光和电解抛光(抛光液成分为6%高氯酸∶94%冰醋酸)并经腐蚀液(5%氢氟酸∶20%硝酸∶75%水)腐蚀后,在Keyence V HX 光学显微镜下进行观察.TEM观察样品为直径为3mm的圆形薄片,切取自拉伸断裂试件的试验段,截取点距断口约2 mm以避免观察点位于变形不均匀的颈缩区.切下的样品经机械方法减薄,用成分为10%高氯酸: 90%无水乙醇的电解液在-30℃环境下双喷减薄至恰好出现小孔.制成的样品在J EOL J EM23010型TEM上进行了显微分析,加速电压设置为300kV.表1 试验材料的化学成分(引自文献[9])T ab.1 Chemical composition of the specimens(from R ef.[9])成分(element)Fe C N H O Si Ti含量(composition)0.12%0.04%0.02%0.007%0.07%<0.04%balance026中国科学技术大学学报第39卷2 工业纯钛的宏观力学试验结果文献[9]对工业纯钛进行的大量不同温度和应变率下的宏观力学试验结果如图2所示.文献[9]还进一步给出了宏观力学行为的温度相关性和应变率相关性规律(图3),具体如下.(Ⅰ)温度相关性①如图3(a )所示,10-3s -1应变率下,623K <T s <773K 时,流动应力2温度曲线下降趋于平缓,显示流动应力的温度相关性明显降低.②应变硬化率在准静态条件约423~623K 间和动态条件约523~773K 下受温度影响较小,其他条件下与温度呈明显的负相关性;(Ⅱ)应变率相关性①如图3(b )所示,同一应变率下的断裂应变2温度曲线在动态条件下呈“U ”形趋势,而在准静态126第6期工业纯钛高温动态拉伸力学行为的微观机制图4 几种典型加载工况下变形后试样的光学金相照片,箭头标示拉伸方向Fig.4 Optical micrographs of specimens deformed under typical loading conditions ,tensile directions are specif ied by arrow s条件下呈“W ”形的趋势;其中在温度为773K 时,试样的断裂应变出现极小值点(俗称“蓝脆”点);②在不同温度下准静态的应力应变曲线均看不到明显的屈服点(见图2(a ),(b ));而在动态加载下,当T s >693K 时出现了明显的屈服点;在1400s -1应变率下,流动应力在屈服点后还发生了振荡①(见图2(d )). ①Nemat 2Nasser 等[6]在对工业纯钛在温度在600~800K ,2200s -1和8000s -1应变率压缩试验结果中也出现了类似的振荡现象.3 显微观察结果3.1 晶粒整体形貌金相观察结果(如图4)显示,所观察的试件中晶粒均在拉伸方向伸长.孪晶的出现能使晶粒细化,因此动态试件中的平均晶粒尺寸明显小于相应温度下的准静态试件.另外,变形温度在773K 以上的各试件中,晶粒整体形貌与未变形时相比变化很小,在TEM 下也发现其位错密度等变形特征大大减少.由于773K 已达到纯钛的再结晶温度(纯钛熔点为1941K ),因此结合以上观察结果可以断定高温加载条件下的断裂应变增加、应变硬化率降低等现象均是由于试验中试件发生动态再结晶,使内部缺陷在变形的同时得到修复的缘故.3.2 形变孪晶图4显示,孪晶普遍存在于各工况加载试件中,且晶粒内形变孪晶的密度(单位体积内的孪晶数目)和总体积分数(注:本文中以金相图片中孪晶区的面积分数作为孪晶体积分数测量值)与加载工况显著相关.通过图像分析软件Image 2Pro Plus 对各工况变形试件金相照片中孪生区域的体积分数进行统计,得到结果如图5所示.在室温准静态变形试件中,孪晶分布很不均匀,主要集中在少数晶粒中(图4(a )).同一温度下随着应变率的提高,孪晶密度和体积分数相应增大,且分布趋向均匀化.而同一应变率下随着变形温度的提高,孪晶密度和总体积分数图5 孪晶体积分数随温度和应变率的变化Fig.5 V ariation of volume fractions of deform ationtwins with temperature and strain rate226中国科学技术大学学报第39卷都将减小.如图6所示,TEM 下观察到的形变孪晶呈透镜状.准静态变形试件中的孪晶呈细长形,多横贯晶粒,其形态且受温度影响不大(图6(a )).而动态室温~中温(600K 左右)变形试件中,同一晶粒内往往出现孪晶聚集生长形成的孪晶簇(图6(b )).这些孪晶簇内不同孪晶片属同一族,且形貌、大小和内部位错密度均十分接近,显示其应为同时形成.在中高温(623K 以上)的动态变形试件中,孪晶的簇集现象基本消失,孪晶片大致均匀分散在晶粒中(图6(c )),其个体之间分属不同的孪晶族,形貌和内部位错密度差别较大,显示其应形成于变形中的不同阶段.3.3 位错与析出相应变率和温度对工业纯钛拉伸试件中位错的组态与分布都有较大的影响.如TEM 照片图7(a )所示,在准静态室温变形试件中,位错除在部分晶界和孪晶界有塞积外,在晶粒内基本呈弥散和稀疏的分布状态,较少发生相互缠结现象.在准静态中温段(523~773K )变形试件中能普遍观察到大量位错缠结形成的复杂位错网以及伸长的胞状亚结构(图7(b )),这些伸长的位错胞胞壁由高密度(1012cm -2量级)的a 类位错构成[10],同一晶粒内往往有多个这样的位错胞并排地生长,最终在晶粒中形成一系列平行排列、明暗相间的带状组织(图7(c )).可见若固定应变率,提高变形温度,则位错密度将显著增326第6期工业纯钛高温动态拉伸力学行为的微观机制加.而在773K以上的高温段试件中,上述带状/胞状组织完全消失,位错密度低于室温变形试件中的位错密度.另外,在准静态中温与高温段变形试件中,在晶界处能观察到含铁量为10at%~13%at(能谱分析结果)的竹叶形析出相组织,其中以发生“蓝脆”的773K变形试件中最为普遍.部分析出相甚至在制备TEM样品过程中发生了脱落(图7(d)),导致部分晶界处出现竹叶形空洞.胞状位错结构和富铁析出相的出现表明,位错与溶质原子的作用在准静态中高温段工业纯钛的变形中扮演重要角色.在动态(应变率为300s-1和1400s-1)拉伸试件中,孪晶对位错组态有着显著影响.动态室温变形试件中,位错除在少数孪晶尖端附近有积聚外,在其他区域的分布则较为稀疏.在中温段,动态试件中同样出现了大量的带状/胞状亚结构,但由于孪晶的存在细化了晶粒,导致这些组织的生长常受到孪晶界的阻挡而终止(图7(e)),因此其分布范围要显著小于同一温度下的准静态试件,但在孪晶界两侧的位错密度则显著高于准静态中温段变形试件.在高温段,带状/胞状组织完全消失,此时位错较均匀地分布于试件中.所有动态变形试件中均未发现析出相组织.4 机理分析综合上一节中的观察分析结果可以看出,在本文研究的各加载工况变形试件中主要发生了以下几种影响力学性能的微观机制,分别为形变孪晶、位错滑移及位错2溶质原子相互作用和动态再结晶.与一般金属材料相比,形变孪晶和位错2溶质原子相互作用机制为一般金属材料所不具有的.以下讨论此两种机制对工业纯钛拉伸力学行为的影响.4.1 孪晶的影响孪晶的形成对材料的塑性变形力学行为主要有以下4种作用:①直接提供剪切应变;②细化晶粒,缩短位错的平均滑移距离(Hall2Petch强化);③改变晶格取向,使晶粒内原先的可滑移(glissile)位错变为不可动(sessile)位错,从而提高孪晶强度(Basinski强化)[11];④改变晶格取向,开动新的滑移方向,从而降低孪晶强度(织构转变机制);其中Basinski机制作用的前提是发生孪生前基体内已经存在大量的可动位错.在上述机制中,Hall2Petch机制对孪晶和基体都有影响,其作用大小受孪晶密度的控制,而最后两种只对孪晶发生作用而不影响基体的性质.考虑到准静态拉伸试件中孪晶的体积分数一般在10%以下(见图5)且分布密度很低,因此可以认为孪晶对CP2Ti的准静态力学性质无显著影响.动态拉伸试件中,由于孪晶体积分数的显著提高,因此需全面考虑其对试件整体性质的影响.首先,在动态室温条件下,由于滑移屈服应力水平较高,大量孪晶以类似图6(b)所示的孪晶簇形式被诱发,造成晶粒内极高的初始孪晶密度,使得Hall2 Petch机制的作用在此之后大大增加.其次,由于此时材料内滑移还未充分进行,因此位错密度很低.在这种情况下生成的孪晶并未达到Basinski硬化机制发生作用的基本条件,所以生成的孪晶主要通过Hall2Petch机制和织构转变机制影响材料的后续响应.动态条件下中温与高温段发生的明显屈服点的出现和流动应力振荡等现象可通过孪晶系的分布激活模型进行解释.随着温度的升高,滑移系的激活能逐渐降低,材料的屈服从由孪生控制转变为由位错滑移控制[12],而孪生系的启动却由于流动应力的降低而变得更为困难(启动孪生系所需的孪生应力随温度变化极小,可视为温度无关量,有关实验数据见文献[13]).此时由于屈服应力已不足以同时激活多个孪生系,而这些孪生系之间的启动应力又存在差别(单晶拉伸、单晶压缩实验结果和夹杂理论预测结果分别见文献[14~16]),因此它们将在塑性变形过程中随着流动应力的增加被依次启动.而在发生孪生前基体内位错滑移已在进行,造成了孪生区域较高的初始位错密度,这意味着孪晶生成后Basinski 机制将发生作用,并且由于不可动位错处于与可动位错滑移面相交截的位置上,通过Basinski机制形成的不可动位错将阻碍孪晶内滑移的进行,从而抑制织构转变机制产生的软化作用,因此在两个孪生系被激活之间的一段时间里,孪晶对材料的两种硬化机制完全有效,而软化作用被抑制,材料的应变硬化率应升高,直至下一个孪生系被激活使应变得到释放并降低流动应力.按照上述模型,在动态中高温段变形试件中观察到的孪晶由于形成的先后有差异,因此它们之间的形貌/大小及内部位错密度应存在明显差别,这与本文TEM观察结果是一致的.另外根据该模型,在动态中温段变形试件内形成孪晶的硬度将大于基体的硬度(见文献[11]中的微米和纳米压痕实验数426中国科学技术大学学报第39卷据),由此导致材料总体模量的上升将抵消因温度增加而导致的材料软化,这可能是导致动态试验中发现的应变硬化率在523~773K之间与温度基本无关这一现象的主要原因.而由于上述温度区间变形试件中基体与孪晶间硬度的差异导致的材料变形协调性的降低可能是导致本文节2里提到的动态试验中中温段断裂应变降低的主要原因.4.2 位错2溶质原子相互作用(动态应变时效)在一般条件下,固溶材料中的溶质原子都有向位错偏聚,在其周围形成溶质原子气团的倾向;而在特定的温度和应变率范围内,若溶质原子的移动速度可接近或达到位错运动的速度,就能随位错运动,并对位错的运动产生连续的“钉扎”作用[17].根据节313的TEM观察结果以及动态应变时效(dynamic st rain aging,DSA)理论,准静态中温段出现位错密度的显著升高以及位错间相互作用的明显增强,是因为在中温段,材料中的溶质原子因温度的升高,其扩散速度接近了位错运动的速度,能在位错周围形成足够大的溶质原子气团将其钉扎住,使这些位错成为新的位错源.另外,由于大量位错受到钉扎增加了宏观塑性变形的阻力,引起了流动应力的上升,使得原先在较低应力水平下无法启动的滑移系可能被启动,.而在773K变形试件的晶界位置大量观察到的富Fe析出相及其脱落后的空洞则是由于在此温度下试件内的杂质(尤其是Fe元素)在试件变形过程中随位错大量运动到了晶界处,这导致了晶界强度的大大降低,直接造成了在此工况下试件在宏观力学行为上表现出的“蓝脆”现象.由于DSA的作用,在623~773K的中温段,因位错受到溶质原子的钉扎导致流动应力高于相应温度下的正常水平,这导致了在拉伸试验中观察到的在上述温度区间流动应力的温度相关性下降现象.而在423~623K之间的应变硬化率的温度相关性下降现象则是由于在此一温度段因溶质原子的迁移率不断增加而导致的DSA效应不断增强,抵消了因温度升高导致的位错滑移晶格阻力(Peierls势)下降的缘故.5 结论通过对工业纯钛不同温度下的准静态和动态拉伸试件进行金相和TEM观察得到了微观特征变化规律,对工业纯钛的力学性能的温度和应变率相关性作出了以下解释:(Ⅰ)变形温度在773K以上的各工况下出现的断裂应变提高应变硬化率降低是由于加载的同时材料中发生了动态再结晶.(Ⅱ)动态中温段变形试件中出现的复杂屈服行为可用孪生系的分布激活模型来解释,而此时出现的应变硬化率的温度不敏感性是由于此工况下生成的孪晶受Basinski机制强化,导致了材料总体模量的增加;断裂应变降低的原因则为基体与此工况下生成的孪晶间硬度存在差别,降低了变形协调性的缘故.(Ⅲ)动态应变时效强化作用导致了准静态623~773K变形试件中流动应力随温度变化趋势减缓,而动态应变时效强化作用随温度的增强抵消了位错滑移阻力随温度下降的软化作用,导致了423~623K间应变硬化率随温度的不敏感现象.(Ⅳ)杂质原子在01001s-1,773K变形试件中在晶界的大量析出对晶界的弱化造成了此工况下工业纯钛的“蓝脆”现象.致谢 本文透射电镜实验是在西安理工大学现代分析测试中心卢正欣副教授的指导和帮助下完成的,金相照片的拍照得到了中国科学技术大学近代力学系龚兴龙教授的帮助.实验及成文过程中得到了李子然、汪洋、昝祥、蔡盛强和宫旭辉等老师和同学的指导和帮助.本课题所用的纯钛试件由西北有色金属研究院提供.作者在此向以上各单位及个人表示衷心感谢!参考文献(R eferences)[1]Partridge P G.The crystallography and deformationmodes of hexagonal close2packed metals[J].Metall Rev,1967,12,118:1692194.[2]Conrad H.The rate controlling mechanism duringyielding and flow ofα2titanium at temperatures below0.4T M[J].Acta Metall,1966,14:163121633. 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准静态压缩纯钛的微观结构和织构演变许峰;张喜燕;程佑铭【摘要】对纯钛圆柱样品进行准静态压缩试验,研究纯钛在准静态条件下的微观结构和织构演变及其变形机制。

结果发现:准静态压缩纯钛中均形成了{1012}、{1121}和{1122}3种类型形变孪晶,微观结构演变经历了形变孪晶细化晶粒、孪晶达到饱和和晶粒破碎细化阶段。

织构演变也经历了初始双峰织构转变为圆环状分布、圆环状分布转变为基面织构和基面织构增强3个阶段。

微观结构和织构演变分析表明,准静态压缩纯钛的变形机制是:低应变阶段(ε≤0.3)以形变孪生为主,孪生饱和后(ε>0.3)转变为以位错滑移为主,其孪生饱和临界应变为0.3。

%The cylindrical pure Ti specimens were subjected to quasi-static compression (QSC). The microstructure and texture evolution and its deformation mechanism of QSC pure Ti were investigated. The results show that there are three types of deformation twins ({10 1 2},{1121}and{1122}twinning) in all samples. The microstructure evolution can be divided into some stages, including deformation twin refining grains, twins reaching saturation and grain refining. The texture evolution also experiences the following stages:the initial bimodal texture transforms to ring-like distribution at lower strain levels, and then the ring-like distribution transforms to basal texture and gradually increases at higher strains. According to the analysis of microstructure and texture evolution, it is shown that deformation twinning is dominant at lower strain levels (ε≤0.3), however, dislocationslip plays a major role when strain exceeds 0.3. The critical strain of deformation twinning reaching saturation in QSC pure Ti is 0.3.【期刊名称】《中国有色金属学报》【年(卷),期】2014(000)009【总页数】7页(P2315-2321)【关键词】纯钛;准静态压缩;微观结构;织构【作者】许峰;张喜燕;程佑铭【作者单位】江苏省沙钢钢铁研究院,张家港 215625; 重庆大学材料科学与工程学院,重庆 400044;重庆大学材料科学与工程学院,重庆 400044;重庆大学材料科学与工程学院,重庆 400044【正文语种】中文【中图分类】TG146.2纯钛及钛合金具有众多优良性能(比强度高、耐蚀性好、耐低温等),在航空、船舶、海洋工程等领域内的应用日益广泛和深入,因此,对纯钛形变孪生和变形机制的研究也越来越受到重视[1-3]。

纯钛是典型的密排六方结构金属,只有4个独立滑移系,且均为a型滑移,滑移方向为〈11 2 0〉,无法提供c轴方向的变形,需要靠形变孪生来协调金属连续变形[4-6]。

纯钛在冷轧和动态塑性变形(DPD)条件下的变形机制已有相关研究[7-12]。

CHUN 等[7]对冷轧工业纯钛(ε˙≈0.8 s-1)的微观结构和织构演变进行了研究,冷轧条件下纯钛在低、中应变阶段以形变孪生为主,位错滑移为辅,高应变阶段转变为位错滑移主导变形[7]。

相关纯钛动态塑性变形(ε˙≈5×102 s-1)的微观结构和织构演变研究表明:在低应变阶段滑移和孪生机制共同作用,以形变孪生为主,在中、高应变阶段形变孪生受到抑制,转变为以滑移为主,变形机制转变的临界应变为0.2[8]。

而纯钛在准静态压缩条件下的微观结构和织构演变、变形机制和临界转变应变值尚不完全清楚。

分析准静态压缩纯钛的微观结构和织构演变,对纯钛及密排六方结构金属的变形机制研究以及不同应变速率下变形机制研究具有一定的理论价值和工程意义。

本文作者采用准静态方法,对圆柱型纯钛试样进行单轴压缩试验,通过微观结构和织构演变分析研究纯钛在准静态塑性变形条件下的变形机制以及临界转变应变。

1 实验实验材料采用纯度为 99.995%的冷轧退火态纯钛,样品加工成直径为8 mm、高度为6~9.5 mm的圆柱压缩试样。

纯钛的准静态压缩试验在 SANS CMT-5106电子万能试验机上进行,应变速率为3.5×10-3~4.4×10-3 s-1;动态塑性变形对比实验在Instron Dynatup 8120落锤冲击试验机上进行,应变速率为4.1×102~6.5×102 s-1。

应变设定为0.05~0.8。

其中,0.8为材料准静态压缩所能达到的最大应变。

变形后试样沿横截面进行 XRD织构分析;沿纵轴方向线切割剖开,经机械抛光、电解抛光和腐蚀(Kroll试剂,10 s)后进行光学金相(OM)观察,并在FEI Nova 400场发射扫描电子显微镜上使用EBSD系统进行微观结构表征。

2 结果与讨论2.1 微观结构演变在整个变形过程中,不同应变试样均产生了3种形变孪晶,分别是:{11 2 2}〈112 3〉压缩孪晶、{10 1 2}〈10 1 1〉和{11 2 1}〈11 2 6〉拉伸孪晶,如表1所列。

表1 纯钛QSC样品中出现的3种类型孪晶Table 1 Three types of deformation twins in QSC pure TiTwinning Misorientation axis Misorientation angle/(°) Legend 12{10 } 〈2011 〉85° Red{2111 }〈1001 〉35° Green{2211 } 〈1001 〉64° Blue如图1(a)和(b)所示,应变为0.05和0.1时,只有部分特殊取向的初始晶粒中产生孪晶。

其中,主要是红色线标识的{10 1 2}〈10 1 1〉拉伸孪晶和蓝色线标识的{11 2 2}〈112 3〉压缩孪晶;另外,有极少量绿色线标识的{11 2 1}〈11 2 6〉拉伸孪晶,基体组织则几乎保持等轴晶状态。

随着应变的增加,产生孪生形核的初始晶粒逐渐增多,孪晶变形成为主要的变形机制。

未发生孪生的初始晶粒则受到滑移的协调变形作用,沿着水平方向被拉长,但是晶粒尺寸仍然较为粗大,如图1(c)和(d)所示。

原始晶粒尺寸为10 μm,经过孪晶细化后,孪晶片层结构的晶粒尺寸为0.7~2 μm,略大于 DPD样品中孪晶片层的晶粒尺寸(0.5~2 μm)[8]。

由图1中不同颜色标识的孪晶界可以看出,孪晶含量随着应变的增加而增加。

当应变达到0.3时,可以观察到明显细化的孪晶片层组织,孪晶数量增加不明显,可以认为孪生达到饱和;应变为0.4时的QSC样品中位错缠结增多,表明位错滑移机制开始占据主导地位。

与纯钛DPD变形的分析结果对比后发现:孪晶类型的发生与应变无关,而只与材料本身、温度以及应变速率有关。

室温DPD条件下变形除了存在{10 1 2}、{11 2 1}和{11 2 2}这 3种形变孪晶外,同时还发现有{11 2 4}压缩孪晶[13]。

然而,室温QSC条件下变形只有{10 1 2}、{11 2 1}和{11 2 2} 3种形变孪晶。

在微观结构组织中也未出现二次孪生和三次孪生的现象,这一结果与DPD实验结果相同[8]。

利用Channel 5软件对EBSD数据进行处理,可以获得不同应变下小角晶界(LABs,≤15°)和3种类型孪晶的晶界长度百分比,如表2所列。

初始材料为退火态等轴粗晶,没有形变孪晶和退火孪晶,LABs的晶界长度百分比为5.06%。

LABs含量随着应变的增加而增加。

由表2可知,{11 2 1}〈11 2 6〉拉伸孪晶含量极低,{101 2}〈10 1 1〉拉伸孪晶和{112 2}〈112 3〉压缩孪晶含量要明显高于{11 2 1}孪晶含量。

随着应变的增加,{11 2 2}压缩孪晶和{10 1 2}拉伸孪晶的含量先增加后降低。

形变孪晶的总含量在较高应变时(>0.3)显著降低,这是形变孪晶达到饱和后,小角晶界的数量持续增加以及孪晶界面在较高应变下被扭转破坏两方面共同作用所致。

高应变下(ε=0.5~0.8),形变孪晶被压缩破碎、细化,平均晶粒尺寸进一步降低,如图2所示。

形变孪晶达到饱和后,受交割、压缩变形作用破碎旋转再结晶成为尺寸更小的细晶粒,微观结构组织中也出现少数拉长变形的粗晶粒。

在高应变下,晶格畸变严重,导致EBSD标定困难,标定率不足40%,不具有统计意义。

图1 不同应变条件下纯钛QSC晶界和孪晶界的EBSD图Fig. 1 EBSD maps for boundary and twinning boundary of QSC pure Ti at different strains: (a)ε=0.05; (b) ε=0.1; (c) ε=0.15; (d)ε=0.2; (e) ε=0.3; (f) ε=0.4表2 QSC小角晶界和3种类型孪晶的晶界长度百分比Table 2 Boundary length frequencies of LABs and three types of twins in QSCStrain Boundary length frequency/%LABs {1210 }twins 21{11 }twins 22{11 }twins Total twin 0 5.06 - - - -0.05 21.9 2.96 0.05 6.90 9.91 0.1 24.7 4.15 0.06 8.05 12.26 0.15 41.6 3.84 0.03 6.58 10.45 0.2 43.9 4.22 0.05 4.95 9.22 0.3 50.2 3.33 0.04 3.27 6.64 0.4 51.3 2.18 0.06 2.12 4.362.2 织构演变准静态压缩变形过程中的织构演变主要通过XRD技术获得的(0002)极图体现。

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