柱塞式喷油泵
摇臂驱动式喷油泵柱塞行程的几何计算方法
摇臂驱动式喷油泵柱塞行程的几何计算方法,《亲油机Chaiy伽l0¨年第6期摇臂驱动式喷油泵柱塞行程的几何计算方法李明德7](弓,.(上丽厩所)A摘要本文以对比的方式.分析了柱塞式喷油票两种驱动机构的运动规雄主要介绍了播臂驱动式疃油泵柱搴行程计算公式和一;十计算实例,以及对计算结果的看蕾同时,丈中对这种摇臂驱动式篱_泵.柱塞行程,凸轮升程荤关键词柴油机,驱动机构j|喷油泵.柱塞行程,凸轮升程V亏十二呈——?1II—一,_.}一l,)1概述一般说来,直接作用机槭传动系统的柴油机喷油泵,是由与曲轴机械连接的凸轮轴驱动的.对太多数柴油机喷油泵驱动机构面言,大致可分为两种类型.一种是常用的滚轮一挺拄部件组成的驱动机构(简称常用驱动机构),其类似的结构如图l所示.它是通过滚轮一挺柱部件把凸轮的旋转运动转变为喷油泵柱塞的往复运动.另一种则是国外一些名牌柴油机采用的滚轮摇臂一顶扦—挺柱部件组成的驱动机构(简称为摇臂驱动式机构).这种摇臂驱动式机构,是经过滚轮摇臂一顶杆一挺拄部件来实现把凸轮的旋转运动转变成喷油泵柱塞往复运动的.国外采用该种摇臂驱动式机掏的柴油机机型有SAOMAGO2哇0,Sulzerr25/30,MTU956/l163,MANB&WL58,64和MakM20等.其中biakM20所采用的摇臂驱动式机构安装在机上的具体结构见图2.所到机型的典型摇臂驱动式机构的结构示于图3.从图1,图2和图3.-i以看出,摇臂驱动式机构在结构上是比常用驱动机构复杂,即主要多了摇臂和顶杆部分.然而,经初步分析,摇臂驱动式机构却独具一些优点,现列举几一2l一圈11-柱塞2_二挺挂部件3一滚轮一凸轮圈2李哪德:摇臂驱动式喷油采桂毒行程I1勺几何计算方法图8l一柱塞2一挺柱部件3一顶扦4--摇臂5--滚轮一凸轮点如下①改变了受力状态由于运动副的增多(凸轮与滚轮,滚轮与滚轮销和滚轮衬套,摇臂与摇臂座,摇臂与播臂销,摇臂与顶杆以及顶杆与挺柱部件等).运动副之间力的作用点,大小和方向都发生了变化.这不仅减小了滚轮与凸轮之间的接触应力.而且使推子体部件对喷油泵泵体的侧推力得到明显地改善,可以使喷油泵和燃油凸轮的使用寿命有所提高;②便于采用强制润滑结构的设计常用驱动机构润滑的结构设计一般都比较困难,所此种结构很多都设计成飞溅润滑的方式,其润滑技往往不太理想.尤其是凸轮与滚轮以及推予阵部件与喷油泵泵体之间的润滑难以保证.丽摇臂驱动式机构润滑结构的设计就较为方便.它可以设计成来自播臂直,摇臂销和摇臂的专门油路,并通过播臂分为上,下两路.上路经顶杆至挺柱部件}下路经滚轮销至滚轮衬套,滚轮和凸轮.较好的解决了上面所说较多运动副之间的强制润滑问题,保证了整个机构正常的工作状态.进而提高了燃油喷射系统工作的可靠性;@有利于供油规律的改善在对摇臂驱动式机构滚轮中心的升程,速度和加速度及与其对应的柱塞行程,速度和加速度进行估算后得知,除起始点和凸轮最大升程点外, 在同一曲轴转角下,柱塞行程都大于滚轮中心升程,且从起点后开始,两者的差值逐渐增大,当曲轴转动到某一个角度时,其差值达到最大值}往后这种差值叉逐渐减小,直到凸轮最大升程点时,其差值为零在柱塞行程与滚轮中心升程的差值逐渐增加时,柱塞速度也都是对应地略大于滚轮中心速度.壹刭柱塞行程与滚轮中心升程的差值达到最大值} 之后柱塞速度叉对应地略小于滚轮中心速度.这种柱塞行程和速度的变化规律有和于加快关闭油孔,迅速建立油压丽又不至于使油压过高,提高了初期供油速度和供油量.合理控制中期与后期的供油速度及供油量.同时.柱塞加速度的变化比滚轮中心加速度的变化稍平缓一些.且负加速度值有所减小,这给柱塞弹簧的设计也带来了方便} ④一定程度上简化了凸轮型线的设计燃油凸轮型线有几何凸轮型线和函数凸轮型线,丽现在实际使用中可能还是几何凸轮型线居多.从设计角度来讲,几何凸轮型线的设计又比较容易一些.若需超出几何凸轮型线所能达到的供油规律要求,则必须进行某种函数凸轮型线的具体设计.但是,当采用摇臂驱动式机构后.即使用的几何凸轮型线,在一定程度上也能实现近似于某种函数凸轮型线所能达到的供漓规律.此外,属于这种摇臂驱动式机构的一种机构,它能改变摇臂与凸轮的相对位置,可以调节喷油正时,特别是可在柴油机变工况运行时将喷油正时调至相应工况下的最佳值. 一22—～——～…一———!苎!兰苎!兰堡堡,妻哇_1人而优化斋工况下的燃油消耗率,提高经济性由此可见,虽然摇臂驱动式机构比常用驱动机构复杂些,但是因它有不少优越之处, 所以有愈来愈被广泛采用的趋势.为此.有必要较深凡地了解一下这种机构2两种驱动机构的运动规律对于常用驱动机构驱动的喷油泵,很显然,其桂塞往复运动的规律完全取决于凸轮型线.也就是说,曲轴在任何一个转角位置时.从理论上讲,桂塞行程就是滚轮中心升程(亦即凸轮升程)而由摇臂驱动式机构驱动的喷油泵,其柱塞往复运动的规律是否与凸轮型线所决定的运动规津完全一致?换句话说,曲轴在任何一个转角位置时,柱塞行程和滚轮中心升程是不是完全一样?这是一个十分自然就会提出来的问题,也是实际工作中往往会碰到的具体问韪.为了回警并解决摇臂驱动式机掏驱动的喷油泵柱塞行程与滚轮中心升程之间的关系问题,琢磨了一种简单的计算方法,推导了实用的计算公式.井用其计算获得了可信的基本结果.在此,抛出这块小小的碎砖片.旨在供对此感兴趣者相互进行有益的探讨时参考.3摇臂驱动式机构驱动喷油泵柱塞行程的计算公式为了便于讲清问题,对囝3所示的摇臂驱动式机掏进行适当的抽象简化.其结果如图4 所示.在图4中,A点为凸轮遛转中心}和B点为滚轮中心}C点为摇臂摆动中心lD.和D点嘲4为顶抨半球头与播臂半球坑的最低接触点} E.和E点为顶抨半球头与挺柱部件球彤顶头窝的最高接触点{其中的,和点为初始位置点,B,D和E点为任意位置点.在图4中,cG垂直于AEo(AE),垂足为G 点,AC,G,BG,DoG和DG分别为连线.图4中.有关的参数和符号(单位均为mill,下略).凸轮基圆半径为R.凸轮最大升程为,滚轮半径为p.(B)点至c点的距离为LJ,(B)点至Do(D)点的距离为L|,D0 (D)点至C点的距离为k,tD)点至(E)点的距离(顶抨长度)为L',C点至A岛(AE)连线(喷油泵轴线)的垂直距离(oG垂线长)为S,C 点沿A(AE)连线至A点的距离(AG线长)为H.3.1几点说明①初始位置所谓初始位置,即滚轮与凸轮型线的起点(也包括滚轮与凸轮基圆所有接触点)接触时,柱塞的位置.②任意位置所谓任意位置.即滚轮与凸轮型线上任意点接触时,柱塞的位置.一23—李即德:摇晴驱动式喷钠瓤柱塞{亍程的几何计算方法⑨各部分的运动状态在图4中,凸轮绕A点作迥转运动.滚轮摇臂围绕c点作摆动(滚轮在随播臂一起摆动的同时.还绕其中心转动),顶杆f在下端值摇臂摆动的同时,上端随挺柱部件沿唬油泵轴线上下移动)在一定范围内作平面运动,挺柱部件作往复直线运动,最终使拄塞作往复直线运动(柱塞在一定角度范围内的转动,属另一问题的范围,在此不作考虑).&2假定条件①滚轮与凸轮的接触蒗轮与凸轮为分别平行于滚轮轴线和凸轮轴线的线接触;③顶杆与摇臂和挺枉部件的接触顶杆两端半球头分别与摇臂半球坑的最低点和挺柱部件半球坑的最高点均为近似于点的接触;③机构工作状态的接触整个驱动机构在工作过程中,各部位都始终保待良好的接触3.3计算公式在初始位置时,滚轮中心升程为零(此时滚轮与凸轮型线起点或凸轮基圆上的点接触),柱塞位于E0点,其柱塞行程亦应为零.当在任意位置时,滚轮中心升程为(此时滚轮与凸轮型线上的任意点接触).柱塞位于与滚轮中心升程相对应的E点,其柱塞相对于初始位置Eo点的行程为E0E.经逐步换算简化,推导出FoE的计算公式如下:EDE=2?^?cos[(2一一)/2]?sin【(一)/2]+{【三一【k?cos(一)一s]一LI式中=cos叫【(聪+聪一瞳)/2?厶?】:=tan(H/s)一c0l【++一(R+P).]/2?厶?(+】"):=tan(H/S)一c0s{【++一(R+p+】】/2??(+)"}.4计算举例当一台柴油机燃油喷射系统采用某种供油规律疑其几何凸轮最大升程时,相应的摇臂驱动机构的结构尺寸也就基本上教确定了.而且从设计和使用角度综合考虑,最终只能选择一组最佳的结构尺寸.现用R,p,H,S,LI,L2,L3和k的一组结构尺寸数据(此数据并非最佳结构尺寸数据, 也不针对任何一台柴油机喷油泵的具体驱动机构),采用所编程序,在计算滚轮中心升程随曲轴转角变化的基础上,首先计算出了柱塞行程随曲轴转角的变化和同一曲轴转角时柱塞行程与滚轮中心升程的差值变化,其结果见图5和表.圈5在计算滚轮中心的速度和加速度的同时.采用差分法计算了柱塞的速度和加速度.并对照于图6和图7中.5几点看法对计算举例的结果,即对按照所推公式,编制程序计算出的柱塞行程,滚轮中心升程以及两者差值的变化,速度和加速度等(图5,差值表,图6和图7)谈一些看法.5.I初始位置附近的计算负值一24—李明德:擗臂驱动式喷讷挂塞行程的几何计算方{击柱塞行程与滚轮中心升程差值表曲轴转咖差值曲轴转角差值曲轴转加差值号守号序号t'A^,mmC^E0E-/mmcABoF~./ml0—0,029ll6800.1B203lB00.134222—0,0285l7}I20.109a骝61.g30750.I12534—0.0247l8甜O.214733640.O89l46-0.0l明Ig36O.2277科e60,068168-0.Oo962037.6孵8O0.2368a5680,0l9l6l00.00l52l400.2438367O0.们267120.0¨122420.2{6237720.0l938l40.哪2344O.24503B0.0O939l60.046424毒60.2404糟760.00∞l0l80.064425480.23264078.∞l380.0004ll200.08352e∞O.2盟Ol2220.103327620.2呻7l3240.123528540.1930l4260.]43629660.I"/'51l5280.1嘲50680.1555圈6℃^凸轮升程为零(亦即滚轮中心升程为零),即拄塞位于初始位置时,按理此时的拄塞行程如前所说理应为零.但是,固摇臂驱动式机构的具体结构以疑描述这种结构与工25一'/芦柏誉皿==§::t一—={=嗣\蠢艳中心-遗庄fI{II:'I:j田7李明禧:糯臂驱动式喷油l鬟往塞行程的几何计算方睦作原理的实用公式所决定,如表中所示.在;0M.计算值E.E;一0.029Imm.而从实际意义上讲,=0时,柱塞位于点,柱塞无上下运动的动作,所眦应是EuE=0.由于结构荧系.使柱塞行程约在3CA范围内其计算值为负值,大约在10.CA范围内出现了滚轮中心升程的计算值略大于柱塞行程计算值的情况.,5.2柱塞行程大干凸轮井程的变化规律从图5和表中不难看出.除初始位置附近外,其计算值都是柱塞行程大于凸轮升程(亦Ⅱ口漾轮中心升程).而且符合前面所讲的差值变化规律.产生这种差值变化规律.其主簧原因还是播臂驱动式机构本身的结掏问题.因为它不同于常用驱动机构的结构.采用常用驱动机构驱动喷油泵柱塞时,滚轮中心在通过凸轮中心的喷油泵轴线上, 即使在运转过程中也始终保持这一状态.所+丰塞行程就是叱,十程,柱塞往复运动的规律完全取决于凸轮型线.而采用摇臂驱动式机构驱动喷油泵柱塞时,情况就有所不同了.对于摇臂驱动式机构.只有在一个特殊的曲轴转角(或凸轮轴转角)位置时,滚轮中心才在通过凸轮中心的喷油泵轴线上}除此,在任何转角位置时,滚轮中心均不在通过凸轮中心的喷油泵轴线上. 芷整个运转过程中一直保持这种状态.同时,顶杆总是在一定范围内作平面运动.这就使挂塞往复运动的规律与凸轮型线所决定的运动规律只能基本上一致,而略有些不同.由此产生了表中所示的桂塞行程太于凸轮升程的差值变化规律.5.3行程差值,速度和加速度变化对供油规律的影响常用驱动机构驱动的喷油泵柱塞,其柱塞往复运动的规律完全由凸轮型线所决定. 而供油规律也就主要取决于凸轮型线和柱塞一26头部控制供油边(多数为螺旋边)的形状.摇臂驱动式机构驱动的喷油泵住塞,其柱塞往复运动规律除主要决定于凸轮型线外,还受到摇臂和顶杆运动规律的影响因而供油规律不仅主要取决于凸轮型线和柱塞头部控制供油边的形状,而且还受到柱塞行程和凸轮升程的差值变化以及这种差值变化所引起的速度和加速度变化(圈5,圈6和图7) 的影响.正如前面所说,这种行程差值变化及所引起的速度变化对供油规律有一走的改善作用.5.4计算公式的适用性.经初步使用结果.该计算公式对于摇臂驱动式机构驱动喷油泵这种结构是适用的.且计算柱塞行程的公式也比较简便在计算公式经实际使用证宴的基础上.进丽对摇臂驱动式机掏驱动喷湘粟结怕,可l冀直捧建立柱塞的行程,速度和加蘧度与曲轴转自的荚系等到时.计算播臂驱动式机掏驱动喷油泵的柱塞行程,速度和加速度,就像汁算常用驱动机构驱动喷油泵的拄塞行程:妻&耗啊速度一样方便.5.5摇臂驱动式机构的最新形式图2所示MBkM20柴油机采用的摇臂驱动式机构,是90年f的最新结构.较之典型的摇臂驱动式机构,它最突出的_点是摇臂销就相当于偏心轴,可以改变摇臂与凸轮之间的十日对位置,以达到在不同工况下调节喷油正时的目的.至于此种结构驱动喷油泵柱塞的行程,速度和加速度与滚轮中心韵升程,速度和加速度之问的关系及其计算方法等还有待于进一岳研究.热烈欢迎选购福州大学电气控设备厂j2P∞系列电子控制喷油泵试验台。
VE型分配泵使用说明书和调试数据
VE型分配泵使用说明书和调试数据VE型分配泵是单柱塞式高压燃油喷射泵，它的结构特点是用一组供油元件通过分配机构定时定量地将燃油分别供给柴油机各气缸。
VE型分配泵集喷油泵、调速器、输油泵和供油提前器等机构于一身，是封闭的一个整体。
VE型分配式喷油泵结构紧凑、体积小、重量轻。
具有高速性能好、使用可靠、功能齐全、安装布置方便等优点。
VE型分配泵，可分别用于分隔式燃烧室柴油机、直喷式柴油机、直喷增压式柴油机、直喷增压中冷式柴油机，并可根据用户的需要，配全程、两极和其它变型调速器以及各种附加装置，如正、负扭矩校正装置，部分负荷提前机构，增压补偿器，海拔高度补偿器，低温起动装置、油门位置传感器、转速传感器等。
加入WTO后，为了和国际接轨，我国对汽车尾气排放也提出越来越高的要求，从贯彻执行欧洲Ⅰ号排放法规到贯彻执行欧洲Ⅱ号排放法规，对发动机燃油系统的要求越来越高，而且对发动机来说，燃油系统又是核心部件，因此，从2000年开始我公司就着手开发满足欧Ⅰ欧Ⅱ排放法规的新型VE型分配泵。
到目前为止多种型号的满足欧Ⅰ、欧Ⅱ排放法规的VE型分配泵，并且已为江铃、福田、保定、成发等主机厂的493自然吸气、增压、增压中冷等柴油机配套。
2 VE型分配泵主要产品规格表订货号型号机型厂家、用途000106BV42B NJ-VE4/11F1900LNJ03 JX493Q1 江铃000106BV42D NJ-VE4/11F1500LNJ01 JX493D 江铃发电泵000106BV42DZ NJ-VE4/11F1500LNJ02 JX493ZD 江铃增压发电泵000106BV48A WF-VE4/11F1900L002 BJ493ZQ增压福田增压000106BV48B NJ-VE4/11F1800LNJ04 JX493ZQ 江铃增压1060001 NJ-VE4/12F1900LNJ01 BJ493Q-1a/2a/1sa 福田1060002 NJ-VE4/12F1900LNJ01 4JB1 成发1060003 NJ-VE4/12F1900LNJ01 JX493Q1/A 江铃成发493TC（欧1060004 NJ-VE4/11F1900L004 493II）1060005 NJ-VE4/11F1900L005 JX493 江铃493TC-HD3 VE型分配泵主要技术参数缸数：2、3、4、6 旋转方向：左旋、右旋（从油泵驱动端或发兰端看）柱塞直径：8mm～14mm（根据发动机需要）凸轮升程：1.8mm～3.3mm（根据发动机需要）最大供油量：140mm3/循环最大泵端压力：95MPa最高转速：3000r/min（根据发动机需要）调速器：机械离心式（全程式或两极式）提前器：液压活塞式冷起动：电磁式或手动式停油：电磁式或手动式输油泵型式：滑片式润滑方式：燃油润滑安装方式：法兰（三角形或菱形）分配泵(基本型)总成零件明细表(表1)序号名称序号名称1 柱塞垫片50 螺钉M6x8-Zn.D2 柱塞减磨垫片51 垫圈6-Zn.D3 分配柱塞52 螺钉M6x35-Zn.D4 柱塞调整垫片53 泵盖部件5 端面凸轮部件54 螺母M6-Zn.D6 十字块弹簧55 调速手柄7 十字快56 回位扭簧8 滚轮座57 螺母M6-Zn.D9 滚轮轴58 高速限位螺钉45 调速轴圆垫片93 回油管部件46 调速轴长垫片94 回油螺钉垫片47 油管支架95 回油电磁阀部件48 固定板96 进油螺钉49 垫圈6-Zn.D 97 回油螺钉垫片98 进油螺钉垫套分配泵(增压基本型)总成零件明细表(表2)序号名称序号名称1 泵体部件60 推力垫片2 输油泵部件61 飞块5、VE型分配泵结构与工作原理VE型分配泵的结构如图2、图3所示，从左到右依次为传动轴、输油泵、传动齿轮、滚轮座及滚轮、端面凸轮、柱塞、控制套、分配套、泵头和电磁阀停油装置等。
柴油机燃油系统综述
柴油机燃料供给与调节综述摘要：柴油机因其独有的优越性，在我国国民经济各领域应用广泛。
燃油喷射系统作为柴油机的核心部件，直接影响和决定了柴油机技术水平和换代升级，被誉为柴油机的心脏。
本文重点介绍柴油机燃料供给与调节系统的主要结构及工作原理，还介绍了柴油机燃料供给与调节系统的电子控制。
关键词：柴油机、燃料供给与调节、电控1 柴油机燃料供给与调节系统概述柴油机相比于蒸汽机热效率高，经济性好，机动性好，因而对传播有很大的适应性，自问世以后就很快被作为船舶的推进动力。
起初，柴油机用空气喷射燃料，燃料的雾化质量无法的得到保证，并且附属装置庞大笨重，只能用于固定作业。
上世纪初，开始用于船舶。
1905年，制成第一台二冲程船用柴油机。
1922年，德国工程师Robert Bosh 发明了许波泵，使柴油机的用途扩大到汽车、拖拉机等移动机械，许波泵的成功对提高和改善柴油机的性能及各项指标起到了决定性的作用。
20世纪中期增压及增压中冷技术的研发成功，使柴油机性能获得新的飞跃。
20世纪70年代开始，电子技术引入柴油机控制系统，又是柴油机的一次重大技术革命，把柴油机的性能指标提高到一个新的水平。
柴油机是在气缸内部形成混合气，即在活塞接近上止点时，燃料供给与调节系统将燃料以高压、在极短的时间内喷入气缸，实现燃油与空气的混合和燃烧。
因此，对燃料供给与调节系统，无论是在制造与调整精度，还是在与整机的参数匹配方面均有十分严格的要求，为了保证压燃式内燃机在动力性、经济性、排放与噪声等方面达到优良的性能，对其燃料供给与调节系统提出的要求有：（1）能产生足够高的喷油压力，确保雾化、混合气形成和燃烧；（2）对每一个内燃机运转工况，精确控制每循环喷入气缸的燃油量，且喷油量能随工况变化而自动变化。
在工况不变时，各循环之间的喷油且应当一致。
对多缸内燃机而言，各缸的喷油量应当相等；（3）在内燃机所运转的工况范围内，尽可能保持最佳的喷油时刻、喷油持续时间与喷油规律，以保证良好的燃烧并取得优良的综合性能；（4）保证柴油机安全可靠的工作，防止飞车现象发生。
喷油泵常见的故障原因及排除方法正式版
喷油泵常见的故障原因及排除方法正式版喷油泵是发动机燃油供应系统中的重要组成部分，负责将燃油从燃油
箱中供应至喷油嘴。
如果喷油泵出现故障，将会造成燃油供应不足或燃油
喷射不准确，导致发动机功率下降、烧机油、排放不达标等问题。
以下是
喷油泵常见故障原因及排除方法：
1.喷油泵漏油
漏油是喷油泵常见的故障之一，原因可能是密封圈老化破裂或燃油泵
内部零件损坏。
首先，需要检查喷油泵的密封圈是否完好，如有问题需要
及时更换。
如果燃油泵内部零件损坏，可能需要进行修理或更换整个喷油泵。
2.喷油泵进气孔堵塞
进气孔堵塞会导致喷油泵进气不畅，影响燃油供应。
此时，需要对进
气孔进行清洗，并确保进气系统中没有积碳或杂质堵塞。
3.喷油泵压力过高或过低
喷油泵的工作压力过高或过低都会导致发动机运行异常。
如果喷油泵
压力过高，可能是调节阀出现故障，需要修理或更换调节阀；如果喷油泵
压力过低，可能是喷油泵内部零件磨损严重、燃油管路堵塞或燃油过滤器
堵塞等问题，需要进行修理或更换相应零部件。
4.喷油泵电路故障
喷油泵电路故障可能会导致喷油泵无法正常工作或工作不稳定。
首先，需要检查喷油泵电源和接地线是否接触良好，电路是否正常连接。
如果电
路连接正常，但喷油泵仍然无法工作，可能是喷油泵的继电器或控制单元
出现故障，需要进行修理或更换。
5.喷油泵噪音大
喷油泵噪音过大可能是由于喷油泵内部球柱轴承磨损严重或柱塞与缸
套配合不良等原因导致。
解决方法是对喷油泵进行维修或更换相应零部件。
德国REXROTH力士乐柱塞泵缸体镶装铜套的,可以采用更换铜套的方法安装
德国REXROTH力士乐柱塞泵缸体镶装铜套的，可以采用更换铜套的方法安装我们本着诚信为本，质量至上的宗旨，力求优良的服务，合理公道的价格，为各类用户提供先进合理的技术方案和优质的售前售后服务，竭诚为广大新老客户服务与合作！德国REXROTH力士乐柱塞泵缸体镶装铜套的，可以采用更换铜套的方法安装柱塞泵是液压系统的一个重要装置。
它依靠柱塞在缸体中往复运动，使密封工作容腔的容积发生变化来实现吸油、压油。
REXROTH柱塞泵具有额定压力高、结构紧凑、效率高和流量调节方便等优点。
柱塞泵被广泛应用于高压、大流量和流量需要调节的场合，诸如液压机、工程机械和船舶中。
柱塞泵一般分为单REXROTH柱塞泵、卧式REXROTH柱塞泵、轴向REXROTH柱塞泵和径向REXROTH柱塞泵。
单REXROTH柱塞泵结构组成主要有偏心轮、柱塞、弹簧、缸体、两个单向阀。
柱塞与缸体孔之间形成密闭容积。
偏心轮旋转一转，柱塞上下往复运动一次，向下运动吸油，向上运动排油。
泵每转一转排出的油液体积称为排量，排量只与泵的结构参数有关。
卧式REXROTH柱塞泵卧式REXROTH柱塞泵是由几个柱塞（一般为3个或6个）并列安装，用1根曲轴通过连杆滑块或由偏心轴直接推动柱塞做往复运动，实现吸、排液体的液压泵。
它们也都采用阀式配流装置，而且大多为定量泵。
煤矿液压支架系统中的乳化液泵一般都是卧式REXROTH柱塞泵。
乳化液泵用于采煤工作面，为液压支架提供乳化液，工作原理靠曲轴的旋转带动活塞做往复运动，实现吸液和排液。
轴向式轴向REXROTH柱塞泵（英文名：Piston pump）是活塞或柱塞的往复运动方向与缸体中心轴平行的REXROTH柱塞泵。
轴向REXROTH柱塞泵利用与传动轴平行的柱塞在柱塞孔内往复运动所产生的容积变化来进行工作的。
由于柱塞和柱塞孔都是圆形零件，可以达到很高的精度配合，因此容积效率高。
直轴斜盘式直轴斜盘式REXROTH柱塞泵分为压力供油型和自吸油型两种。
喷油泵常见故障分析
喷油泵常见故障分析1.漏油（1）油泵漏油。
如果柱塞与柱塞套间的间隙过大，燃油便会从间隙处向凸轮轴室中漏油，使机油稀释，破坏了喷油泵的润滑条件，加速零件磨损。
另外，管接头处、套筒与壳体间也会产生低压漏油。
（2）出油阀故障引起的喷油嘴滴油。
多缸发动机个别缸喷油嘴有滴油故障，可采用替换对比的方法排查，即将“故障缸”喷油嘴安于“正常缸”喷油泵分泵上，如仍滴油，说明故障在喷油嘴上；如不滴油，说明故障在喷油泵上。
为了进一步查明故障，可将该缸喷油泵凸轮轴凸轮转至下止点，使柱塞套进油孔打开，并拧下高压油管，用手压泵供油，因输油泵供油压力低于出油阀开启压力，出油阀紧座应无气泡或柴油溢出，否则，说明出油阀与阀座关闭不严。
如果油流大，说明出油阀卡死在开启位置；如油流小，说明减压环带和密封锥面磨损严重。
对于Ⅱ号泵，出油阀密封垫圈损坏时，出油阀紧座也会有柴油溢出。
为了区别，可将凸轮轴凸轮再转至供油位置，即使柱塞关闭柱塞套进、回油孔，用手压泵供油，出油阀紧座仍有柴油溢出，说明故障在出油阀密封垫圈上。
高压油管剩余压力并不是越小越好，实践证明，剩余压力过小会产生气蚀，它会缩短高压油管的使用寿命。
2. 磨损在正常磨损情况下，随着使用时间的增长，相对运动的零件其摩擦副磨损是逐渐增大的。
如果燃油或机油不洁净或质量不良，其磨损将加剧，甚至于短期内就可使精密副（如柱塞副等）失效。
（1）喷油泵凸轮轴的凸轮磨损，使供油时间延后，供油规律改变。
轴承和轴颈磨损，会引起供油拉杆抖动，使柴油机转速不稳，影响供油时间和供油规律。
（2）供油拉杆和衬套孔磨损，会使供油拉杆抖动，引起柴油机转速不稳，严重时使调节臂与调节叉脱离，造成柴油机飞车。
（3）柱塞头部，停供斜边及柱塞进、回油孔磨损，使供油量减少，喷油时间延后。
若各柱塞副磨损不均匀，使各缸供油量不均匀，会导致柴油机转速不稳。
磨损严重时，不供油。
（4）出油阀长时间工作后，其工作表面会产生磨损，磨损严重的部位是密封锥面和出油阀减压环带及与之相配合的内孔表面。
发动机组成部分-柴油机燃料供给系统组成介绍
• 柴油机燃料供给系的功用是完成燃料的储 存、滤清和输送工作，按柴油机各种不同工 况的要求，定时、定量、定压并以一定的喷 油质量喷入燃烧室，使其与空气迅速而良好 地混合和燃烧，最后使废气排入大气。
二、柴油机燃料供给 系的组成与工作过程
1. 组成
• 由柴油箱、输油泵、低压油管、滤清器、喷油泵、高 压油管和喷油器及回油管等组成。 回油
第7-6 调速器
一、喷油泵的速度特性
• 喷油泵的速度特性是指供油拉杆位置 不变时，喷油泵每一个循环供油量（Δｇ） 随转速变化的规律。
产生喷油泵速度特性的原因：
• 1、柱塞运动速度增加时，柱塞套筒上的 进回油孔的节流作用，产生早喷晚停， 因此，即使供油拉杆位置不变，随着转 速的升高，每一循环的供油量Δｇ也在逐 渐增加。
柴油箱
输油泵 滤清器滤清器 喷油泵
喷油器
2. 工作过程
• 3.回油回路：
• 由于输油泵的供油量比 喷油泵的最大喷油量大 3～4倍，为了保持进入喷 油泵进油室内的油压稳定， 喷油泵进油室的一端装有 限压阀（又称溢流阀）， 大量多余的燃油经限压阀 和回油管流回输油泵的进 口或直接流回柴油箱。喷 油器工作间隙漏泄的极少 数柴油也经回油管流回柴 油箱。
4 ．涡流室式燃烧室
• 1）结构特点： • 缸盖上布置有涡流室，
涡流室占燃烧室总容积的 50-80%，活塞上凹形成主 燃烧室，涡流室与主燃烧 室间有一个或几个小孔径 相通。此小孔与涡流室相 切。
5.球形油膜燃烧室
• 1）结构特点： • 缸盖下平面是平
的，活塞顶部下凹 呈球形。
第５－３ 喷油器
一、作用：
四）分泵驱动机构
1 ．分泵驱动机构的作用
柴油机喷射系统的功用和构造
柴油机燃油喷射系的功用和构造2.1柴油机燃油喷射系的组成以及作用柴油机燃油喷射系主要由柴油箱、柴油滤清器、输油泵、高压油泵、喷油器、低压油管、高压油管和回油管组成。
主要组成部分的作用如下：（1）喷油泵：喷油泵的作用是定时、定量地向喷油器输送高压燃油。
在多缸柴油机中喷油泵应保证：①各缸的供油次序符合所要求的发动机工作次序；②各缸供油量均匀，不均匀度在标定工况不大于3%~4%；③各缸供油提前角一致，相差不大于0.5度。
为避免喷油滴漏现象，喷油泵还必须保证供油停止迅速。
（2）调速器：调速器是一种自动调节喷油泵供油量的装置。
它能根据柴油机负荷的变化自动作相应的调节，使柴油机能以稳定的转速运转，从而保证柴油机既不会产生超速也不会在怠速时造成熄火。
（3）喷油器：喷油器可把喷油泵送来的高压燃油雾化成较细的颗粒，并以一定的设计角度往发动机燃烧室内喷射。
2.2对柴油机燃油喷射系的性能要求柴油机燃油喷射系作为发动机的重要组成部分，主要应满足下列的性能要求：（1）要能随时精确测量出发动机负荷的变化，且能使供油量自动灵敏地进行自适应调节，并往各缸做均匀的喷射。
（2）应能根据转速或负荷的变化自动地改变喷油定时（即自动调节喷油的提前时间）（3）喷射的燃油必须获得充分的雾化，并能以最佳状态引起燃烧。
（4）结果设计合理，要能耐冲击、抗疲劳，零部件互换性强，且价格尽可能低廉。
2.3对燃油喷射系各工作部件的要求根据柴油机可燃混合气形成的特点和燃烧过程的需要，喷油泵应满足以下要求：（1）匹配而均匀的供油率。
额定供油率的调节是与发动机的额定功率和舒定转速相匹配的。
为使运转平稳，对各缸的供油率要均匀，这就需要与之相适应的柱塞直径、柱塞行程和方便的供油调节机构。
（2）准确的供油提前角。
喷油泵的供油提前角一方面要求与发动机的曲轴转速相同步（即第一缸喷油起始时间要对得上发动机曲轴转角零位标记），另一方面还要求对各缸供油的间隔时间要一致，其误差应控制在0.5°以内。
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柱塞式喷油泵
柱塞式喷油泵由泵油机构、供油量调节机构、驱动机构和喷油泵体等部分组成。
1、泵油机构
泵油机构包括柱塞套，柱塞，柱塞弹簧，上、下柱塞弹簧座，出油阀，出油阀座，出油阀
弹簧和出油阀紧座等零件。
（1） 柱塞与柱塞套（附图）
由于柱塞偶件的精密配合及柱塞的高速运动，才得以实现对燃油的增压。所以，一般
柱塞的材料选择用优质的合金钢制造，配合间隙经过精密加工后在0.0015—0.0025mm
之间。间隙过大，容易漏油，导致油压下降；过小对偶件润滑不利，切容易卡死！
（2） 出油阀和出油阀座（附图）
出油阀偶件位于柱塞偶件上方，通过拧紧出油阀紧座使两者的接触面保持密合。同时，
出油阀弹簧将出油阀压紧在出油阀座上。
出油阀的作用：防止喷油前滴油，提高喷射速度；防止喷油后滴油，提高关闭速度；防
止燃油倒流，使高压油管内保持一定的残余压力。
油阀的锥面下有一个小的圆柱面，称为减压环带，其作用是在供油终了时，使高压油管
内的油压迅速下降，避免喷孔处产生滴油现象。当环带落入阀座内时则使上方容积很快增大，
压力迅速减小，停喷迅速。 （附图）
2.供油量调节机构
喷油泵供油量调节机构的功用是，根据柴油机负荷的变化，通过转动柱塞来改变
循环供油量。供油量调节机构或由驾驶员直接操纵，或由调速器自动控制。
3.驱动机构
喷油泵的驱动机构包括凸轮轴和挺柱组件。凸轮轴的前、后端通过滚动轴承支承
在喷油泵体上。凸轮轴上凸轮的数目与喷油泵的柱塞偶件数相同，各凸轮间的夹
角与配套柴油机的气缸数有关，并与气缸工作顺序相适应。凸轮轴一般由曲轴定
时齿轮驱动，四冲程柴油机喷油泵凸轮轴的转速是曲轴转速的一半，以实现在凸
轮轴一转之内向各气缸供油一次。挺柱体部件安装在喷油泵体上的挺柱孔内。
4.喷油泵体
泵体是喷油泵的基础零件，泵油机构、供油量调节机构和驱动机构等都安装在喷
油泵体上，它在工作中承受较大的作用力。因此，泵体应有足够的强度、刚度和
良好的密封性。此外，还应该便于拆装、调整和维修。
柱塞泵油原理
1. 进油过程：柱塞从下止点至进油孔以下时，燃油在真空吸力及输油泵的压力
下充满泵油室。
2．压油过程：当柱塞从下止点向上移动到将进油孔关闭时，泵油室内的燃
油压力将骤然升高，推开出油阀，将高压油压入高压油管
。
3．回油过程：当柱塞上移到螺旋槽线或斜槽上线高出进油孔的下沿时，高
压有通过柱塞上的直槽或中心孔高速流回低压油室。由于泵油室内的油压急剧下
降，出油阀在弹簧和残余压力的作用下迅速回位，油泵停止供油。柱塞继续上升，
直到上止点为止，都是回油过程。
每次泵出的油量取决于有效行程的长短
影响柱塞泵的因素
1、
油泵凸轮轴间隙过大而导致调速器运转不稳定
2、柱塞偶件磨损对喷油泵供油特性的影响，柱塞磨损使循环供油量减少，并且由于柱塞头
部的节流作用，随着转速的降低，柱塞磨损的影响愈严重。