卫星姿态控制的现状及发展方向

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卫星姿态控制实现方式

卫星姿态控制实现方式

卫星姿态控制实现方式嘿,朋友们!今天咱就来聊聊卫星姿态控制实现方式这个神奇的事儿。

你想啊,卫星在那遥远的太空里,就像一个孤独的舞者,得时刻保持着优美的姿态呢。

那它是怎么做到的呢?这就好比咱人走路,得知道怎么迈腿、怎么保持平衡吧。

卫星也有它的“小窍门”。

首先呢,有一种方式叫自旋稳定。

这就好像一个不停旋转的陀螺,转起来就稳稳当当的啦。

卫星让自己快速地旋转起来,这样就能在太空中保持稳定的姿态啦。

这是不是很有意思?就像一个会自转的小星球一样。

还有啊,三轴稳定也是很常用的办法呢。

想象一下卫星有三个轴,就像一个立体的坐标系,通过各种神奇的装置和算法,来精确地控制每个轴的转动和稳定。

这可比咱平时走直线难得多啦!它得随时应对各种情况,就像咱在复杂的路况中开车一样,得时刻注意着方向。

然后呢,还有一种叫重力梯度稳定的方式。

这就好像卫星被太空里的某种神秘力量拉着,让它乖乖地保持一定的姿态。

是不是很神奇呀?卫星姿态控制就像是一场精彩的表演,各种手段和方法相互配合。

这可不是随随便便就能搞定的事儿,得靠科学家们的智慧和努力呀。

你说要是卫星的姿态控制没做好,那会咋样呢?哎呀,那可就糟糕啦,它就没办法好好工作啦,就像一个人走路东倒西歪的,还怎么能完成任务呢?所以啊,这卫星姿态控制可真是太重要啦!咱平时在地球上,可能觉得这事儿离我们很远,但其实卫星的作用可大着呢。

从天气预报到通信,从导航到科学研究,都离不开这些在太空中“跳舞”的小家伙们。

而它们能好好工作,全靠这神奇的姿态控制呀。

所以说呀,卫星姿态控制实现方式真的是太有趣、太重要啦!这背后凝聚着无数科学家的心血和智慧。

咱可得好好感谢他们,让我们的生活变得更加便利和精彩呀!这就是卫星姿态控制的奇妙世界,是不是让你大开眼界啦?。

航天器的姿态控制与稳定性分析

航天器的姿态控制与稳定性分析

航天器的姿态控制与稳定性分析一、引言航天器的姿态控制与稳定性是航天工程中极其重要的问题之一。

在航天飞行过程中,航天器的姿态控制能够确保其在各个阶段的飞行中保持稳定,并完成预定任务。

姿态控制与稳定性分析则是对航天器姿态运动方程进行建模和分析的过程,通过数学方法和仿真模拟来预测并优化航天器的运动特性。

二、姿态控制与稳定性分析方法1. 建立数学模型姿态控制与稳定性分析的第一步是建立航天器姿态运动的数学模型。

这包括基本力学方程的建立,如牛顿第二定律、动量守恒定律、角动量守恒定律等。

通过这些基本方程,可以得到航天器的角加速度与力矩之间的关系,从而分析航天器的姿态控制问题。

2. 分析稳定性条件在建立数学模型的基础上,需要进行稳定性分析。

航天器的稳定性可以通过判断系统是否满足一定的稳定条件来进行评估。

常见的稳定性条件包括平衡稳定性、线性稳定性、非线性稳定性等。

通过分析稳定性条件,可以确定姿态控制系统的合理参数范围,确保航天器的稳定性。

3. 设计控制策略基于数学模型和稳定性分析的结果,姿态控制系统需要设计相应的控制策略。

控制策略可以采用传统的PID控制器,也可以采用现代控制理论中的状态空间方法、最优控制方法等。

控制策略的设计旨在通过调节航天器的姿态来实现稳定控制,并满足特定的任务需求。

三、影响航天器姿态控制与稳定性的因素1. 外界扰动在实际的航天任务中,航天器会受到各种外界扰动的影响,如大气阻力、重力梯度、磁场扰动等。

这些扰动会导致姿态控制误差的增大,对航天器的稳定性产生影响。

因此,需要在姿态控制系统设计中考虑这些外界扰动,并采取相应的措施来抵消或减小其影响。

2. 控制器响应速度控制器的响应速度是影响姿态控制与稳定性的另一个重要因素。

如果控制响应速度过慢,可能导致姿态控制系统对快速变化的姿态不能及时响应,从而影响姿态的稳定性。

因此,在设计控制策略时,需要兼顾控制精度和响应速度,以实现快速而稳定的姿态控制。

3. 传感器误差传感器误差也是影响姿态控制与稳定性的重要因素之一。

卫星姿态稳定系统的建模与控制

卫星姿态稳定系统的建模与控制

卫星姿态稳定系统的建模与控制卫星姿态稳定是指通过控制卫星的姿态(即旋转角度和轴向),使其保持稳定状态,以确保卫星能够正确地完成各项任务。

由于卫星在太空中受到各种外部扰动力,如引力、太阳辐射压力和空气阻力等,因此需要设计一套卫星姿态稳定系统,来实现准确的定位和导航功能。

卫星姿态稳定系统主要由三个部分组成:传感器、控制器和执行器。

传感器用于测量和监测卫星的姿态状态,主要包括陀螺仪、加速度计和磁强计等;控制器根据传感器的信号进行计算和判断,决定执行器的输出信号;执行器根据控制信号对卫星进行控制,以实现姿态调整和稳定。

首先,卫星姿态的建模是设计卫星姿态稳定系统的基础。

建模过程主要分为动力学建模和姿态动力学建模两个方面。

动力学建模是描述卫星在太空中受到的外部扰动力和惯性力作用下的运动规律,通常采用牛顿力学定律和质点模型进行建模。

姿态动力学建模则是描述卫星在稳定状态下的姿态运动规律,通常采用旋转刚体模型和欧拉动力学方程进行建模。

通过建立准确的卫星姿态动力学模型,能够为后续的控制器设计和系统优化提供理论基础。

其次,控制器的设计是卫星姿态稳定系统的核心部分。

常用的控制器设计方法有PID控制器、模糊控制器和自适应控制器等。

PID控制器是一种经典的控制器设计方法,通过对误差、偏差和积分值进行比例、积分和微分的加权计算,生成控制信号来调整卫星的姿态。

模糊控制器则是一种基于模糊逻辑推理的控制器设计方法,能够处理复杂的非线性控制问题。

自适应控制器则是根据系统的状态变化和外部环境的变化来自适应地调整控制参数,以实现更好的控制效果。

以上三种控制器设计方法各有优缺点,需要根据实际情况选择合适的控制器设计方法。

最后,执行器的选型和控制算法的实现是卫星姿态稳定系统的重要组成部分。

常用的执行器包括反作用轮、磁力矩杆和姿态控制喷气装置等。

反作用轮通过调整转速和转向来产生控制力矩,磁力矩杆通过改变磁力矩的大小和方向来产生控制力矩,姿态控制喷气装置则通过喷气推力来改变卫星的姿态。

航空航天工程师的航天器姿态测量与控制

航空航天工程师的航天器姿态测量与控制

航空航天工程师的航天器姿态测量与控制航天器的姿态测量与控制是航空航天工程师日常工作中重要的一部分。

它涉及到航天器的定位、导航和控制等关键技术,对于确保航天任务的成功执行至关重要。

本文将介绍航天器姿态测量与控制的基本概念、技术原理以及其在航空航天领域的应用。

一、航天器姿态测量与控制的基本概念航天器的姿态包括位置、姿态角和速度等参数。

姿态测量与控制是指通过各种传感器和姿态控制器等设备,对航天器的姿态进行测量和调整,以满足任务需求。

姿态测量主要依靠惯性导航系统、星敏感器和陀螺仪等设备,姿态控制则通过推进器和反作用系统等实现。

航天器姿态测量与控制的关键技术包括航天器姿态观测、姿态控制器设计和控制算法优化等。

通过精确的姿态测量和高效的姿态控制手段,航天器能够准确定位、精确导航,并保持稳定的飞行姿态。

二、航天器姿态测量与控制的技术原理1. 航天器姿态观测技术航天器姿态观测主要通过惯性导航系统、星敏感器和陀螺仪等传感器来实现。

惯性导航系统利用加速度计和陀螺仪等传感器测量航天器的线性加速度和角速度,进而推算出姿态角度。

星敏感器通过感知星光方向来确定航天器的朝向。

陀螺仪则基于角动量守恒定律,测量航天器的角速度。

2. 姿态控制器设计技术姿态控制器是实现航天器姿态控制的关键组成部分。

它根据姿态观测的结果,通过推进器或反作用系统等执行机构,调整航天器的姿态。

姿态控制器通常由传感器、执行器和控制器三部分组成。

传感器负责姿态数据的采集,执行器负责转化控制信号为推力或力矩,控制器则根据姿态预测和误差修正等算法确定控制信号。

3. 控制算法优化技术控制算法的优化是提高航天器姿态控制精度和效率的关键环节。

控制算法通常采用闭环控制原则,即根据当前姿态和期望姿态之间的误差,通过控制器产生调整控制信号。

常见的控制算法包括PID控制器和模型预测控制等。

控制算法的优化可以通过仿真模拟和实际测试等手段来实现,以提高姿态控制系统的性能。

三、航天器姿态测量与控制在航空航天领域的应用航天器的姿态测量与控制在航空航天领域中有着广泛的应用。

卫星姿态控制系统设计报告

卫星姿态控制系统设计报告

卫星姿态控制系统设计报告一、概述卫星姿态控制是指通过控制卫星的姿态,使其在轨道上保持稳定和精确的方向和位置。

本文将设计一种卫星姿态控制系统,该系统旨在实现对卫星姿态的精确控制,提高卫星任务的执行效率和准确性。

二、系统架构卫星姿态控制系统主要由以下几个部分组成:1. 姿态传感器:用于感知卫星当前的姿态状态,如陀螺仪、加速度计等。

2. 姿态控制器:根据姿态传感器的反馈信号,计算并控制卫星的姿态调整,保持期望的姿态目标。

3. 执行器:负责执行姿态控制器计算得到的控制指令,如推力器、反动轮等。

4. 数据处理与通信模块:处理传感器和执行器的数据,并与地面控制中心进行通信,接收姿态目标和发送卫星状态信息。

三、系统设计1. 姿态传感器选择根据卫星姿态控制的要求,选择适合的姿态传感器进行姿态状态的感知。

常用的姿态传感器有陀螺仪、加速度计、磁强计等。

根据卫星需要实现的精度和稳定性要求,综合考虑成本和性能因素,确定最佳的姿态传感器组合。

2. 姿态控制器设计姿态控制器是卫星姿态控制系统的核心部分,根据姿态传感器提供的姿态状态信息,计算出控制指令以调整卫星的姿态。

姿态控制器的设计主要包括以下几个关键步骤:- 卫星姿态描述和数学模型的建立;- 设计姿态控制算法,如PID控制器、模糊控制器等;- 姿态控制算法的参数调整和优化。

3. 执行器选择根据卫星姿态控制系统的需求和任务特点,选择合适的执行器。

根据不同的执行任务,常用的执行器有推力器、反动轮、电动机等。

根据执行器的特性和系统需求,确定最佳的执行器组合。

4. 数据处理与通信模块卫星姿态控制系统需要实时处理传感器数据,并与地面控制中心进行通信,传输姿态目标和卫星状态信息。

数据处理与通信模块需要具备以下功能:- 传感器数据采集和预处理;- 数据处理算法的实现,如滤波、解算等;- 与地面控制中心进行数据交互和通信。

四、系统测试与优化完成卫星姿态控制系统的设计后,需要进行系统测试和性能优化。

航空航天工程师的卫星地面控制和测控

航空航天工程师的卫星地面控制和测控

航空航天工程师的卫星地面控制和测控卫星地面控制和测控在航空航天工程中扮演着至关重要的角色。

本文将探讨航空航天工程师在卫星地面控制和测控方面的主要职责以及所面临的挑战。

一、卫星地面控制卫星地面控制是指通过地面设备对卫星进行远程控制和管理的过程。

航空航天工程师在卫星地面控制中起到了关键性的作用。

他们负责卫星的发射、定位和轨道控制,以及卫星姿态的调整和校准。

1.1 发射控制发射控制是指在卫星发射前的各项准备工作,以及发射过程中对卫星进行控制和监测。

航空航天工程师首先需要确保卫星的稳定性和安全性,包括对卫星的结构、电力系统和通信系统进行全面检测和测试。

1.2 定位和轨道控制定位和轨道控制是卫星地面控制的重要环节。

航空航天工程师利用地面测控设备获取卫星的精确位置和速度信息,并对卫星轨道进行实时调整和控制,确保卫星能够按照预定轨道飞行。

1.3 姿态调整和校准卫星姿态的调整和校准对于保证卫星的稳定性和顺利执行任务至关重要。

航空航天工程师通过地面测控设备监测卫星的姿态,并根据需要进行姿态调整和校准,以保证卫星能够正常运行。

二、卫星测控卫星测控是指通过测控系统对卫星的运行状态和性能进行实时监测和评估的过程。

航空航天工程师在卫星测控中负责设备的运行和数据的处理分析。

2.1 系统运行监测航空航天工程师需要及时监测卫星测控系统的运行情况,包括设备的状态和性能。

他们通过各种传感器和遥测设备获取卫星的运行数据,并进行实时分析和判断,确保卫星系统正常工作。

2.2 数据处理和分析卫星测控系统产生的海量数据需要进行处理和分析,以提取有用信息并做出相应决策。

航空航天工程师负责开发和运行数据处理算法,并对数据进行深入分析,为后续的决策提供参考依据。

三、面临的挑战航空航天工程师在卫星地面控制和测控过程中面临着一系列的挑战。

3.1 复杂性卫星地面控制和测控系统的复杂性使得航空航天工程师需要具备深厚的专业知识和技术能力。

他们需要理解和掌握复杂的卫星系统工作原理,并能够快速解决各种技术问题。

航天器是怎么保持和控制自己的姿态的?

航天器是怎么保持和控制自己的姿态的?

航天器是怎么保持和控制自己的姿态的?一、背景在轨道上飞行的航天器上,会作用有许多干扰力。

例如有:空气动力、微流星撞击力、地球扁圆度引起的不均匀引力以及太阳辐射压力等。

除此之外,航天器内部的运动机构,例如:发动机、弹簧等,也会产生干扰力。

这些干扰力虽然很小,但是太空中空气稀薄,这些干扰力足以使航天器的飞行姿态发生变化。

然而不同的航天器,有不同的使命与任务。

因此不同的航天器,对姿态也有不同要求。

例如,地球资源卫星、侦察卫星上要保证其上的照相机镜头和通信卫星的抛物面天线始终指向地球。

而天文卫星的太阳望远镜要始终对准太阳等。

航天器受到干扰力时,其姿态发生变化,就会影响正常任务的完成。

因此对航天器的飞行姿态进行控制,是航天器能够正常运转工作的基本保证。

航天器的姿态控制方式很多,不过一般可以分为两种基本类型,即:被动式和主动式。

这两种方式相互组合,又可分为半被动、半主动以及混合式等五种类型。

不过在此,小编主要给大家介绍一下被动式和主动式这两种最基本的控制类型。

二、被动式所谓被动控制系统是利用自然环境所能产生的力量来实现对卫星姿态的控制。

比如自旋、重力梯度地磁场、太阳辐射压力或气动力等。

通过巧妙的运用这些力量,以及它们之间的组合来控制飞行器的姿态。

这种系统不需要电源,因此,也不需要各种传感器与电路。

被动控制系统的主要类型和应用如下:1、自旋稳定自旋稳定是被动控制中最简单的一种方法。

其原理就是利用飞行器绕自旋轴旋转所获得的定轴性,使航天器在空间中保持稳定的方向。

不过这种方法只能稳定航天器的姿态,无法进行实时的调节。

自旋卫星一般都存在章动。

所谓“章动”,就是当与自旋轴垂直的横轴存在角速度时,自旋轴将产生摇摆,这种现象称之为章动。

为此,航天器必须安装章动阻尼器。

早期发射的航天器,包括我国发射的第一颗卫星:“东方红一号”都采用了自旋稳定方式来稳定姿态。

东方红一号2、重力梯度稳定重力梯度稳定是利用飞行器各部分质量在重力场中具有的不同重力,以及在轨道运动中产生离心力的也不同原理。

卫星磁姿态控制方法与算法综述

卫星磁姿态控制方法与算法综述

第22卷第1期2024年1月动力学与控制学报J O U R N A L O FD Y N AM I C SA N DC O N T R O LV o l .22N o .1J a n .2024文章编号:1672G6553G2024G22(1)G001G021D O I :10.6052/1672G6553G2023G011㊀2022G12G02收到第1稿,2023G01G14收到修改稿.∗国家自然科学基金资助项目(U 21B 2050),N a t i o n a lN a t u r a l S c i e n c eF o u n d a t i o no fC h i n a (U 21B 2050).†通信作者E Gm a i l :111976345@i m u .e d u .c n卫星磁姿态控制方法与算法综述∗穆硕1㊀占英2†㊀宝音贺西1(1.清华大学航天航空学院,北京㊀100084)(2.内蒙古大学电子信息工程学院,呼和浩特㊀010021)摘要㊀自太空探索之初,姿态控制磁控系统便因其体积小㊁质量轻㊁成本低㊁可靠性高等优点被广泛应用于各类轨道卫星.近些年,随着微小卫星技术的迅猛发展,姿态控制磁控系统满足了微小卫星对质量㊁空间等资源的限制,成为了学者们研究的热点.本文综述了自20世纪60年代以来卫星尤其是微小卫星所采用的主要磁姿态控制方法和算法,包括飞轮起旋与卸载算法㊁被动以及主动磁姿态控制算法等.其中主动磁姿态控制算法包括主动磁阻尼算法㊁磁控与自旋㊁定转速飞轮㊁重力梯度力矩结合的算法以及纯磁控算法.最后对该研究进行了总结与展望.关键词㊀卫星磁控,㊀飞轮起旋与卸载,㊀被动磁控,㊀主动磁阻尼,㊀磁控与其他方式结合,㊀纯磁控中图分类号:V 412.4+2文献标志码:AA nO v e r v i e wo fM a g n e t i cA t t i t u d eC o n t r o lA l go r i t h m s f o r S a t e l l i t e s ∗M uS h u o 1㊀Z h a nY i n g 2†㊀B a o yi nH e x i 1(1.S c h o o l o fA e r o s p a c eE n g i n e e r i n g ,T s i n g h u aU n i v e r s i t y ,B e i j i n g㊀100084,C h i n a )(2.S c h o o l o fE l e c t r o n i c I n f o r m a t i o nE n g i n e e r i n g ,I n n e rM o n g o l i aU n i v e r s i t y,H u h h o t ㊀010021,C h i n a )A b s t r a c t ㊀M a g n e t i c a t t i t u d e c o n t r o l s y s t e m s h a v e b e e nw i d e l y us e d f o r l o we a r t h o r b i t s a t e l l i t e s s i n c e t h e b e g i n n i n g o f s p a c e e r a b e c a u s e o f t h e i r r e l i a b i l i t y ,l i g h t w e i g h t ,l o wc o s t a n d e n e r g y e f f i c i e n c y .R e c e n t l y,s m a l l s a t e l l i t e sa r e i n c r e a s i n g l y a t t r a c t i v e .M a gn e t i cc o n t r o l l e r s m e e t t h e l i m i t a t i o n so f s m a l l s a t e l l i t e s a n d a r e c o n s i d e r e da s f a v o r a b l e c a n d i d a t e s f o r s m a l l s a t e l l i t e s .I n t h i s p a p e r ,t h e s a t e l l i t em a gn e t i c a t t i Gt u d e c o n t r o l a l g o r i t h m s ,i n c l u d i n g a l g o r i t h m s f o r r e a c t i o nw h e e l s t a r t Gu p a n du n l o a d i n g ,pa s s i v e a n d a c Gt i v em a g n e t i c a t t i t u d e c o n t r o l a l g o r i t h m s ,a r e c o v e r e d .T h e a l g o r i t h m s h e r e i n a r e e s p e c i a l l y f o r s m a l l s a t Ge l l i t e s .A s f o r a c t i v em a g n e t i c a t t i t u d e c o n t r o l a l g o r i t h m s ,m a g n e t i c d a m p i n g a l g o r i t h m s ,t h e a l g o r i t h m s c o mb i n i n g m a g n e t ic c o n t r o lw i t hs p i n ,c o n s t a n t s p e ed f l y w he e l a n d g r a v i t yg r a d i e n t t o r q u e ,a n d p u r e l y m a g n e t i c c o n t r o l a l g o r i t h m s a r e c o v e r e d .F i n a l l y,t h e r e s e a r c h i s s u mm a r i z e d .K e y wo r d s ㊀s a t e l l i t em a g n e t i c c o n t r o l ,㊀r e a c t i o nw h e e l s t a r t Gu p a n du n l o a d i n g ,㊀p a s s i v em a g n e t i c c o n Gt r o l ,㊀a c t i v em a g n e t i c a n g u l a r v e l o c i t y d a m p i n g ,㊀m a gn e t i c c o n t r o l w i t h o t h e r a c t u a t o r s ,㊀p u r e l y m a gn e t i c c o n t r o l动㊀力㊀学㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报2024年第22卷引言自探索太空之初,磁姿态控制系统便因其轻便,可靠等诸多优点受到卫星设计者的青睐.第一颗成功使用磁姿态控制系统的卫星是T r a n s i t1B,由美国约翰霍普金斯大学应用物理实验室(A P L)设计.该卫星于1960年4月发射,采用被动磁控,进行了89天在轨操作[1].1960年11月,第一颗采用主动磁姿态控制的卫星T i r o s I I成功发射[2].相比于其他控制方式,磁姿态控制系统具有质量轻㊁体积小㊁成本低㊁可靠性高,使用寿命长等诸多优点,是低轨近地卫星尤其是微小卫星实现稳定控制的首选.磁姿态控制系统依靠卫星自身磁矩m与地磁场强度矢量B相互作用,产生控制力矩T.被动磁控卫星主要通过永磁体与磁滞棒产生磁矩;主动磁控卫星则需要通过电流驱动磁力矩器产生所需磁矩.磁控力矩计算公式为:T=mˑB(1)从公式(1)中可看出,磁姿态控制系统的主要缺点是无法施加独立的三轴控制力矩,在每一瞬时只能产生垂直于卫星所处地磁场的控制力矩,这会大幅降低姿态控制效果,甚至出现瞬时不可控.磁姿态控制卫星的可控性一直困扰着学者们.直到2003年,B h a t与D h a m[3]基于周期性地磁场假设,证明了磁控卫星的可控性:当卫星沿非赤道轨道运行时,地磁场方向会随卫星位置改变而不断发生变化.这种变化使得磁控系统不可控方向也在不断变化,确保了磁控卫星的可控性.随后, S m i r n o v等[4]证明了在偏离平衡点较小时,可利用两轴磁控实现卫星稳定姿态控制.Y a n g[5]基于线性时变系统理论,证明了在卫星惯量满足一定条件时,可实现磁控卫星稳定姿态控制.地磁场模型精度是决定所设计磁姿态控制系统能否成功实施的另一个关键因素.目前,最精确的地磁场模型为国际地磁参考场(I G R F模型),由国际地磁与气象学协会(I A G A)于1968年提出,此后每五年更新一次,目前为第13代[6].I G R FG13采用13阶球谐函数模型,结构复杂,通常适用于数值仿真过程.而对磁控算法的理论分析,学界通常采用偶极子假设.常用的偶极子模型有倾斜偶极子模型㊁直接偶极子模型以及简化偶极子模型[7].基于偶极子假设并忽略地球自转的影响,卫星所处地磁场会随卫星轨道运动而周期性变化.同时,也可采用更高阶球谐函数进行更精确的理论分析[8,9].本文参考了前人的综述文章[10G13],沿用了文献[11]的分类结构,整理综述了自20世纪60年代以来卫星尤其是微小卫星所采用的主要磁姿态控制方法和算法,包括飞轮起旋㊁卸载,被动以及主动磁姿态控制算法,重点关注主动磁姿态控制算法的发展.其中主动磁姿态控制算法包括BGd o t等主动磁阻尼算法,磁控与自旋㊁定转速飞轮㊁重力梯度力矩结合的算法以及纯磁控算法.最后,本文对各类磁控算法进行了总结与展望.1㊀飞轮起旋与卸载1.1㊀飞轮起旋根据动量矩守恒原理,当飞轮的动量矩变化时会改变卫星的动量矩.目前主要有两类磁控算法用于飞轮起旋问题[14].第一种方法首先利用磁力矩器与飞轮实现卫星稳定控制.此阶段磁控制律可采用P D控制律.卫星稳定后加速飞轮至目标转速,利用磁力矩器维持卫星姿态稳定[14,15].另一种方法是在卫星实现稳定控制前起旋飞轮,再利用磁力矩器与定转速飞轮稳定卫星.C h a n g等人在姿态获取阶段起旋俯仰轴飞轮,并使用BGd o t控制律阻尼卫星角速度[14].该方案可更快实现稳定控制.研究表明,在BGd o t控制律下,卫星姿态误差会以指数形式进行收敛[16].M e n g 等人设计了两种用于飞轮起旋的磁控律[17]: m=Bˑ(-k1h )B 2(2)m=Bˑ(-k1h -k2θ )B 2(3)其中m为卫星本体系下磁力矩器产生的磁矩,B为本体系下的地磁场强度矢量,h 为飞轮起旋产生的干扰力矩,θ 为三轴姿态误差的时间导数,k1,k2为控制增益.上述控制律均可在姿态稳定前使用.当角速度信息可知时,卫星采用控制律(3)进行控制.1.2㊀飞轮卸载工程中磁控制系统常用于飞轮角动量卸载.飞轮可抵抗环境干扰力矩的影响,实现卫星高精度姿2第1期穆硕等:卫星磁姿态控制方法与算法综述态控制.但同时,由于一些常值干扰力矩的影响,如气动力矩,飞轮的转速可能会持续增加.当上升至最高转速时,飞轮将不能提供有效的控制力矩.需在飞轮转速达到其上限值前进行角动量卸载.常用的卸载方法有喷气卸载,磁卸载等.但喷气卸载需消耗卫星燃料.而磁卸载可利用电能进行卸载,且使用寿命长.1961年,W h i t e等人[18]提出了叉乘磁卸载控制律,在磁控卫星中应用广泛[19G21],具体形式为:m=kΔh wˑB(4)其中k为控制增益,Δh w为飞轮角动量与目标角动量差值.通过该控制律,磁控力矩可卸载垂直于地磁场强度矢量B的角动量分量.通常,当Δh w与地磁场矢量的夹角足够大时(如夹角处于45~135度之间),才启动磁力矩器卸载,以防止垂直于Δh w的磁力矩分量过大对卫星产生不利影响.该控制律也可采用b a n gGb a n g控制形式计算所需磁矩[22].针对叉乘控制律,后续文献进行了大量研究.C a m i l l o与M a r k l e y[22]推导了叉乘控制律解析分析公式.该公式可用于增益系数k的初步选取.N iGn o m i y a等人[23]对叉乘控制律进行了改进,使得控制律可同时实现飞轮角动量卸载与卫星章动阻尼.H a b l a n i[24]使用线性极点配置方法,对叉乘控制律增益系数进行设计.针对冗余配置的飞轮系统,L e b e d e v[25],H o g a n与S c h a u b[26]设计的叉乘控制律可确保每个飞轮的转速都卸载到零值附近.T rég o uët等人[27]与A v a n z i n i等人[28]改进的叉乘控制律可在磁卸载的同时保证姿态控制律的渐进稳定.一些优化方法也被用于飞轮磁卸载控制律设计.G l a e s e等人[29]设计了能量最优磁卸载控制律.F l a s h n e r与B u r n s[30]提出了一种基于单元映射方法的离散磁卸载控制律.该控制律基于周期性磁场假设,可离线设计优化方案.S t e y n[31]基于L Q R方法,通过最小化目标函数J=ʏt f t0(h T w Q h w+m T R m)d t(5)实现了磁卸载控制律的优化.其中h w为飞轮角动量,Q,R为权重矩阵.G i u l i e t t i等人[32]构建了结合时间最优与能量最优的目标函数,即:J=-aΔt-(1-a)2ʏt f t0(m2x+m2y)d t(6)其中a为调节机动时间与能量消耗比例的权重系数.通过最大化目标函数,文献[32]给出了包含参数a的磁卸载控制律.此外,Hɕ方法也被用于磁卸载控制律优化[33].磁卸载也可结合其他卸载方法提高效果.C h e n等人[34]将磁卸载与喷气卸载组合,节省了喷气卸载的燃料消耗,同时提高了卸载速度.B u r n s与F l a s h n e r[35]利用重力梯度力矩㊁磁力矩㊁气动力矩三种环境力矩,设计了具有自适应特性的磁卸载控制律.其他方案如模型预测方法[36],被动阻尼方法[37],点映射技术[38,39]等均可应用于磁卸载控制律设计.2㊀被动磁姿态控制被动磁姿态控制系统结构简单,性能可靠,不消耗卫星能源,常应用于设备有限且控制精度要求较低的卫星.其通常包括永磁体与磁滞棒两个组件.其中永磁体用于控制卫星指向,使其大致沿所处地磁场方向.磁滞棒通过磁化作用,可起到角速度阻尼作用.二者结合可实现低精度稳定姿态控制.被动磁姿态控制系统最早于1960年应用于美国海军通讯试验星[40].通过被动磁控与机械消旋设备,该卫星成功实现了角速度阻尼与稳定指向.1960年6月,该项目另一颗试验星T r a n s i t2A成功发射.该卫星仅凭借被动磁姿态控制系统实现了稳定控制[40].第一颗由大学自主研发的被动磁控卫星I n j u n3于1962年成功发射入轨[41].此后,更多被动磁控卫星任务成功实施,如E S R OG1A(1968),E S R OG1B(1969),A z u r(1969),E x o s(1978),M a g i o n(1978)[42].随着星载计算机与控制设备的发展,被动磁姿态控制系统已不能满足卫星任务高精度与多样化需求.至20世纪70年代中期,被动磁姿态控制系统逐渐被主动控制方法替代.直到微小卫星技术的兴起,被动磁姿态控制系统再次受到学者关注.其满足了微小卫星质量㊁空间以及设备成本的限制,在一些大学自主研发的试验星或演示卫星中应用广泛.1990年,四颗采用被动磁控的微小卫星被送入太空[43].此后,更多应用被动磁控的微小卫星相继发射[42,44G50].被动磁姿态控制原理简单,无需设计复杂的控3动㊀力㊀学㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报2024年第22卷制算法.目前学者更多关注主动磁姿态控制算法设计.3㊀主动磁姿态控制3.1㊀主动磁阻尼控制当卫星角速度过大时,部分星载仪器如星敏感器无法正常使用,需使用星载设备降低卫星角速度至一定阈值.与运载器分离㊁执行变轨等机动操作或是设备故障均可能使角速度过大,因此,角速度阻尼是卫星姿态控制的必需过程.虽然喷气控制,飞轮控制等方法均可阻尼角速度,但喷气控制会消耗卫星燃料,飞轮控制易饱和.相比之下,磁阻尼控制不仅节省能源,还具备性能可靠,成本低廉等优势,在各类卫星中应用广泛.S t i c k l e r与A l f r i e n d[19]提出了著名的主动磁阻尼算法 BGd o t 控制律.该控制律最早出现在1972年[51],利用地磁场导数信息进行角速度阻尼,具体表达式为:m=-k B (7)其中k为正增益系数,B 为地磁场强度矢量相对于卫星本体系的导数.利用绝对导数与相对导数的关系,即:d Bd t=B +ωˑB(8)其中d B/d t为地磁场强度矢量相对于惯性系的导数,式(7)可表示为:m=-k d B d t+k ωˑB(9)由于地磁场强度矢量在惯性系中变化的角频率仅为轨道角速度两倍,而通常在阻尼过程中卫星角速度较大,因此式(9)右侧第一项可近似为零.故式(9)可进一步简化为:m=k ωˑB(10)卫星转动动能E的时间导数可表达为:d Ed t=T ω=(mˑB) ω=-k(ωˑB)2ɤ0(11)从上式可看出,采用BGd o t控制律可有效减小卫星转动动能,实现角速度阻尼.BGd o t控制律具有很强的鲁棒性,通常利用当前时刻与前一时刻磁强计测量数据进行差分便可有效阻尼角速度.同时,BGd o t控制律可转化为b a n gGb a n g控制形式,适用于实际工程问题[52].基于等式(9)的假设,BGd o t控制律可以指数形式进行收敛[53,54],具体收敛速度受轨道倾角等因素影响[54].BGd o t也存在缺点.首先在阻尼精度方面,由于在上述分析中忽略了地磁场矢量相对于惯性系的时间变化率,即地磁场变化项,该项会对最终阻尼精度产生较大影响.研究发现,BGd o t控制律最终会有约二倍轨道角速度的误差[55].同时,剩磁等干扰力矩会进一步降低阻尼精度.为克服地磁场变化项等带来的不利影响,学者们对BGd o t控制律进行了改进[56G61],其中大部分变形基于等式(9).该变形可阻尼卫星角速度至零,但同时需要角速度测量数据,提高了测量设备需求.为减少测量设备,D e s o u k y与A b d e l k h a l i k[62]基于地磁场数据对角速度进行等效计算,给出了改进的BGd o t控制律.该控制律可保证磁力矩器需产生的磁矩m时刻垂直于卫星所处地磁场,提高了磁利用效率.蒙特卡罗仿真实验验证了该控制律的有效性.同时,该控制律可在一定程度上减少收敛时间,降低能源消耗.J i n等人为惯量缺陷卫星(z轴惯量大于其他两轴)提出了垂直消旋控制律[63]:m=k BˑBB 3(12)该控制律可避免z轴长时间指向太阳而造成仪器损坏.一些学者研究了增益系数k的选取方法.A v a n z i n i与G i u l i e t t i[57]基于卫星轨道与形状特征,提出了一种增益系数调整方法,具体表达式为: k=2ω0(1+s i nζm)J m i n/ B 2(13)其中ζm为卫星轨道倾角,ω0为轨道角速度,J m i n 为卫星最小惯量矩.W i sᶄn i e w s k i与B l a n k e[56]利用正定矩阵替换标量增益系数k,增强了阻尼效果,同时为后续优化提供了更多空间.需要注意的是,文献[56]中关于被动重力梯度稳定性的证明在文献[64]中进行了更正.随着仪器设备与微小卫星技术的发展,BGd o t 控制律也发展出了适用于纳卫星㊁立方星的方案[65G70],如嵌入式磁线圈控制等.同时,新型磁阻尼方案如反馈阻尼控制律[71]也相继提出.但由于BG4第1期穆硕等:卫星磁姿态控制方法与算法综述d o t 的简便性与鲁棒性,其仍是目前乃至未来很长一段时间磁阻尼算法的首选.目前磁阻尼算法体系已较为完备,要取得较大研究进展十分困难.3.2㊀组合磁姿态控制系统由于磁姿态控制系统无法施加独立的三轴控制力矩,其通常结合其他设备与方法实现高精度稳定控制,如自旋㊁飞轮㊁重力梯度力矩等.3.2.1㊀磁控与自旋结合磁控与自旋结合克服了磁控的固有缺陷,同时具有低功耗㊁低成本㊁高控制精度等优点,因此应用广泛,也是目前磁控卫星的主要控制方案之一.通过围绕最大惯量主轴旋转,自旋卫星可获得自旋稳定性.若无外界干扰,自旋卫星可在惯性空间中维持稳定.但由于太阳光压力矩等的影响,自旋卫星会发生章动,需采用其他控制方法对自旋卫星的旋转轴指向与转速进行控制,而磁控则是首选.第一颗磁控与自旋相结合的卫星发射于1960年[2].此后,该方案被广泛应用于各类卫星任务.其中由S h i g e h a r a [72]提出的b a n g Gb a n g 控制律应用广泛.该控制律采用特定开关函数实现磁力矩器磁矩的正负控制,具体公式如下:m j =m 0,Δh (e j ˑB )>0-m 0,Δh (e j ˑB )<0{(14)其中m j 为沿卫星本体系坐标轴e j 的磁矩大小;j =1,2,3;m j 的幅值为m 0;Δh 为当前卫星角动量与目标角动量差值.该控制律可使卫星沿特定轴自旋,并调整自旋轴的惯性空间指向.该方案也广泛应用于立方星等微小卫星[73].C r o c k e r 与V r a b l i k[74]提出了可使卫星自旋轴z 轴垂直于太阳矢量的b a n g Gb a n g 控制,即:m z =m 0,㊀㊀e s >0-m 0,㊀e s <0{(15)其中e 为卫星自旋轴,s 为本体系下太阳方向矢量.b a n g Gb a n g 控制还可与BGd o t 控制律结合解决自旋卫星章动问题.H o l d e n 与L a w r e n c e [75]基于李雅普诺夫方法设计了章动控制律,该控制律仅使用自转轴方向磁力矩器进行控制:m z =m 0s i g n [(C -A )B y ωx -(C -B )B x ωy ](16)其中A ,B ,C 为卫星三轴转动惯量;ωx ,ωy 及B x ,B y 分别为卫星角速度与地磁场强度矢量沿卫星本体系x ,y 轴的分量.该控制律不仅适用于轴对称卫星,对非轴对称卫星也有较好控制表现.O v c h i n n i Gk o v 等人[76,77],R o l d u gi n 与T e s t a n i [78]基于B Gd o t 提出了简化控制律,利用磁场导数信息即可完成章动阻尼:m z =-k (Be )e(17)该控制律可使用一轴磁力矩器完成控制.Z a v o l i 等人[79]分析了控制律(17)的具体性质,包括全局渐近收敛性质与自旋轴指向等.需要注意的是,由于该控制律所施加的控制力矩垂直于自旋轴,因此不能使卫星起旋.O v c h i n n i k o v 等人[76]提供了一种卫星起旋控制律:m =k (B y ,-B x ,0)(18)该控制律可产生沿自转轴方向的控制力矩,但同时会引入沿其他两轴的干扰力矩,需通过控制律(17)消除.针对自旋卫星起旋问题,T h o m s o n [80]提出了 Y GT h o m s o n 控制律,利用当前转速与目标转速差值对卫星转速进行控制.C r e a m e r [81]基于B Gd o t控制律提出了另一种自旋卫星控制方法,具体形式为:m =-k (B+ωd ˑB )(19)其中ωd 为卫星期望转速.该控制律可有效阻尼卫星初始角速度,使得卫星按照所设定角速度旋转.C u b a s 等人[82]对该控制律的稳定性,收敛时间,自转轴指向以及控制精度进行了详细分析,并在考虑实际工程限制条件下进行了仿真,验证了控制律的可靠性.可利用卫星当前角动量与目标角动量差值进行控制律设计.A v a n z i n i 等人[83]利用本体系与惯性系下的角动量差值,分别控制卫星角速度与自旋轴指向.此外,A v a n z i n i 等人[84]利用投影方法,即将角动量差值投影至与地磁场矢量垂直的平面,设计了另一种控制律:T =k (I -B B T )Δh (20)基于文献[57]的分析方法,文中提供了增益系数k 的选取方法.D eR u i t e r [85]同样利用投影方法,融合了章动阻尼㊁起旋以及自转轴指向等多个控制律,设计了应用于纳卫星的磁控方案.文中利用李雅普诺夫方法,证明了即使在两轴磁力矩器失效以及磁力矩器饱和等限制下,控制律也可保证渐进稳定.在考虑各种扰动以及设备故障等情况下,控制系统5动㊀力㊀学㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报2024年第22卷表现均能满足任务需求[86].该控制律已被成功应用于纳卫星E S T C u b eG1[87].卫星可携带的能源有限,对于装备太阳能帆板的卫星,需尽快将电池板对准太阳.Y o u等人[88]基于投影方法提出了一种太阳获取控制律,具体形式如下:T=-k(ω-ωd),|l z|ɤ0.8-k(ω-ωd)-k1|L z|θ[lˑ(s ˑl)]-㊀k2s ˑe3,|l z|>0.8ìîíïïïï(21)其中L为卫星角动量,l为其单位矢量,k1,k2为相关增益系数,θ=a r c c o s(-s z),下标z表示该矢量沿本体系z轴的分量(z轴为其自旋轴).卫星首先进行角速度阻尼,然后切换至指向控制律,利用太阳敏感器读数实现太阳指向.C h a s s e t等人[89]介绍了太阳获取控制律在具体卫星任务中的应用.利用太阳矢量与卫星本体系z轴夹角以及目标转速,文中构建了包含指向信息与转速信息的目标转速,通过投影方法实现了太阳获取.A l f r i e n d[90]利用地磁场信息以及卫星滚转角构建闭环控制律:m2=k1B xφ-k2B y(22)其中φ为1G2G3转序下相对于轨道坐标系的卫星滚转角.使用多时间尺度方法,文中对控制律的渐进稳定性进行了分析,通过与数值仿真以及F l oGq u e t理论对比,对控制律进行了验证.同时,文中分析了控制律对干扰力矩的鲁棒性.W h e e l e r[91]使用沿自旋轴方向的单轴磁线圈,利用卫星姿态㊁角速度与磁场信息构建反馈函数,实现了卫星稳定控制.O v c h i n n i k o v与R o l d u g i n[92]使用单轴磁力矩器,设计了可使小卫星在轨道平面内任意方向旋转的控制律.E r g i n与W h e e l e r[93]利用卫星姿态误差与地磁场信息,使用固定时间间隔内的恒定控制力矩设计了磁控制律.R e n a r d[94]比较了在轨道偏心率,地球自转等影响下,仅使用沿自旋轴方向单轴磁线圈,不同控制律的表现.结果表明,基于轨道周期进行磁矩极性转换可实现较好鲁棒性.C h e o n等人[95]利用星载地磁场模型,设计了仅使用磁强计与G P S信息的磁控制律,其具体形式为:m=1|b m|[-12Kb^p-D(b^ p-b^ m)-㊀Λd(ω~z-Ψz)(b^mˑe)](23)其中b m为磁强计测量的磁场矢量;K,D为正定增益矩阵;Λd为矩阵D对角元素;ω~z为通过磁强计测量值估计得到的当前卫星沿自转轴方向角速度,Ψz为目标角速度;上标 ^ 表示该矢量的单位矢量;b p为通过特殊优化方法得到的期望磁场矢量,其具体计算方式如下.通过星载磁场模型,计算出当卫星达到目标姿态时地磁场矢量在本体系下所有可能的表示,这些矢量在空间中构成一个圆锥,而b p则是圆锥与b m㊁e所确定平面的交线.控制律通过减小b p与b m之间夹角,使得卫星自旋轴指向目标方向.文中使用线性估计模型与李雅普诺夫方法对控制律稳定性进行了分析,通过仿真验证了控制律的可行性.需要注意的是,只有当卫星自旋速度足够大时,该控制律才可保证卫星稳定控制.J u n k i n s等人[96]基于庞特里亚金最值原理,给出了控制自旋轴指向的时间最优机动设计方法.S o r e n s e n[97]使用L Q R方法对所需磁矩进行设计.自旋卫星磁控制律时至今日仍在推陈出新[98,99].但自旋卫星的高速旋转特性不利于实施优化方法,同时相关研究也较为成熟,难以实现大突破.3.2.2㊀磁控与定转速飞轮结合当一轴飞轮以一定转速旋转时,会为卫星提供陀螺稳定性,使飞轮轴向保持在轨道法向方向,该类卫星称为偏置动量卫星.此类卫星无需高速旋转,降低了设备及卫星惯量要求.加入磁控可进一步提高偏置动量卫星控制精度,使卫星姿态误差渐近收敛.由于飞轮在轨道法向提供了足够的稳定性,磁控偏置动量卫星甚至可在赤道轨道实现稳定控制.偏置动量卫星也需进行章动阻尼.S t i c k l e r与A l f r i e n d[19]使用控制律(22)进行章动与进动控制.G o e l与R a j a r a m[100]对该控制律进行改进,应用于近赤道轨道卫星,并给出了时间响应表达式.H aGb l a n i[101]改进了控制律(22),提供了增益系数选取方法.同时,H a b l a n i[102]还考虑了非圆轨道下章动与进动控制,给出了控制律进一步改进形式.P u l e cGc h i等人[103]对H a b l a n i改进的控制律进行了详细的性能分析.T s u c h i y a与I n o u e[104]在控制律中添加积分项,提高了控制力对干扰力矩的鲁棒性.6第1期穆硕等:卫星磁姿态控制方法与算法综述P D 控制是偏置动量卫星常用的磁姿态控制方案之一.其基本形式为[105]:m =B ˑ(-k ωωe -k q q ңe ) B 2(24)其中k ω与k q 为增益矩阵,ωe 为误差角速度,q ңe 为误差四元数矢量部分.Z h a n g 等人[106]利用滚转与偏航两轴P D 控制及俯仰轴飞轮实现了小卫星稳定控制.同时,通过调节增益系数,文中对收敛时间及控制误差进行了优化.D o r o s h i n [107,108]研究了偏置动量卫星在控制律m =k ω(25)下的运动问题.O v c h i n n i k o v 等人[16]提出了可使卫星在轨道平面内实现任意指向的磁控制律,具体形式为:T =0k s i n (α0-α)-k s i n (α0-α)B y B z éëêêùûúú(26)其中α为3G1G2转序下第一个姿态角,α0为其目标值.文中分析了重力梯度力矩干扰下卫星的运动,并给了运动形式.W a n g 与Sh t e s s e l [109]基于滑模控制提出了偏置动量卫星磁控制律.通过解耦俯仰轴运动方程,设计了针对滚转偏航轴及俯仰轴两种滑模控制律,通过开关转换函数,实现了b a n g Gb a n g 控制.基于L Q R 方法的优化方案也可用于偏置动量卫星控制律设计.早在1993年,P i t t e l k a u[110]就基于L Q R 方法,提出了针对极轨道卫星的最优控制律.文中建立了干扰力矩周期模型,通过求解R i c Gc a t i 方程得到了最优控制增益.此后,L a gr a s t a 与B o r d i n [111]同样使用L Q R 方法设计了磁控制律,该控制律可抵抗恒定干扰力矩.G u e l m a n 等人[112]介绍了应用于小卫星G u r w i n GT e c h S A T 的优化控制律.同时,文中提到了一种类似于控制律(22)的b a n g Gb a n g 控制,具体形式为m =-k 1(Bm e a s -Be x p )-k 2(B m e a s -B e x p )(27)其中B m e a s 与B e x p 分别为磁强计测量与星载磁场模型计算得到的地磁场强度矢量.P u l e c c h i 等人[113]提出了适用于星载计算机的离散L Q R 方法.偏置动量卫星磁控制律的另一种优化方法为H 2与H ɕ方法.W i s ᶄn i e w s k i [114]等人使用H 2方法设计了小卫星磁控制律,T r égo u ët [115]等人将H 2方法应用于偏置动量卫星.H ɕ方法则可提高控制律对干扰力矩及参数不确定性等因素[116G118]的鲁棒性.偏置动量卫星的陀螺稳定性质克服了磁控固有缺陷,同时其设备简单,控制精度高,自上个世纪以来应用广泛,并不断与新技术融合[119G122].后续关于磁控偏置动量卫星的研究会多集中于优化方法应用,如时间最优机动方案设计等.但偏置动量轮体积较大,应用于纳卫星,皮卫星等存在一定局限性,需做进一步研究.3.2.3㊀磁控与重力梯度力矩结合重力梯度力矩也可为卫星提供被动稳定.通过重力梯度杆等装置,地球重力可为卫星提供一轴稳定力矩.该方式在上个世纪卫星任务中应用广泛.同时,为防止卫星绕重力梯度杆旋转等,需利用磁力矩对卫星进行姿态控制.M a r t e l 等人[123]将主动磁姿态控制应用于重力梯度卫星,解决了卫星重力梯度杆稳定指向及热量处理问题.文中提出了两种主动磁控制律.控制律(27)在姿态获取阶段进行角速度阻尼控制.三轴稳定控制阶段则采用P D 控制,通过投影方法,实现高精度稳定.G r a s s i [124]同样利用控制律(27)及基于误差矢量e ң的P D 控制实现了重力梯度小卫星稳定控制,其P D 误差控制律为:m =k 1e ң+k 2eң(28)同时,文中还设计了控制律(27)的实施阈值,即当误差大于一定阈值时该控制律才会施加于卫星,以防止卫星因仪器测量与执行误差在平衡点附近发生摆动.L o v e r a 与A s t o l f i [125]证明了P D 控制律的稳定性.同时,基于磁场平均化理论以及小角速度假设,L o v e r a 与A s t o l f i [125]证明了P D 控制可指数收敛.通常控制律得到的理想控制力矩T d 会使用投影方法计算所需磁矩m .此时施加于卫星的实际力矩T 根据式(1)进行计算.由于T 须垂直于地磁场矢量,因此与理想控制力矩T d 存在一定误差.A r Gd u i n i 与B a i o c c o [126]针对重力梯度卫星,提出了两种可使T d 与T 误差最小化的方法.其中一种是最小化二者欧拉二范数,另一种则是使T 两轴分量与T d 一致,在满足T 垂直于地磁场矢量的限制下,设计其第三轴力矩分量.B a k 等人[127]基于滑模控制提出了姿态阻尼控7。

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优点 简单,方便 质量小,功耗小
缺点 受轨道影响大,无法测量
偏航轴 有阴影区,间断使用
星敏感器 0.001°
3
精度高
复杂,成本高,昂贵
陀螺仪 0.01°/h
3
带宽大,精度较高 成本高,偏移随时间累积
根据目前对高精度卫星的要求,姿态确定系统中一般将各种敏感器进行组合 使用。下面介绍几种比较典型的敏感器组合方式[1]:
或机动时,易引起章动,且偏航轴无主动控制,因此控制精度比零动量方式低。
(3)零动量轮和偏置动量轮的混合系统
采用 RW 和 MW 的多种组合方案,以进一步改变动量轮系统的性能,提高精度。
例如美国 Seasat 卫星,俯仰轴安装偏置动量轮,滚动和偏航轴由反作用轮主动控
制。
一般而言,零动量轮控方式控制精度最高,偏置动量轮控方式或偏置动量轮
(1)确定性算法 确定性算法针对具体的姿态参数设计优化方法,它要求结果有明确的物理或 几何上的意义,对参考矢量的测量精度要求较高,无法克服如敏感器的安装误差 等参考矢量的不确定性,最早出现的确定性算法是 Wahba 提出的求解姿态矩阵 的最小二乘性能指标[3-5]。通过最小化包含矢量测量信息的性能指标,得到姿态矩 阵最优解,TRIAD[6-7]方法根据两个非平行矢量测量值确定姿态矩阵,但是丢失部 分测量信息,只能处理两个矢量,另外还有四元数估计法(QUAST) [7]、快速最优 矩阵估计法(FOAM) [5]、欧拉轴/角估计法(Euler-q) [8]等。 (2)状态估计法 状态估计法与确定性算法的不同之处在于,它将状态空间表达式运用于系统 模型中,不仅仅限于估计姿态参数,还可以对系统观测中的一些不确定性参数进 行估计。状态估计法提供被估计量的统计最优解,尽可能的减少一些不确定性因 素所造成的影响。从而提高姿态确定的精度[9]。 在卫星姿态确定中,在卫星姿态动力学或运动学模型基础上,建立星体姿态 方程,只需要一个时变的矢量来对星体姿态进行估计[10]。文献[11]首次在航天器 的姿态估计中应用卡尔曼滤波技术,建立基于陀螺仪和矢量姿态敏感器的数学模 型,应用卡尔曼滤波进行状态估计,文献[12]给出了仅采用星敏感器和滤波算法 的卫星姿态参数和角速度参数的估计方法,文献[13]在陀螺仪和星敏感器组合下 采用最小方差估计,用高精度的星敏感器校正陀螺仪常值漂移,文献[14]较为全 面的给出了多种非线性姿态估计方法。由于扩展卡尔曼滤波(EKF)算法的局限性, 导致基于卡尔曼滤波的估计方法只能解决小角度情况下的姿态确定问题,另外还 有粒子滤波(Particle Filters, PF),正交姿态滤波(Orthogonal Attitude Filter, OAF),预测滤波(Predictive Filtering, PF),自适应方法(Adaptive Methods, AM)等,采用这些基于卡尔曼滤波的状态估计法,估计精度能够满足系 统要求[15]。 不论系统的测量值有几个,状态估计法都适用,并且还能够对某些系统误差 进行最优估计。因此,状态估计法一般用于对姿态精度要求很高的情况。但估计 法估计器需求较高的稳定性和和较强的实时性。即在建立准确的估计模型和误差 模型的同时,还要求估计算法简单,易于实时计算。
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体相对参考坐标系的姿态参数作为输出。姿态确定的精度取决于姿态敏感器硬件 精度和姿态确定算法的精度。卫星工作在不同的模式时,使用不同的姿态敏感器, 比如卫星运行在太阳阴影区域时,太阳敏感器无法工作,则采用地球敏感器,陀螺 仪等组合测姿。不同的姿态敏感器测量精度差别较大,当前,测姿精度最高的是星 敏感器和陀螺仪。卫星姿态确定算法主要可以分为两类确定性算法和状态估计法。
卫星姿态控制的现状及发展方向
一、 概述
1. 研究背景 航天事业是当今世界最引人注目的事业之一,人类对社会发展的追求推动着
科学艺术的进步,航天技术的成就使人类的活动领域扩展到宇宙空间。航天技术 是现代科学技术中发展最快的尖端技术之一,是现代科学技术和基础工业的高度 融合,是一个国家科学技术发展是平的重要标志,是国家级规模的系统工程,也 是综合国力的象征。
在卫星技术及应用方面,卫星的姿态确定和控制是很重要姿态确定是研究卫 星相对于某个姿态基准的姿态定位,而姿态控制是指卫星在规定或预先确定的方 向上的定向过程。随着通信、遥感等通信卫星的广泛应用,高精度、长寿命、高 可靠的卫星成为发展趋势。所以对于卫星姿态的精确控制成为热门的课题之一。
现在的卫星一般采用三轴稳定的控制方式,能够保证指向精度和控制稳定度 等技术指标要求。要保证遥感卫星的高精度、高可靠性和高稳定性的长期在轨运 行,必须保证足够的指向精度和控制稳定度。卫星的姿态控制系统对卫星的姿态 精度和稳定度起了决定性作用。姿态确定是卫星本体坐标系相对于参考坐标系的 姿态定位过程,而姿态控制是卫星本体坐标系向参考坐标系的定向过程。
卫星姿态控制系统由敏感器、执行机构和控制器三大部分组成,精度指标有 确定误差、控制误差和指向误差。确定误差是姿态估计值与真实值的偏差控制误 差是目标姿态与估计姿态之间的误差指向误差是目标姿态与真实姿态之间的误 差。姿态控制系统的精度主要决定于其中姿态确定的三轴指向精度和姿态控制稳 定度。
姿态控制系统通过接收不同的控制信号进行姿态控制,主要可以分为两种[16]。 第一种是通过星上计算机产生的自主姿态控制信号,此时控制系统被称为小回路 姿态控制系统。该控制系统通过星上信息处理模块直接对姿态敏感器测量信息进 行自主处理,接着按照星上计算机中预先设置的控制律产生控制指令,驱动控制 执行器工作(如小推力器系统、飞轮系统等),进而控制星体姿态。第二种控制 信号是由地面指挥系统所发送的,此时系统叫大回路姿态控制系统。该姿态控制 系统通过地面发送的遥控命令来驱动卫星上的执行器工作。对大部分航天器来说 两系统一般互相备份,互相补充,以提高系统的可靠性。本文主要针对小回路姿 态控制系统进行研究。
力器和磁力矩器也是不可缺少的执行部件磁力矩器一般用于为飞轮卸载及备份,
推力器主要用于初始入轨控制、故障模式控制和某些姿态机动控制。
表 3.1 执行机构性能比较
执行机构
精度
缺点
飞轮

需要卸载
磁力矩器
较低
受剩磁影响
推力器
较高
消耗星上有限能源
控制力矩陀螺

需要卸载
飞轮通过与卫星之间的角动量交换来实现姿态控制。如果飞轮转速方向可变,
姿态控制系统的主要工作任务有姿态确定与姿态控制[17](如图 4.1 所示)。 现在常用的卫星姿态控制方式可以分为主动三轴稳定、自旋稳定、重力梯度稳定 [18],在这三种控制方式中,主动三轴稳定的控制精度最高,目前高精度遥感卫星 主要采用这种控制方法。以下对三种控制方式做具体描述:
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三、 国外卫星执行机构现状及发展
卫星执行机构主要有推力器、飞轮及磁力矩器。以喷气发动机推力器为执行
机构的三轴稳定姿态控制是一种主动式零动量姿态控制系统。其优点是响应快、
指向精度较高,但由于常受到发动机所带工质多少的影响,一般只用于姿态稳定
和姿态机动所带较小的情况下。而从国内外长寿命、高精度、高稳定度的卫星姿
(1)陀螺组件+星敏感器+冗余敏感器。这种组合方式主要利用星敏感器的 高精度测量值(可以达到角秒级)来补偿陀螺常值漂移,进而提高系统测量精度。 当前高精度卫星普遍采用这种方式,例如美国 Landsat-D,精度优于 0.03°。但 是由于星敏感器视场角度受限,因此卫星的粗定姿或者备份需要用到冗余敏感器, 这种组合方式需要花费较高的成本。
(2)陀螺组件+红外地球敏感器+数字太阳敏感器+冗余敏感器。红外地球敏 感器和数字太阳敏感器的精度虽然略次于星敏感器,但是相对来说依然比较高。 红外地球敏感器无法对星体偏航角度进行测量,而在太阳阴影区内太阳敏感器不 能正常工作,因此采用这两种敏感器的组合方式进行测量。这种组合方式成本比 较合理,适合在中等精度要求的卫星中应用,例如印度 Apple 卫星、我国资源卫 星就是采用这种敏感器组合方式。
平均角动量为零,则称为反作用轮或零动量轮如果飞轮转速不过零,平均角动量
为一个偏置值,则称为偏置动量轮。根据飞轮的不同工作方式',飞轮执行机构一
般可分为三种类型:
(1)零动量反作用轮系统
反作用轮可正反转,整星角动量几乎为零必须至少在三轴上安装有反作用轮
及相应的姿态敏感器,分别在三轴上产生相应的控制力矩,控制精度很高。但飞轮
近年来随着卫星技术的不断提高,各种空间任务对卫星姿态控制的精度要求 越来越高[1]。如对地观测卫星的指向精度从上世纪七十年代到本世纪初由 1°提 高到 0.001°[2],寿命提高到数十年。这就意味着高精度姿态控制技术迎来更快 的发展,同时也意味其面临着更多的挑战。
我们知道,卫星是一个极其精密的航天器设备,而且造价高昂,一旦发射进 入太空中就很难对其进行维护,这对卫星研发工作带来了很大的难度,要求星上 的各类系统和设备有着极高的稳定性。同时也由于其成本较高,运行环境是外太 空环境,因此在地面很难对其进行全面的物理仿真实验,这就要求在初期的系统 仿真论证中能够考虑多方面实际因素,对卫星在轨运行时的各种工作状态和星上 系统进行仿真研究,以此来验证卫星设计工作的可行性以及稳定性。
与零动量轮的混合方式精度次之。轮控方案的主要问题在于
①零动量轮控方式中飞轮过零旋转的问题,由于飞轮过零时刻摩擦干扰的影
响,会产生不稳定性。
②偏置动量轮控方式中角动量藕合问题,由于飞轮角动量较大,卫星受到扰
动或机动时,易引起章动。
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四、 姿态控制系统的配置情况
卫星姿态控制简单的说是通过施加一定的力矩使卫星绕质心旋转,从而改变 或保持在空间的定向。现在常用的卫星姿态控制方式可以分为主动三轴稳定、自 旋稳定、重力梯度稳定,在这三种控制方式中,主动三轴稳定的控制精度最高,目 前高精度遥感卫星主要采用这种控制方法。
(3)“陀螺+地平仪”方式(偏航姿态由陀螺定轴性来保持);或者仅采用角 度敏感器组合进行姿态确定。上述方法一般在对精度要求不高的卫星中使用。
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