扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(纵上)
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
脚手架连墙件计算书（扣件式）与解释（看不懂计算书的看过来！）
脚手架连墙件计算书（扣件式）与解释（看不懂计算书的看过来！）计算软件品茗安全计算软件V12.0相关参数架体高度73.5米，高墙尺寸取0.3米+0.6挑板=0.9米，风荷载地区为广东东莞，风压0.35采用每层两跨设置（层高4.5米，跨度为3.0米）做法图扣件式连墙件J-02、连墙件计算（扣件式）计算书计算依据：1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112.《建筑结构荷载规范》GB50009-20123.《钢结构设计规范》GB50017-2003一、风荷载参数基本参数解释1：1.基本风压：每个地区都不同，根据项目所在地区结合荷载规范选择，脚手架按10年一遇选择；2.风压高度变化系数：根据架体的高度进行计算，在软件中输入高度就会自动计算3.风荷载体系系数：根据GB51210-2016，选择1二、连墙件承载力验算相关参数解释2：1.架体高度：按整个架体高度输入（建议按结构标高输入）；2.钢管类型：按现场所用规格进行验算，要与现场使用材料相结合）3.立杆步距、纵距、横距按脚手架的常用参数，与方案要一致4.连墙件竖向间距：按楼层高度取值（规范为按步，这个是不合理的）5.连墙件水平间距：按纵距的跨数取值，如计算是按每层两跨的，即1.5*2=3.0米6.钢管参数：略，这个软件会根据所选材料自动选择7.连墙件与扣件连接方式：本计算按双扣件即12KN考虑8.扣件抗滑移折减系数：此参数按所用材料的新旧程度自行考虑，1即可以满足规范的受力连墙件示意图Nlw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.458×3×4.5=8.656kN解释3：Nlw[风荷载产生的连墙件轴向力设计值]=1.4[系数]×0.458[风荷载标准值]×3[纵跨]×4.5[层高]=8.656kN长细比λ=l0/i=900/15.9=56.604，查《规范》表A.0.6得，φ=0.832(Nlw+N0)/(φAc)=(8.656+3)×10^3/(0.832×424)=33.042N/m m2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2解释4：(风荷载产生的连墙件轴向力设计值+连墙件约束脚手架平面外变形轴向力)/（轴心受压构件的稳定系数*连墙件截面面积）满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=8.656+3=11.656kN≤1×12=12kN解释5：8.656（风荷载产生的连墙件轴向力设计值）+3（连墙件约束脚手架平面外变形轴向力）=11.656kN（计算结果）≤1（折减系数）×12（双扣件的设计值）=12kN（双扣件的受力设计值）满足要求！解释：。
扣件式脚手架计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003、计算参数简图:(图1) 平面图(图2) 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1,按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带 为计算单元。
2 23 W m =bh 2/6=1000 X 22/6=24000mm 33 34 I=bh 3/12=1000 123/12=144000mm 4由可变荷载控制的组合：q i =1.2[G ik +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k + KQ DK )b=1.2 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4)(2+1.35 区5) 1=14.527kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4 x 0.7(Q k + KQ DK )b=1.35 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4 0.7 X (2+1.35 0.5) 1=14.751kN/m取最不利组合得：q=max[q 1,q 2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m1、强度验算(图5) 面板弯矩图M max =0・166kN m(T Y x M max /W=1 X 0.166 106/24000=6.915N/mm 2 <[f]=31N/mm4. 75（图4） 面板计算简图满足要求2、挠度验算q k=(G ik+(G3k+G2k)来)为=(0.2+(24+1.1) 350/1000) >=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图(图7) 挠度图v=.572mm w [ v ]300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
钢管扣件式落地外脚手架计算书
脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2、脚手架的计算参数搭设高度H=36米（取最大高度，20排），步距h=1.8米，立杆纵距l a=1.6米，立杆横距l b=0.85米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为冲压钢脚手板，同时作业层数n1=2。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2。
3、荷载标准值=0.1248kN/m （双排脚手架）（1）结构自重标准值：gk1=0.3kN/m2 （可按实际取值）（2）钢脚手板自重标准值：gk2（3）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2=0.7μz·μs·ω0（4）风荷载标准值：ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m2则ωk4、纵向水平杆、横向水平杆计算（1）横向水平杆计算按简支梁计算，如下：每纵距脚手板自重N G2k=g k2×l a×l b=0.3×1.6×0.85=0.408 kN每纵距施工荷载N Qk=q k×l a×l b =3×1.6×0.85=4.08 kNM Gk=N G2k /4×l b /2=0.408/4×0.85/2=0.04335kN·mM Qk= N Qk/4×l b /2=4.08/4×0.85/2=0.4335 kN·mM=1.2M Gk+1.4M Qk=1.2×0.04335+1.4×0.4335=0.6589 kN·mσ=M/W=0.6589×106/5.08×104=129.7 <f=205 kN/mm2横向水平杆抗弯强度满足要求。
扣件式钢管脚手架设计
扣件式钢管脚手架构成
❖ 三、扣件式钢管脚手架的构成 ❖ 扣件式钢管外脚手架，是以标准的钢管作杆
件（立杆、横杆、斜杆），以特制的扣件作 连接件组装成脚手架骨架，铺放脚手板，并 用支撑与防护构配件搭设而成的各种用途的 脚手架。
扣件式钢管脚手架的构成
❖ 1、构配件 ❖ （1）钢管 ❖ 脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢
扣件式钢管脚手架设计
❖ 3. 脚手架构架结构设计计算内容 ❖ (1).构架的整体稳定性计算
可转化为立杆的稳定性验算 (2) 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度、挠 度以及连接扣件的抗滑承载力计算 (3) 连墙杆的强度和稳定性验算 (4) 立杆地基承载力计算
扣件式钢管脚手架设计计算
❖ 1、纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算
扣件式钢管脚手架的构成
❖ （3）脚手板 ❖ 钢、木、竹材料制作。质量不宜大于30kg/块 ❖ （4）连墙件 ❖ 其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》
（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
扣件式钢管脚手架的构成
❖ 2、作业层 ❖ 作业面的横向尺寸,脚手板的铺设,作业层安全
设施 ❖ 3. 横向传力结构
采用
荷载效应组合
栏杆与挡脚板自重标准值
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
施工均布活荷载标准值
脚手板自重标准值
水平风荷载标准值
❖ WK=0.7μZ ·μS·W0 ❖ 式中：WK—风荷载标准值(KN/m2)
❖
μZ —— 风压高度变化系数，按现行国家标准《
建筑结构荷载规范》（GBJ 9）规定采用
❖
μS —脚手架风荷载体型系数，按规范JGJ
❖
A 基础底面面积
❖
f g 地基承载力设计值 fg kc •fgk
扣件式脚手架计算书-架体高度18m
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数二、荷载设计2)安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.30.81，0.81 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.243，0.243风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×1.5/(0+1))+1.4×4×1.5/(0+ 1)=9.078kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.04+0.35×1.5/(0+1))+4×1.5/(0+1)=6.565kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[9.078×0.62/8，9.078×0.152/2]=0.408kN·mσ=M max/W=0.408×106/5260=77.66N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×6.565×6004/(384×206000×127100)，6.56 5×1504/(8×206000×127100)]=0.423mmνmax＝0.423mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=9.078×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=4.255kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=6.565×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=3.077kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=4.255kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=3.077kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.011×106/5260=2.053N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.079kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=4.255kN≤R c=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：R max=0.079kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.04/h)×H=(0.129+(0.6+0.15)×0/2×0.04/1.8)×18=2.3 22kN单内立杆：N G1k=2.322kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/2/2=(18/1.8+1)×1.5×(0.6+0.15)×0.35×1/2 /2=1.083kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.083kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(18/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.403kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.083+1.403+0.27=2.755kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.083kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj+n qj×G kqj)/2=1.5×(0.6+0.15)×(1×3+1×4)/2=3.938kN 内立杆：N Q1k=3.938kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.322+2.755)+0.9×1.4×3.938=11.054kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.322+1.083)+0.9×1.4×3.938=9.047kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.322+2.755)+1.4×3.938=1 1.605kNσ=N/(φA)=11605.275/(0.188×506)=121.996N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.322+2.755)+0.9×1.4×3.938=11.054kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.243×1.5×1.82/10=0.149kN·m σ=[N/(φA)+M w/W]=[11054.025/(0.188×506)+148803.48/5260]=144.491N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))/(1.2g k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×2.755+1.4×3.938))/(1. 2×0.129)=69.008m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))/(1.2g k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×2.755+0.9×1.4×3.938+0.149×1000×0.188×506/5260))/(1.2×0.129)=55.184mH s=55.184m>H=18m满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×3×h×2×l a=1.4×0.243×3×1.8×2×1.5=5.511kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(5.511+3)×103/(0.896×506)=18.772N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.511+3=8.511kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.605/(0.4×0.25)＝116.053kPa≤γu f g＝1.25 4×200 =250.8kPa满足要求！。
钢管支架、扣件式钢管支架计算书(手算、有限元软件)
目录一、设计和施工概况 (1)1.1设计概述 (1)1.2计算荷载 (1)二、0#块箱梁支架的设计 (1)2.1箱梁模板的设计 (1)2.1.1底模板的计算 (1)2.1.2底模横向分配梁的计算 (2)2.1.3底模纵向分配梁的计算 (3)2.1.4侧模的计算 (4)2.2扣件式钢管支架的设计 (6)2.2.1立杆的计算 (6)2.2.2平杆的计算 (8)2.2.3扣件的计算 (8)2.3 0#块箱梁扣件式钢管支架总体布置 (8)三、边跨现浇支架的设计 (8)3.1箱梁模板的设计 (8)3.1.1底模的计算 (8)3.1.2底模横向分配梁的计算 (10)3.1.3底模纵向分配梁的计算 (11)3.1.4侧模的计算 (11)3.2扣件式钢管支架的设计 (11)3.2.1立杆的计算 (11)3.2.2平杆的计算 (13)3.2.3扣件的计算 (13)3.2.4地基承载力的计算 (13)3.3扣件式钢管支架的总体布置 (14)XX大桥大临结构设计计算说明书一、设计和施工概况1.1设计概述x箱梁总体布置示意图1.2计算荷载⑴0#块箱梁砼施工考虑1.05的超载系数；⑵模板重量按：1.0kN/m2（木模）、2.0kN/m2（钢模）；⑶其他施工荷载取：2.5kN/m2；⑷倾倒混凝土及振捣混凝土：4.0kN/m2；⑸混凝土浇注时动力系数：1.2；⑹考虑风荷载对结构的影响：V=27.4m/s(10年一遇)。
二、0#块箱梁支架的设计2.1箱梁模板的设计2.1.1底模板的计算⑴箱梁腹板处底模板的计算本次计算取箱梁腹板荷载为计算控制荷载，上分配梁间距腹板下加密为0.2m，其它为0.4m，将方木作为模板的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算模板，取变截面箱梁的平均截面作为计算控制荷载。
底模的荷载分布如下图所示。
底模板荷载分布计算荷载：11.2(5.6736 1.05267.50.9)193.97/q kN m=⨯⨯⨯+⨯=计算简图如下：计算荷载分布图底模20mm厚竹胶板的截面特征值为：243342 x xA=180cm,I=60cm,W=60cm,45cm, 1.010/xS E N mm==⨯截面验算：①抗弯强度验算：10.10193.970.120.120.28M kN m=⨯⨯⨯=⋅630.284.67136010M kN mMPa MPaW mσ-⋅===<⨯②剪切强度验算：max0.60193.970.1213.97V kN=⨯⨯=，368313.971045101.16 1.9601090010mmVSMPa MPaI bτ---⨯⨯⨯===<⨯⨯⨯③挠度验算：44348193.97100.120.6770.051001001106010ql K mm EI ωω-⨯⨯==⨯=⨯⨯⨯⨯根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为/400l 。
扣件式脚手架计算书m长m高落地脚手架
扣件式脚手架计算书(m长m高落地脚手架)————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期:ﻩ扣件式脚手架计算书计算依据：１、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》ＧB51２10-20１6 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》ＪGJ1３０－20１1 3、《建筑结构荷载规范》G Ｂ5000９-201２ 4、《钢结构设计规范》ＧB ５０0１7-20０3 5、《建筑地基基础设计规范》GB ５０0０7－2011一、脚手架参数卸荷设置 有 结构重要性系数γ０ １ 脚手架安全等级 二级 脚手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型Φ４8×2.8 脚手架架体高度Ｈ(m) 25 脚手架沿纵向搭设长度L(m ） １０0 立杆步距ｈ（m) 1．８ 立杆纵距或跨距ｌa (m ） 1.5 立杆横距ｌb (m) ０．9内立杆离建筑物距离a(m) 0．2 双立杆计算方法按双立杆受力设计 双立杆计算高度(ｍ)25双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架 脚手板类型 竹芭脚手板 脚手板自重标准值Ｇkjb (kN/m ２）0．1脚手板铺设方式 2步1设 密目式安全立网自重标准值Ｇkmw （k Ｎ/m 2)0.０1 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb (k Ｎ/ｍ) 0.１7 挡脚板铺设方式 ２步１设 每米立杆承受结构自重标准值g k (kN/ｍ)０．129 结构脚手架作业层数n jj1结构脚手架荷载标准值G kjj (kN ／ｍ2) ３地区贵州遵义市 安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m ２)0.２风荷载体型系数μｓ 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)０.81,0.８１，0.904风荷载标准值ωｋ（ｋN／m2）(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.１６2,0.162,０.18１计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数ｎ 2横杆抗弯强度设计值［ｆ](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩Ｉ(mm4) 101900 横杆弹性模量E(Ｎ／ｍm2) 206000 横杆截面抵抗矩Ｗ(mｍ3) ４250纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=１.2×（0.０3１+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×ｌb/（ｎ+1)=1．２×（0．031+0．1×０.9/(2+1）)+1.４×3×0.9/(２+1)=１．333ｋN／m正常使用极限状态ｑ'=(０.0３1＋Gｋjb×l b/(ｎ+1))=(0.０31+0.１×0．９／(2+１)）=0.061kN/m计算简图如下:1、抗弯验算Ｍｍax=０.1ql a2＝０.1×１.3３3×1.５2=０．3ｋＮ·mσ＝γ0M max/W=1×0．3×106／4250＝70.594Ｎ/mｍ２≤［f]＝205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.6７7ｑ'l a4/(１00EI)=0.6７７×0.06１×150０4/(１0０×206000×１01900)=0.1mmνｍax＝０．１ｍｍ≤[ν]＝min［l a/1５0,1０]=min[１５0０/150,10]=1０mｍ满足要求！３、支座反力计算承载能力极限状态Ｒmax＝1．1qlａ=1.1×1.３33×1.5=2.2kN正常使用极限状态R max'=1.1q'ｌａ=１．1×0.061×1．5=0.10１ｋN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1＝Ｒmaｘ=2.2kNq=1.2×0.０3１=０.03７ｋN/ｍ正常使用极限状态由上节可知F１＇＝Ｒｍａx'=0.1０１kNq'=0.03１kN/m１、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·ｍ）σ=γ０M mａx／W＝1×0.６６３×106/42５0=15６.0２N/mm2≤[f]=205N／mm2 满足要求！２、挠度验算计算简图如下:变形图(mｍ）νmaｘ＝0．137mm≤[ν]=mｉｎ[lｂ/１5０，10]＝min[9０0/1５0,10]=６mｍ满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.217kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数０.8５扣件抗滑承载力验算:纵向水平杆:Rｍａx=1×2.２/2=１．1k N≤R c＝0．８5×8=6．8ｋN横向水平杆:R max=１×2.217kN≤R c=０.85×８=6.8ｋN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度Ｈ2５双立杆计算高度(ｍ) 2５脚手架钢管类型Φ４8×2．8 每米立杆承受结构自重标准值ｇk(kN/m）０．12９立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆:NＧＳ１k＝（gk+０.03１+l a×n／2×0.0３1/h）×H1=(0.1２9+０．031+１.5×2/２×０．031／1．8)×25=4.65５kN双内立杆：N GＳ1k=４．６５5kN2、脚手板的自重标准值NＧ2k１双外立杆：ＮGＳ2k１=Ｈ１/h×la×ｌb×Gｋjb×1／2/2＝2５/1.8×1.5×0．9×０.1×１／2/２=0.4６9ｋN1/2表示脚手板2步1设双内立杆:N GS2k１=0.４6９kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G２k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×lａ×G kdb×1/2=25／1.８×1．5×0.17×１/2=１.77１kＮ1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆:ＮGＳ２k3=G kmw×ｌa×H1=０.01×1.5×25=0.375kN5、构配件自重标准值N G2k总计双外立杆:N GS2k＝ＮGＳ２k１＋ＮGS2k2＋N GS2ｋ3=０.46９＋１.77１+０.375=2.615k Ｎ双内立杆：N GＳ2k=ＮGＳ2k1=0.469kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×Ｇｋjj）/２=1.５×0．９×(１×３)／2＝2.0２5kＮ内立杆：ＮQ１k=2.025kＮ组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：N s=1．2×(N GＳ1k+ N GS2k)+１.4×N Q1k=1.2×(4.655＋2.61５）+ １.4×2.025=11.559kN双内立杆:N s=１.2×(ＮGS1k+ ＮＧS2ｋ)+1．4×N Q１ｋ=1.2×（4.６55＋0.46９)+ 1.4×２．025=8.983kＮ七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0．8５钢丝绳安全系数k 9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kＮ) 15．1９钢丝绳绳夹数量 5 吊环设置共用吊环钢筋直径ｄ(ｍm) 22 钢丝绳型号6×１9(a)钢丝绳公称抗拉强度(Ｎ/mm2) 15７0(钢芯) 钢丝绳受力不均匀系数Ｋx １.５卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(ｍ）６脚手架卸荷次数 2第Ｎ次卸荷钢丝绳直径（mm）卸荷点位置高度ｈｘ(m)卸荷点净高h j(ｍ）钢丝绳上下吊点的竖向距离ｌｓ(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离H S(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离H S(mm)卸荷点水平间距HＬ（m)１16 １2 6 3 200 1100 ３2 16 ３钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第１次卸荷验算α1＝ａrctan(ｌｓ/H s）=arctａn(30０0/200)=８6.186°α２=arctan（l s/H s)=ａrcｔan(３００0／１100）＝6９.864°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KＸ取1.５由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算，计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。
扣件式钢管脚手架设计计算实例
扣件式钢管平台设计计算1.脚手架设计1.1计算参数的确定（1）架体尺寸。
立杆横距lb=800mm，纵距la=1500mm，步距h=1500mm。
搭设高度9.0m，架体长20m。
宽10m。
架体成倒梯形设置，梯形斜边稳固靠于护坡上。
（2）架体构件。
（6）基本风压。
咸阳地区基本风压为ω0=0.55kN/m2，风压高度变化系数μz=1.31，脚手架风荷载体型系数μs=0.1157。
1.2横向、纵向水平杆计算1.2.1横向纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ＝M/W≤f式中的M－弯矩设计值，按M＝1.2MGK为堆放荷载标准值产生的弯矩。
W－载面模量。
f－钢材的抗弯强度设计值，f=205N/mm2（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力按简支计算，计算跨度取立杆的横距lb=800mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a=300mm，a1=100mm。
①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板片重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡板自重标准值0.14kN/m（如图1）图1 结构自重计算简图gk=0.136+0.35×MB=1/2gka 2 1=1/2×696×0.12=3.48N?mMA-MB=31.32-3.48=27.84N?mMGK=gk/2lb/2-(MA-MB)/gkl 2 b-MA=696/2×0.8/2-(27.84/696×0.8)2-31.32=11.32Nm②施工均布活荷载标准值Qk=3kN/m2×0.75=2.25kN/m图2 施工荷载计算简图MQK=Qkl 2 b/8=1/8×2250×0.82=180N?mM=1.2MGk+1.4MQK=1.2×11.31+1.4×180=265.57N?mσ=M/W=265.57×103/5.08×103=52.28N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆满足安全要求。
扣件式钢管满堂脚手架计算书11页
扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2019)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2019)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2019)(2019版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2019)以及本工程的施工图纸等编制。
脚手架搭设体系剖面图脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm，搭设高度：24m。
高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k＞5。
立杆步距h：1.5m。
立杆间距：纵距la=1m，横距lb=1m。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m2。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m2。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m2。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。
本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m2；地面粗糙度类别：C类(有密集建筑群市区)。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；恒荷载标准值qk1活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距 Mmax =0.10q1la2+0.117q2la2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
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第 1 页 共 11 页 扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+39.80m～+58.90m)段 工程名称：塘厦迎宾豪苑 编制单位：东莞市骏鹏建筑工程有限公司 一、 综合简述 1、主要规程、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版） (2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91） (3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99） (4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003） (5)《一般用途钢丝绳》（GB/T 20118-2006） (6)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006年版)； (7)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) (8) 施工图纸 2、计算参数设定 脚手架采用Φ48x3.5钢管，内立杆离墙尺寸0.35m，拉吊段高度22.50m； 立杆步距h=1.70m，立杆纵距la=1.30m ，立杆横距=0.85m； 纵向杆上有2条横向杆,拉吊段底标高+39.80m,冲压钢脚手板铺13.00层。
3、钢管截面特征 第 2 页 共 11 页
壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4； 截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m； Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2 ，弹性模量E=206000N/mm2。 4、荷载标准值 （1） 永久荷载标准值 每米立杆承受的结构自重标准值0.1200kN/m 脚手板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0.35kN/m2 栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，自重标准值为0.1400kN/m 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0050kN/m2 （2）施工均布活荷载标准值 装修脚手架2.00kN/m2 结构脚手架3.00kN/m2 （3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk
拉吊段高度为22.50m 拉吊段底离地高度39.80m 地面粗糙度按B类
风压高度变化系数μz=1.56 挡风系数= 0.871 背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 μs= 1.3=1.1323 基本风压ω0=0.55kN/m2 广东广州市 (按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB5009-2006）的规定采用) 水平风荷载标准值ωk=0.7×1.56×1.13×0.55=0.68kN/m2 二、纵横向水平杆验算 1、纵向水平杆验算 a) 荷载计算 脚手板自重GK2=0.35×0.28=0.10kN/m 施工活荷QK=3.00×0.28=0.84kN/m 作用于纵向水平杆线荷载标准值 q=1.2GK ＋1.4QK = 1.2×(0.0384+0.10)+1.4×0.84=1.34kN/m b) 纵向水平杆受力计算 第 3 页 共 11 页
每根钢管长约6m，按四跨连续梁计算 (1) 抗弯强度验算 弯矩系数KM=－0.107 最大弯矩M=KMq12 =0.107×1.34×1.30×1.30=0.24kN.m 抗弯强度σ=M/W =0.24×106÷5080.00=47.24N/mm2 抗弯强度满足要求 (2)挠度验算 挠度系数Kυ=0.632 最大挠度υ=Kυq4/(100EI) =0.632×1.34×(1300)4÷(100EI)=0.963mm 挠度υ 挠度满足要求 2、横向水平杆受力计算 a)荷载计算 钢管自重gk1=0.0384kN/m 中间纵向水平杆传递支座反力R中=1.14×1.3400×1.30=1.986kN 旁边纵向水平杆传递支座反力R边=1.986/2=0.993kN b)横向水平杆受力计算 (1)抗弯强度验算 第 4 页 共 11 页
最大弯矩M=q2/8＋R中a =0.0384×0.85×0.85÷8+1.986×0.28=0.57kN.m 抗弯强度 σ=M/W =570000.00÷5080.00=112.20N/mm2 抗弯强度满足要求 (2)挠度验算 集中荷载产生的挠度为： υ1=Pa(3l2－4a2)/(24EI) =1986×280.00(3×850.002 - 4×280.002)÷(24EI) =1.71mm 均布荷载产生的挠度为：υ2=5q4/384EI =5×0.0384×850.004 ÷ (384EI)=0.01mm 最大挠度 υ=υ1＋υ2 =1.71+0.01=1.72mm <1/150=850/150=5.7mm与10mm 挠度满足要求 三、立杆计算 1.立杆容许长细比验算 计算长度附加系数k=1.0 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50（2步3跨 查《建筑施第 5 页 共 11 页
工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，2002年版 表5.5.3） 立杆步距h=1.70m 立杆计算长度
o=kμh=1.00×1.50×1.70=2.55m 长细比 λ=o/i= 2550.00÷15.80=161.39 立杆长细比满足要求 2．立杆稳定性验算 (1)荷载计算 立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中： 1)脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重 gk=0.1200kN/m 脚手架结构自重： NGlk=gk×h=0.1200×22.50 = 2.70kN 2)构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重 脚手板重量：13×1.30×0.43×0.35=2.51kN 栏杆、挡脚板重量：13×1.30×0.1400=2.37kN 安全网重量：22.50×1.30×0.005 = 0.15kN 构配件自重 NG2k=2.51+2.37+0.15 =5.03kN 3)活荷包括： ① 施工荷载按3层作业计算 ，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，2002年版 表4.2.2，得NGk=1.300×0.4×(3.00×2.00)=3.12kN ② 风荷载标准值计算 风荷载标准值ωk=0.6800kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW= 0.85 × 1.4Mωk
= 0.85×1.4ωkah2/10
=0.85×1.4×0.68×1.30×1.702÷10=0.30kN.m (1)轴心受压稳定性系数 第 6 页 共 11 页
o=kμh=1.155×1.50×1.70=2.945m λ= o/I= 2945.0÷15.8=186.39 =0.207 (2)立杆稳定性验算 1）不组合风荷载时 N=1.2(NGlk+ NG2k)＋1.4ΣNQk =1.2×(2.70+5.03)+1.4×3.12=13.64kN N/(A)=13640÷0.207÷489=134.75N/mm22)组合风荷载时 N=1.2(NGlk+ NG2k)＋0.85×1.4ΣNQk =1.2×(2.70+5.03)+0.85×1.4×3.12=12.99kN N/(A)＋MW/W =12990÷0.207÷489+300000÷5080=187.39N/mm2 立杆稳定性验算为187.39N/mm2<205N/mm2,立杆稳定性满足要求 四、钢丝绳抗拉强度验算
h=5.70m,L=0.85m,N=13.6400kN 钢丝绳采用φ14.00mm,α=0.85,K=6 破断拉力总和F破 = K＇D2Ro/1000 =1.0×1.08×0.330×196×1570=109.67kN [P]= F破α÷K =109.67×0.85÷6.00=15.54kN 第 7 页 共 11 页
Toa =13.64×5.82÷5.70=13.94kN<[P]=15.54kN Tob =13.64×5.71÷5.70=13.67kN<[P]=15.54kN 钢丝绳强度满足要求 五、吊环验算 吊环采用φ20.00mm光面圆钢,As=314mm2,f=205N/mm2
每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=13.94+13.67=27.61kN 吊环可承受的拉力:f × As=205×314=64370N=64.37kN>N拉=27.61kN 吊环强度大于每个吊环承受的拉力，吊环强度满足要求 六、连墙件计算 连墙件采用Φ48x3.5钢管,截面积为489.0mm2,fy=210N/mm2 按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高62.30m 连墙件轴向力设计值N1= N1W＋N0,其中:
风压高度变化系数μz=1.86(标高+70m),基本风压ωo=0.55kN/m2 挡风系数=0.871 背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数: μs=1.3=1.1323 风荷载标准值ωk，=0.7×1.86×1.1323×0.55=0.81kN/m2 N1W=1.4ωkAω=1.4×0.81×3.00×2×1.30=8.85kN 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kN N1= N1W＋N0=8.85+5.00=13.85kN σ=N1/A连墙件=13854÷489.0=28.33钢筋连墙件强度σ=28.33N/mm2＜fy=210N/mm2,满足要求。 七、计算结果 脚手架采用Φ48x3.5钢管,内立杆离墙尺寸0.35m,拉吊段高度22.50m； 立杆步距h=1.70m,立杆纵距=1.30m,立杆横距=0.85m,冲压钢脚手板铺13层。