主梁计算书

目录1．主要参数

2．主梁截面几何特性

3．垂直载荷计算及弯矩计算

3.1 固定载荷及弯矩

３.2 移动载荷及弯矩

３.３垂直载荷总弯矩总剪切力

４.水平载荷计算

５. 扭转载荷

６. 刚度计算

７．强度计算

８．局部压应力计算

9, 大车轮压计算

1，主要参数

主起重量：Q主＝P Q＝20t，

付起重量：Q付= 5 t

起升速度V主＝13m/min＝0.217m/s

付起升速度：V付=15m/min=0.250m/s

小车运行速度V小＝37.3m/min＝0.622m/s

大车运行速度V大＝90.6m/min＝1.510m/s

工作级别：A6

跨度：S=28 m

主梁形式：窄梁

偏轨形式：中轨

2.主梁截面几何特性

2.1 主梁跨中截面特性

δ1= 0.010m

δ2= 0.010m

δ3= 0.008m

δ4= 0.008m

b0= 0.646m

h= 1.700m

b1= 0.702m

b2= 0.702m 图一：主梁跨中截面

b3= 0.020m

截面积F=0.04124 m2

静力矩S X, S Y

S X= 0.0354664m3

S Y= 0.01348548m3

C1= 0.86m C2= 0.86m C3= 0.327m C4=

0.327m

惯性矩I X ,I Y

I X=0.01681437cm4

I Y=0.00348519cm3

抗弯模量W X ,W Y

W X1=0.0195516m 3 W y1=0.00992933m3

W X2=0.0195516m3W y2=0.00992933m3

2.2 主梁跨端截面特性

δ1= 0.010m

δ9= 0.008m

δ5= 0.008m

X7= 0.010m

X6= 0.705m

b0= 0.646m

b1= 0.702m 图二：主梁跨

端截面

b2= 0.702m

b3=_0.020__m

b02=b0-δ5-δ9+δ3+δ4= 0.646m

截面积F=0.02532 m2

静力矩S X, S Y

S X端= 0.0091785m3

S Y端= 0.00827964m3

C1= 0.3625m C2= 0.3625m C3= 0.327m C4= 0.327 m

惯性矩I X端,I Y端

I X端=0.00226172m4

I Y端=0.0017828m4

抗弯模量W X端,W Y端

W X端=0.00623923m 3 W y端=0.0050792m3

3.垂直载荷计算及弯矩计算

图三：固定载荷分布图

G 轨————轨道自重（单边）：G 轨= 1.084524 t G 走台———走台自重（单边）：G 走台= 5.38 t G 栏————栏杆自重（单边）：G 栏= 0.37 t G 主————主梁自重（单根）：G 主= 11.674 t

３.1.2 集中载荷

集中载荷弯矩：M 固= G 运g l1+G 操g 22l + G 电g 2

l = 263130.0 N ·m

G 运————运行机构自重（单侧）：G 运= 1.5 t G 电————电气设备自重（单边）：G 电= 2 t G 操————操纵室自重：G 操= 1.5 t

l 1————大车运行机构的重心至最近一端轨道中心线的距离l 1=

l 2————操纵室的重心至最近一端轨道中心线的距离l 2= 14 m

l 3————电气设备的重心至最近一端轨道中心线的距离l 3=

12.75 m

跨中固定载荷总弯矩：Mq= M 均+ M 固= 943248.8 N ·m

动载总弯矩：

Mq 计=φ4 Mq= 1120579.5 N ·m

跨端自重载荷剪切力：Fq=0.5G 均gS+G 运g+ G 操g （1-S

l 2

）+ G 电g （1-S

l 3

）= 132824.8 N 动载剪切力： Fq 计=φ4Fq = 157795.9 N

系数说明：φ1————自重震动载荷系数φ1= 1.1

φ4————运行冲击系数φ4= 1.188

hg=1

py γ———————运行冲击载荷，自重和起升载荷分项系数，

py γ=1.16

pG γ———————自重震动载荷，自重载荷分项系数，pG γ=1.16、

n γ————高危险系数，一般情况为1，高危情况

n γ=1.05~1.1

３.2 移动载荷及弯矩已知参数

n ————小车车轮数 n= 4

G 小————小车重量G 小= 12.13 t P Q ————起重量： P Q = 20 t

G0————吊钩（具）自重：G0= 1 G 绳————钢丝绳自重：G 绳=

起升载荷位置：a= 1.5 m. b= 1.5 m

b 小车= 3.000 m 小车极限e1= 1.000 m ３.２.１满载小车在跨中单个小车静轮压：

(0)**2

1*PQ G G a P n b +++G 小车绳满=

n 小车

= 8.408 t (0)**2

2*PQ G G b P n b +++G 小车绳满=

n 小车

= 8.408 t

1P G 小车空=

= 3.033 t 2P G 小车

空=

= 3.033 t

单个小车动轮压：

P1计=φ4P1空+φ4（P1满-P1空）=10.0 t （A4类）

P2计=φ4P2空+φ4（P2满-P2空）= 10.0t （A4类）类）类）类）类）

系数说明：φ1————自重震动载荷系数φ1= 1.1 φ2————起升动载系数φ2= 1.052

φ2=φ2min+β2*Vq

φ3————突然卸载系数φ3= 1.0

3=1(13)m

φβ?-+

pG γ———————自重震动载荷，自重载荷分项系数，

pG γ=1.16、

pQ γ———————起升震动载荷，起升载荷载荷分项系数，

pQ γ=1.34

n γ————高危险系数，一般情况为1，高危情况

n γ=1.05~1.1

动载最大弯矩：

()()

1214p

P P M S b

-计计小车

g g =

1227476.3 N ·m

2112P b b P P =+计

小车小车计计

= 1.500 m

跨中剪切力：

()1121112b F P P S ??=

+- ???

小车计计= 92639.7 N ３.２.２满载小车在跨端跨端最大剪切力：

()12121b F P P S ??=+- ???

小车-e1计计= 192271.1 N

３.２.３空载小车在跨端跨中最小弯矩：

12()(1b 2

p P g P g S e M +-=

空空1小车-）

= 74296.3 N ·m

2112P b b P P =

+空

小车小车空空

= 1.500 N ·m

３.３垂直载荷总弯矩总剪切力最大总弯矩：

max x q P M M M =+计= 2348055.8 N ·m

最小总弯矩：

min x q P M M M =+计= 1194875.8 N ·m

跨端最大总剪切力：

Fdmax=Fq 计+F2= 350067.0 N

４. 水平载荷计算

４.１主梁自重的水平惯性力FH （均布）：

F H =

G 均·n n 0= 13880.0 N n0————大车主动车轮数：n0= 2 n ————大车车轮总数：n=4

４.２小车满载单根主梁的水平惯性力PH （均布）： P H =7

n 0

= 11595.5 N m=2

Q P G G G +小0+绳+= 16.565 t

说明：主梁跨端设备惯性力影响小，忽略不计４.３主梁跨中总水平弯距为：

H H

y P F M S S =+= 129748.4 N ·m

５.扭转载荷

５.１垂直载荷引起的扭矩： M nv =（P 1计g+ P 2计g ）*e =0.0N ·m ｅ——弯心至主腹板中线的距离为e b =-0δ4δ3δ4

（-）δ3+δ422

＝ｍ

５.２水平载荷引起的扭矩： T H =P H h 〞= N ·m

h 〞————轨道至弯心距离h 〞=1/2（h+δ1+δ2）+h 轨＝ m h 轨————轨道高度h 轨 = m ６.刚度计算６.１静刚度计算６.１.１垂直静刚度

()23123482x P P b f S S b EI ??+=--????

满满小车小车垂g g 垂直静挠度公式：= 0.021m 2N m ?11弹性模量：E=2.0610

x 主梁截面对x 轴的惯性矩：I = 0.01681437m 4

f S =垂垂直静刚度：/ 1308.645

f S =垂许用垂直静刚度：/ 1/1000

垂直刚度通过６.１.２水平静刚度

548384H H y y

P S F S f EI EI =+=水水平静挠度公式： 0.013m

2000

f S =水许用水平静刚度：

水平刚度通过６.２动刚度计算

v f =

=垂直自振频率： 3.031

Hz h f =

=水平自振频率： 1.352Hz

=sc 常数：k 48 m

常数：7, ７.1x σ=

i σ∑= 1σ∑= []n

σσ=

应力法许用应力：=158.8Mpa

系数说明： 1.1m γ=抗力系数：,强度安全系数：n=1.48。应力验算通过

７.２跨端截面强度计算

最大跨端剪切应力(腹板)

()1195613

1.5[1()]()2nv H d x F M T e b S X A τδδδ+?+-=+

?+小车最大

x τ= 46.6Mpa

应力法许用剪切力: [τ

]= =91.7Mpa

剪切力验算通过９．局部压应力计算

13P c

σδ==满

m 局部压应力公式： 30.5

()1502c h δ=++轨集中载荷的分布长度：=0.338m

h 轨=m

6max x σ=-118.7Mpa

6max y σ=12.3Mpa

666

x y σσσ=+正应力：

6σ=129.6Mpa 6σ=155.5Mpa

()*163403

()

2y nv H x F S M T I A τδδδ+=

+主腹板上边的切应力：

6σ∑=最大合成应力：

6τ=117.4Mpa

[]s

σσ=应力法许用应力：

[]n

σσ== 158.8Mpa

局部压应力验算通过

9, 大车轮压计算

()()()()）

（操电缓小运均kN 278)(27832/21500/2200010028000180028000220000124751500218514

G G G 12Q G 2G 11≈=??????+++-?+++=?

???+++-?+++=kg L l L G P

式中参数在前面计算中均已获得，具体如下：

G 均——较重一边桥架（均布）总重量（Kg ）， G 均=18514 G 运——驱动侧一角起重机运行机构的重量（Kg ）, G 运=1500 G 小——小车总重（Kg ）, G 小=12745 Q ——额定最大载荷（Kg ）, Q =20000 L 1——桥架跨度（mm ）, L 1=28000

l 1 —小车到极限位置时，主起升吊钩离轨道中心线距离（mm ）, l 1=1800 G 电————走台侧电器设备及空调等的重量（Kg ）, G 电=2000 G 缓————主动侧一端缓冲器重（Kg ）, G 缓=100 G 操————司机室总重（Kg ）, G 操= 1500 .结论：

根据上述计算结果，本起重机设计符合GB3811《起重机设计规范》的设计要求。

塔器吊装计算书

塔器吊装计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

附录5 计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2 图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。 1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）设备重量G=吨，件1选用φ273×10无缝钢管（20#），长度为 L=200mm=20cm（见下图），件2选用φ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用φ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。

1）主吊耳强度校核 Gj=K*G=×56=，K=为动载系数； Q=1/2 Gj=1/2×==31700Kg；弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=×105kg.cm φ273×10无缝钢管的抗弯模量为： W=πD3［1-（d/D）4］/32=×［1-（）4］/32=523.84cm3弯曲应力 σ=M/W=×105/= kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2；其中，[σ]=1700 Kg/cm2为20#无缝钢管许用弯曲应力。剪应力 τ＝Pcosα/A（此处α＝0）＝31700/ =384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2 组合应力 [τ2＋(σM2+σN2)]1/2

＝[3842＋]1/2 ＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2；故件1强度满足要求。 2）吊装绳扣强度校核件2选用钢丝绳扣φ39mm×18m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。每根绳扣受力为：P1=Q=1/2Gj=1/2×==31700Kg；单根φ39mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×79092/31700=≥[n]=6 [n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。故件2强度满足要求。图3 件4选用钢丝绳扣φ39mm×20m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。 cosα=5，α=°，几何关系如图3所示；每根绳扣受力为：P2=Q/sinα==31700/°=35706Kg；单根φ42mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×96148/35706=≥[n]=6 其中[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。故件4强度满足要求。 3．白土塔校核（直立状态受力最大）主吊耳见下图：

8X4.5米钢闸门计算书(2012.8.7)_3

水库溢洪道金属结构设计计算书 1.1.1溢洪闸钢闸门设计 1、基本资料单向止水平面定轮露顶式钢闸门，孔口尺寸（宽×高）8×4.5m，双吊点，3孔，闸底板高程54.47m，设计水位4.1m。校核水位4.5m。闸门动水启闭。 2、主要构件采用材料及容许值（1）主要构件采用材料闸门选用Q235-B钢，埋件选用QU钢。轮轴：45号优质钢。轴承：自润滑轴承。橡胶止水。（2）材料容许应力 1）钢材：按《水利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95）4.2条规定执行。容许应力根据表4.2.1-1的尺寸分组按表4.2.1-2采用，连接材料的容许应力按表4.2.1-3、表4.2.1-4采用，大、中型工程的工作闸门及重要的事故闸门表4.2.1-2至表4.2.1-4的数值乘以0.9-0.95的系数。钢材的容许应力：抗拉、压、弯[σ]=160N/㎜2×0.9=144N/㎜2 抗剪[τ]=95N/㎜2×0.9=85.5 N/㎜2 局部承压[σcd]=240 N/㎜2×0.9=216 N/㎜2 局部紧接承压应力[σcj]=120 N/㎜2×0.9=108 N/㎜2

2）焊缝焊条采用E43××型焊缝的容许应力抗压[σh c]=160 N/㎜2×0.9=144 N/㎜2抗拉（自动焊）[σh l]= 160 N/㎜2×0.9=144 N/㎜2（半自动焊或手工焊）精确方法检查： [σh l] = 160 N/㎜2×0.9=144 N/㎜2普通方法检查：[σh l] =135N/㎜2×0.9=121.5 N/㎜2抗剪[τh]=95N/㎜2×0.9=85.5 N/㎜2 贴角焊缝抗拉、压、剪[σh l]=115 N/㎜2×0.9=103.5 N/㎜23）普通螺栓连接的容许应力精制螺栓： Q235碳素结构钢抗拉[σl l]=125 N/㎜2×0.9=112.5 N/㎜2（1类孔）抗剪[τl]=130N/㎜2×0.9=117 N/㎜2 （1类孔）承压[σl c]=290 N/㎜2×0.9=261 N/㎜2粗制螺栓： Q235碳素结构钢抗拉[σl l]= 125 N/㎜2×0.9=112.5 N/㎜2 抗剪[τl]=85N/㎜2×0.9=76.5 N/㎜2 承压[σl c]=190 N/㎜2×0.9=171 N/㎜24）机械零件的容许应力

潜孔式平面钢闸门设计

潜孔式平面钢闸门设计工程概况：闸门是用来关闭、开启或者局部开启水工建筑物中过水孔口的活动结构。其主要作用是控制水位、调节流量。闸门是水工建筑物的重要组成部分，它的安全与适用，在很大程度影响着整个水工建筑物的原行效果。

设计目录： 1.水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计计算书。。。。。。。。1 （1）设计资料及有关规定。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 （2）闸门结构的形式及布置。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 <1>闸门尺寸的确定。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 <2>主梁的布置。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 （3）面板设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2 （4）水平次梁、顶梁和底梁地设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3 （5）主梁设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6 （6）横隔板设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。8 （7）边梁设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。9 （8）行走支承设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。10 （9）胶木滑块轨道设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。11 （10）闸门启闭力和吊座验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。11 2.水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计图。。。。。。。。。。（附图）水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计计算书一、设计资料及有关规定： 1.闸门形式：潜孔式焊接平面钢闸门。 2.孔的性质：深孔形式。 3.材料：

塔器吊装计算书(务实运用)

附录5 计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2 图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。 1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）设备重量G=57.5吨，件1选用φ273×10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm（见下图），件2选用φ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用φ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。

说明 5、焊接完毕后着色探伤合格。 3、所有焊缝满焊，焊脚高度为相焊件中较薄者厚度。 4、在不影响吊装的前提下，吊耳焊接方位可根据现场实际情况进行调整。苯塔Ⅰ段主吊耳图 500 件3 件1件222216MnR 20#数量材质?273×10?425δ=14规格213无缝钢管挡圈补强板批准审核设计序号名称中油七建独山子项目经理部备注附图8 90° 270° 16MnR 200 2、吊耳焊接顺序：件2与筒体焊接→件1与件2焊接→件3与件1焊接。450×450δ=161、件1与筒体焊接按筒体弧度预制开55°外坡口,件2按筒体弧度预制，对称开4个?50塞焊孔，件3中心开透气孔。 1）主吊耳强度校核 Gj=K*G=1.1×56=63.3t ，K=1.1为动载系数； Q=1/2 Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg ；弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=3.17×105kg.cm φ273×10无缝钢管的抗弯模量为： W=πD 3［1-（d/D ）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm 3 弯曲应力 σ=M/W=3.17×105/523.84=605.2 kg/ cm 2＜[σ]=1700 Kg/cm 2；其中，[σ]=1700 Kg/cm 2为20#无缝钢管许用弯曲应力。剪应力 τ＝Pcos α/A （此处α＝0）＝31700/82.6 =384 Kg/cm 2＜[τ]=1000 Kg/cm 2 组合应力

@钢便桥计算书正文(最终)

本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图：立面形式横断面形式

钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。横向布载形式车辆荷载尺寸四、结构体系受力验算 4.1、桥面板桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235）横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。

(1)计算简图： (2) 强度验算：抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm

水工钢结构平面钢闸门设计计算书

水工钢结构平面钢闸门设计计算书一、设计资料及有关规定: 1?闸门形式：潜孔式平面钢闸门。 2. 孔的性质：深孔形式。 3. 材料：钢材：Q235 焊条：E43;手工电焊；普通方法检查。止水：侧止水用P型橡皮，底止水用条型橡皮。行走支承：采用胶木滑道，压合胶布用MC—2。砼强度等级：C20b 启闭机械：卷扬式启闭机。 4. 规范：水利水电工程刚闸门设计规范(SL74-95)，中国水利水电出版社1998.8 二、闸门结构的形式及布置 (一)闸门尺寸的确定(图1示) 1?闸门孔口尺寸：孔口净跨(L) : 3.50m。孔口净高：3.50m。闸门高度(H) : 3.66m。闸门宽度：4.20m。 2. 计算水头：50.00m。 (二)主梁的布置 1. 主梁的数目及形式主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度L=3.50m,闸门高度h=3.66m,L

三、面板设计根据《钢闸门设计规范 SD — 78 (试行)》关于面板的设计，先估算面板厚度，在主梁截面选择以后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。 1?估算面板厚度假定梁格布置尺寸如图2所示。面板厚度按下式计算匸9 ?OF ：］现列表1计算如下: 表1 根据上表计算，选用面板厚度。 2.面板与梁格的连接计算已知面板厚度t=14mm ,并且近似地取板中最大弯应力c max=[c ]=160N/mn n ,则 p=0.07 x 14x 面板与主梁连接焊缝方向单位长度内地应力： 3 VS 790 10 1000 14 272 T = =— 21。 2 3776770000 面板与主梁连接的焊缝厚度： h f . P 2 T 2 /0.7 [ t w ] 398/0.7 113 5mm ，面板与梁格连接焊缝厚度取起最小厚度 h f 6mm 。四、水平次梁，顶梁和底梁地设计 1. 荷载与内力地验算水平次梁和顶，底梁都时支承在横隔板上地连续梁，作用在它们上面的水压力可按下式计算，即 a 上 a 下现列表2计算如下: 表2 当 b/a < 3 时，a=1.65,则 t=a kp =0.065 a% kp 0.9 1.65 160 当 b/a >3 时，a=1.55,则 t=a kp 0.9 1.55 160 =0.067 a., kp 398N / mm,

剪力墙计算书

墙模板安全（非组合钢模板）计算书一、计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《施工手册》（第五版）二、计算参数

（图1）纵向剖面图

（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H＝24×4500/1000=108kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值

根据墙厚的大小确定组合类型：当墙厚大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 当墙厚不大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×41.218+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=51.8 44 kN/m2 正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2 （图3）模板设计立面图四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4

钢筋笼吊装计算书

笼吊装计算书一计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m ，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。三吊点布置 1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L ，布置4道； 2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。具体布置参见附图。四设备选用 1）主吊选用：QYU 型100t 履带式起重机，主臂长度17m~63.0m ，主要性能见下表： 2）副吊选用：QYU 型50t 履带式起重机，主臂长度54.85m ，主要性能见下表：五双机抬吊系数K 验算按标准幅6m ，笼长29.5m 进行验算。主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、卸扣验算。计算依据：《起重吊装常用数据手册》。（1）钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1，公称强度为1700MPa ，安全系数K 取6。 1）主吊扁担上部钢丝绳验算

PC结构叠合楼板模板及支撑架计算书

板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性

模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下：根据混凝土设计规范GB 50010-2010 叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA s x=ξb h0 ξb=β1/(1+f y/E sεcu) =0.8/(1+360/(2×105×0.0033)) =0.5177 x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm 叠合板混凝土受压区的受弯承载力 α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm =10 kN·m 叠合板钢筋受拉区的受弯承载力 f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626kN·m 因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m 远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·m

水工钢闸门结构设计(详细计算过程)

6 金属结构设计 6.3 金属结构设计计算 6.3.1 设计资料（1）闸门型式：露顶式平面钢闸门（2）孔口尺寸（宽×高）：6m ×3m （3）设计水头:3.16m （4）结构材料：Q235钢（5）焊条：E43 （6）止水橡皮：侧止水型号采用P45-A ，底止水型号采用I110-16 （7）行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2 （8）混凝土强度等级：C25 （9）规范：《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95） 6.3.2 闸门结构的形式及布置 6.3.2.1 闸门尺寸的确定 1.闸门高度:考虑风浪产生的水位超高，将闸门的高度确定为3m 。 2.闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L 0=6.0m 3.闸门计算跨度：L=L 0+2d=6.0+2×0.15=6.3m 6.3.2.2静水总压力闸门在关闭位置的静水总压力如图6.1所示，其计算公式为： 2 29.8344.1/2 2gh P kN m ρ?= == 图6.1 闸门静水总压力计算简图 P

6.3.2.3 主梁的形式主梁的形式应根据水头的大小和跨度大小而定，本设计中主梁采用实腹式组合梁。 6.3.2.4主梁的布置根据主梁的高跨比，决定采用双主梁。两根主梁应布置在静水压力合力线上下等距离的位置上，并要求两主梁的距离值要尽量大些，且上主梁到闸门顶缘的距离c 小于0.45H ，且不宜大于3.6m ，底主梁到底止水的距离应符合底缘布置的要求。故主梁的布置如图6.2所示图6.2 主梁及梁格布置图 6.3.2.5 梁格的布置和形式梁格采用复式布置并等高连接，并使用实腹式竖向隔板兼作竖直次梁，使水平次梁穿过隔板上的预留孔而成为连续梁，其间距上疏下密，面板各区格需要的厚度大致相等，具体布置尺寸如图6.2所示。 6.3.3 面板设计根据《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95），关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁截面选择之后再计算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。初选面板厚度。面板厚度计算公式为： δ当b/a ＞3时，α=1.4；当b/a ≤3时，α=1.5。列表进行计算，见表6.1：

工字钢搁置主梁验算计算书

工字钢搁置主梁验算计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN) 各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm) 主梁间距l a(mm) 1 6.138 7 140 900 2 6.138 7 1040 900 3 6.138 7 1940 900 4 6.138 7 2840 900 5 6.138 7 3740 900 6 6.138 7 4640 900 附图如下：

平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1 主梁材料规格 14号工字钢主梁截面积A(cm 2 ) 21.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4 ) 712 主梁截面抵抗矩W x (cm 3) 102 主梁自重标准值g k (kN/m) 0.169 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250 荷载标准值： q'=g k =0.169=0.169kN/m 第1排：F'1=F 1'/n z =6.138/1=6.138kN 第2排：F'2=F 2'/n z =6.138/1=6.138kN 第3排：F'3=F 3'/n z =6.138/1=6.138kN

第4排：F'4=F4'/n z=6.138/1=6.138kN 第5排：F'5=F5'/n z=6.138/1=6.138kN 第6排：F'6=F6'/n z=6.138/1=6.138kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/m 第1排：F1=F1/n z=7/1=7kN 第2排：F2=F2/n z=7/1=7kN 第3排：F3=F3/n z=7/1=7kN 第4排：F4=F4/n z=7/1=7kN 第5排：F5=F5/n z=7/1=7kN 第6排：F6=F6/n z=7/1=7kN 1、强度验算弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=15.204×106/102000=149.058N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=76.034×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)=112.316N /mm2 τmax=112.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

泵站检修闸门计算书

计算书项目名称：梅州市黄塘河泵站工程检修闸门设计设计阶段：施工图设计审核日期校核日期计算日期中山市水利水电勘测设计咨询有限公司 2005年11月

黄塘河泵站工程检修闸门设计计算稿第一部分工作闸门一、基本参数和结构布置 1、基本参数孔口尺寸：宽度5.00m 底坎高程：69.00m 检修平台高程：80.69m 外江水位：77.50m ，相应内江水位69.00m 设计水头：8.50m 门叶结构材料：Q235 许用应力：[σ]＝0.9*160＝144Mpa,[τ]=0.9*95=85.5Mpa 运行条件：静水启闭 2、结构布置闸门为潜孔式，设三根主梁和三根纵梁，主梁格按等荷载布置，主、纵及边梁全部采用型钢，行走支撑采用滑块，面板布置在外水面,采用后止水。闸门支撑跨度为5.3m ，侧止水中心距为5.1m ，梁格布置简图如下图一所示： 3、水压力计算闸门总水压力：P 总＝0.5*r *(2H s -h)*h*B zs =0.5*9.8*(2*8.5-2.9)*2.9*5.10=1021.84 (KN) 二、门叶结构计算（一）面板面板厚度按下式计算：] [σαδ kq a 根据闸门结构布置，面板计算数据及结果如下表（1-1）：（二）主梁 1、荷载与内力主梁为等荷载布置，最大荷载为：q ＝1021.84/(3*5.1)=66.79（KN/m ）受力简图如图（二）所示：

支座反力：R A=R B=66.79*5.1/2=170.31(KN) Q max=R B=170.31(KN) 力矩计算：力矩由均布荷载产生，最大力矩为： M max=ql h(L0-L h/2)/4=66.79*5.1*(5.3-5.1/2)/4=234.18(KN.M) 2、截面特性面板参与主梁作用的有效宽度：B=ξ1b，其中b＝(1020+880)/2=950，弯矩零点间距：l0=5300mm，则l0/b＝5.58，ξ1＝0.946，则，B=ξ 1b=0.946*950=899(mm) 主梁采用组合截面，其截面尺寸如图（三）所示：截面积为：A=165.5(cm2) 中和轴至上、下翼缘的距离为： y1=30.45(cm) ；y2=19.55(cm) 惯性矩为：I x=69510.7(cm4) 抗弯截面模量为： W max= I x/y2=3555.5(cm3)；W min= I x/y1=2282.8(cm3) 截面下部对中和轴的面积矩为：S x=1587.9(cm3) 3、强度验算前后翼缘正应力分别为： σ1＝M max/ W max＝65.9MPa)<[σ] σ2＝M max/ W min＝106.5(MPa)<[σ] 中部中和轴处的剪应力为：τmax= Q max* S x/(I x*δf) ＝32.4(MPa)<[τ] 4、挠度验算 f=5/384*ql4/EI=5/384*66.79*53004/2.05*105*6.951*108=4.0mm [f]=1/750*5300=7.1mm,f＜[f] 5、稳定性验算主梁腹板高度与厚度之比H0/tw=480/12=40<80,满足稳定性要求,不必配置加劲肋. （四）纵梁、边梁纵梁和边梁所选用材料与主梁同，其计算略。三、启闭力的计算闸门按静水启闭，水位差为闭门0.3m、启门0.5m的启闭方式进行启闭力的计算。门自重G=37.61KN 1、闭门时，上下游水位差取为0.3m ； P总＝0.3*9.8*2.9*5.1＝43.48（KN），水封受到的水压力为：P＝0.3*9.8*(2*2.9+5.1)*0.045＝1.44（KN），水封因预压而受到的压力为：P ZS＝3.65*(2*2.9+5.1)＝39.79（KN）取f3＝0.5，则 T ZS1=（1.44+39.79）*0.5＝20.62（KN）滑块摩阻力T Zd2=P总*f=43.48*0.35=15.22KN 2、闭门力的计算 F w=n T(T Zd1+ T ZS1)-n G G－W S =1.2*(20.62+15.22)-37.61=5.4(KN)。需配重5KN。 3、启门时，上下游水位差按0.5m ； P总＝0.5*9.8*2.9*5.1＝72.47（KN），

30米箱梁吊装计算书

30米箱梁安装计算书 1、作业吊车 30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。（Q主+Q副）K≥Q 1+Q 2 根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q 1=92.04吨，考虑索具重量Q 2 ＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。即：Q主+Q副≥125.39吨。（2）起重高度计算 H≥H1+H2+H3+H4 式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离； H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离； H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m； H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)； H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。（3）起重臂长度计算： l≥(H+h0-h)/sinα 式中 l——起重臂长度（m）；

H——起重高度（m）； h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）； h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m； α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。 l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q主+Q 副）K≥Q 1 +Q 2 ，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2）、 3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。

搁置主梁验算计算书

搁置主梁验算计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm) 1000 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 16 主梁长度L x(mm) 16100 梁/楼板混凝土强度等级C30 主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm) 100 主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm) 100 主梁左侧建筑物内锚固长度L m1(mm) 1200 主梁右侧建筑物内锚固长度L m2(mm ) 1200 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁左侧外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm ) 支撑件上下固定点的水平距离L2(mm ) 是否参与计算 1 左上拉2800 3900 2800 是 2 左上拉5500 7800 5500 是 3 右上拉8200 7800 5500 是 4 右上拉10900 3900 2800 是作用点各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距l a(mm)

号值F'(kN) 值F(kN) 平距离(mm) 1 18.73 2 2 400 1000 2 18.7 3 22 1400 1000 3 18.73 22 2400 1000 4 18.73 22 3400 1000 5 18.73 22 4400 1000 6 18.73 22 5400 1000 7 18.73 22 6400 1000 8 18.73 22 7400 1000 9 18.73 22 8400 1000 10 18.73 22 9400 1000 11 18.73 22 10400 1000 12 18.73 22 11400 1000 13 18.73 22 12400 1000 14 18.73 22 13400 1000 附图如下：平面图

钢箱梁吊装计算书

钢箱梁安装计算书 1、设计依据（1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）（4）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）（5）、《公路桥涵施工技术规范》（JTGJ F50-2011） 2、支架设计 2.1、结构分析内容与结论（1）、结构分析内容依据钢桁支架的结构设计构造大样图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢桁临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁节段吊装安置施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢桁支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值和钢桁支架屈曲稳定系数。（2）、结构分析结论在短暂状况下，钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及公路钢结构箱梁节段最不利值作用下，钢桁支架的φ400x8mm钢管立柱、16#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢桁支架的屈曲稳定系数满足规范要求。 2.2、支架结构及材料依据钢箱梁安装工程的特点，设计了钢桁支架，支架的尺寸位置根据匝道钢箱梁的分段和钢箱梁的断面尺寸确定。本工程根据钢箱梁梁底宽尺寸确定2种支架，根据梁段的重量，最大分段重量在A匝道22～23#墩跨和C匝道2～3#墩跨，支架计算按照最不利状态取此部位支架计算。

2.2.1、支架结构钢桁支架的立柱采用10根φ400x8mm圆钢管，纵桥向设置2根，间距为3.0m；横桥向设置5根，间距分别为3.5m和2.25m，其平面尺寸11.5x3.0m。相邻钢管间设置16#槽钢的一道斜撑；钢管的水平加劲杆采用16#槽钢，竖向间距为3.0m。圆钢管支架顶横桥向设置两道长9.0m的2x32#工字钢，钢桁支架构造尺寸如图2.1所示。 ①、短暂状况的应力依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.2.5条，施工阶段在钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及节段钢拱和钢系梁吊装安置施工全过程的最不利荷载作用下，钢结构容许应力如表2.3.2所示。表2.3.2 Q235钢材的容许应力（MPa）

闸门计算书

本横拉闸门为检修闸门，闸门按照平面框架进行计算。具体参数如下：一、基本资料和结构布置 1.闸门基本参数孔口尺寸：12.6m ×5.2m （宽×高）；设计水头：4.0m 门叶结构材料：Q235B 许用应力：[]160MPa σ=,[]95MPa τ=。闸门材料常数材料弹性模量E(MPa) 泊松比μ 重力加速度2()g mm s Q235B 210000 0.3 9800 2.总水压力闸门在关闭位置的总水压力如图所示，其计算公式为 22=0.5 0.510 4.712.82 1416s zs P H B KN γ=???=总 3.结构布置检修闸门为平板门。闸门采用面板+水平次梁+主纵梁+主横梁体系。梁格布置尺寸见图。水平次梁承受上下两个梁格板传来的梯形荷载。主纵梁一方面承受其两侧梁格传来的三角形荷载，同时又承受由水平次梁传来的集中荷载。

二．门叶结构计算（一）面板面板厚度计算，按照公式如下 [] y k q a δασ= 计算结果如下（不考虑焊角高度）区格 ()a mm ()b mm b a y k 2 ()p N mm α 2()N mm σ ()mm δ 面板2 784 1946 2.48 0.49as s9 0.002 1.5 160 1.60 面板3 879 1946 1.70 0.479 0.00888 1.5 160 3.70 面板4 879 1946 1.70 0.479 0.01883 1.5 160 5.38 面板5 784 1946 2.48 0.499 0.0283 1.5 160 6.01 面板6 612 1946 3.18 0.5 0.03644 1.4 160 5.52 面板1中，不承受水压力，所以不考虑。综合考虑面板厚度，暂取6mm δ= （二）水平次梁横拉闸门水头不高，并且次梁截面型式和布置型式一样，故取第五根水平次梁进行计算（每根梁上荷载可按其相邻间距和之半法）。

水工钢结构平面定轮钢闸门设计计算书

目录一.课程设计任务与要求 (1) 二．设计资料 (1) 三．闸门结构形式及布置 (1) 四、面板设计 (2) 五、水平次梁，顶梁和底梁地设计 (3) 六、主梁设计 (5) 七、横隔板设计 (10) 八、边梁设计 (11) 九、行走支承设计 (12) 十、胶木滑块轨道设计 (12) 十一、闸门启闭力和吊座验算 (13)

水工钢结构钢闸门课程设计计算书一.课程设计任务与要求 1、《钢结构》课程设计的任务为某节制闸工作闸门的设计。 2、要求根据钢闸门设计规范与要求，设计出合理、可行的平面定轮钢闸门。二．设计资料某供水工程，工程等级为1等1级，其某段渠道上设有节制闸。节制闸工作闸门操作要求为动水启闭，采用平面定轮钢闸门。本闸门结构设计按SL74-95《水利水电工程钢闸门设计规范》进行。基本资料如下：孔口尺寸：6.0m×6.0m(宽×高)；底槛高程：23.0m；正常高水位：35.0m；设计水头：12.0m；门叶结构材料：Q235A。三．闸门结构形式及布置 1.闸门尺寸的确定闸门的高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.5m，故闸门高度H=6+0.5=6.5m 闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=6.1m 闸门计算跨度：L=L0+2d=6+2×0.2=6.4m 闸门尺寸图见附图1 2.主梁的数目及形式主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度L=6.4，闸门高度H=6.5，L

承重脚手架计算书

***********工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批： ************工程项目经理部二〇一六年四月十九日

目录一、计算依据........................................................ 错误!未定义书签。二、工程概况........................................................ 错误!未定义书签。三、工程属性........................................................ 错误!未定义书签。四、荷载设计........................................................ 错误!未定义书签。五、模板体系设计.................................................... 错误!未定义书签。（一）面板检算.................................................. 错误!未定义书签。（二）小梁检算.................................................. 错误!未定义书签。（三）主梁检算.................................................. 错误!未定义书签。（四）立柱验算.................................................. 错误!未定义书签。（五）可调拖座验算.............................................. 错误!未定义书签。（六）立杆地基基础检算.......................................... 错误!未定义书签。六、检算结论........................................................ 错误!未定义书签。