模板及支架计算书解析
模板及支架计算书解析
根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术 Nhomakorabea程》编制
编制:工程部
2020年3月
第一章：思路
• 思路 （根据JGJ162-2008相关条文）： • 1、根据规范5.1.2条模板及其支架的设计应具有足够的承载力、刚度和稳定性，应能可靠的承受新浇混凝土的自重、
木材查附录A表A.3.1.3~5
b为构件的截面宽度；
挠度验算：
连续楞梁根据规范附录C中的 公式验算，规范5.2.2
6、对拉螺栓的计算思路：
Ntb为对拉螺杆轴向拉力设计值； Ntb为=Anftb 规范5.2.3
An为对拉螺杆的净截面面积，查规范表5.2.3 ftb为螺栓的抗拉强度设计值，查规范附录A表A.1.1-4
V为计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值；
S0为计算剪力应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；
抗剪强度验算： τ=VS0/Itw ≤ fv（钢实腹构件）
I为毛截面惯性矩；
τ=VS0/Ib ≤ fv （木材） 规范5.2.2
tw为腹板厚度；
fv为抗剪强度设计值，钢材查规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1；
P=N/A≤m1fak 规范5.2.6条
P为立柱底垫木的底面平均压力； N为上部立柱传至垫木顶面的轴向设计值； A为垫木底面面积；
fak为地基基础承载力设计值，应按 GB50007《建筑地基基础设计规范》 的规定或采用地勘报告数据；
A为立柱垫木地基土承载力折减系数，按规范表5.2.6采用；
第二章：计算
Nw为轴心压力设计值
NGik各恒载标准值对立杆产生的轴向 力之和
Nw=0.9*（1.2∑in=1NGik+1.4∑NQik）
NQik各活荷载标准值对立杆产生的轴 向力之和，另加Mw/Lb的值；
Φ轴心受压稳定系数，并根据长细比和钢材屈服强度（fy）按规范附录D
表D采用；
A轴心受压杆件毛截面面积；
Mw风荷载产生的弯矩值； f为钢材的抗弯强度设计值，按规范A表A.1.1-1、表A.2.1-1
对拉螺杆强度 验算：Ntb>N 规范5.2.3条
N为对拉螺杆最大轴力设计值 N=abFs 规范5.2.3
a、b为拉螺杆的横向、竖向间距
Fs为新浇混凝土作用于模板上的侧压力， 振捣或倾倒混凝土产生的侧压力 Fs =0.95（rGF+rQQ3K） 或Fs = 0.95（rGG4K+rQQ3K）
7、柱箍的计算：
用对接扣件连接的钢管 立柱应按单杆轴心受压 构件计算，计算式为： N/φA≤ f
Nw为轴心压力设计值
Φ轴心受压稳定系数，并根据长细比和钢材屈服强度（fy） 按规范附录D表D采用； A轴心受压杆件毛截面面积； f为钢材的抗弯强度设计值，按规范A表A.1.1-1、表A.2.1-1
9、地基承载力计算：
地基承载力验算：
Fs、L1同上
Mx =qL22/8=FsL1L22/8
L2同为长边柱箍的计算跨度
挠度验算：
ν=5qgL4/384EIX≤[ν] 规范5.2.1第2小条
同上
Fs、L1同上
8、立柱的计算（采用扣件式钢管立柱）：
立柱验算： 规范5.2.4条
室外露天支模组合风荷载时： （Nw/φA）+（Mw/W） ≤ f
ν为荷载引起的水平杆计算的挠度 qg为恒荷载均布荷载标准值 P为集中荷载标准值
E为弹性模量 P为截面惯性矩 L为面板计算跨度 [ν]为容许挠度，按规范4.4.1采用
5、主次楞的计算思路：
主次楞 受力验 算
抗弯验算： σ=Mmax/W ≤ f（钢楞） σj=Mmax/Wj ≤ flm（铝合金） σj=Mmax/Wj ≤ fm （木材）
木胶合 板受力 验算
抗弯验算：
σj=Mmax/Wj ≤ fjm 规范5.2.1第1条第 3）小条
Wj为胶合板的毛截面抵抗矩 fjm为胶合板的抗弯强度设计值，按 规范附录A的表A.5.1~表A.5.3取值
挠度验算：
ν=5qgL4/384EIX≤[ν] ν=5qgL4/384EIX+(PL3/48EIX)≤[ν] 规范5.2.1第2小条
1、楼板模板计算：
柱箍验算： 规范5.2.4条
柱模为木模时的柱箍间 距验算： L1≤0.783 3√ （EI/Fb） 规范5.2.4条
L1为柱箍竖向间距 E为木面板的弹性模量，按规范附录A的表A.3.1-3~5采用 I为柱木面板的惯性矩 b为木面板一块的宽度
W为木面板的抵抗矩
柱箍间距验算：
L1≤∛ （8Wf（fm）/（FSb） f（fm）为钢材或木材的抗弯强度设计值，按规范A表A.1.1-1、
侧压力和施工过程产生的荷载及风荷载；
• 1）、应计算面板、次楞（小梁）、主楞（主梁）的抗弯、抗剪强度 、变形（挠度）；对拉螺杆的强度、抗滑能力； • 2）、应计算支架的抗弯、稳定性； • 3）、应计算地面或楼板的承载能力；
• 2、应按照规范4.3.2条确定参与计算模板及支架荷载效应组合的各项荷载的标志组合
规范5.2.4条
表A.2.1-1,、表A.3.1.3~5
b为木面板一块的宽度
q为沿柱箍跨向垂直线荷载设计值
柱箍强度验算：
N为柱箍拉力，N=qL3/2
q=FsL1
（N/An）+（Mx/Wnx） ≤ f（fm） An为柱箍净截面面积
L3为短边柱箍计算跨度
规范5.2.4条
Wnx为柱箍截面的抵抗矩
f（fm）同上 Mx为柱箍承受的弯矩设计值
规范5.2.2
Mmax为最不利弯矩设计值，应从均布荷载 产生的弯矩设计值M1，均布荷载与集中荷 载产生的弯矩设计值M2和悬臂端产生的弯 矩设计值M3三者中选取计算结果较大值
W为截面抵抗矩；钢楞按照规范5.2.2查表
f为钢材的抗弯强度设计值，按规范附录A 的表A.1.1-1或A.2.1-1采用； flm为铝合金的抗弯强度设计值，按规范附 录A.4.1采用； fm为木材的抗弯强度设计值， 规范附录A.3.1-3、表观A.3.1-4及表A.3.1-5采 用
• 3、根据荷载的传递规律，得出杆件的计算思路：
• （1）梁、板荷底模荷载传递路线及计算思路
• 砼自重、施工荷载
面板
次楞（小梁）
主楞（主梁）
支架
地基或楼板
• （2）梁侧模、墙、柱荷载传递路线及计算思想
• 砼自重、倾倒荷载或侧压力
面板
次楞（小梁） 主楞（主梁） 抱箍
对拉体系
4、面板的计算思路：
M为最不利弯矩设计 值，
20现浇模板及支架计算书(上传)
XX路X合同段20m现浇预应力砼简支空心板梁碗扣式钢管支架及模板结构计算书一、计算依据及原则：1、JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；2、JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》4、XX高速公路设计文件及图纸5、因支架采用的是碗扣式钢管架，其纵、横间距只能按30cm为梯步进行变化，不似扣件式钢管架可根据计算结果任意采用纵、横间距，所以据以往经验先预计了纵、横向间距，然后进行验算。
二、模板与支架材料及基本尺寸拟定1、模板材料及基本尺寸1）、壳板采用竹胶板做底模和侧模板，厚度δ=12mm。
2）、小棱与大棱均采用西南云杉木材，前者断面尺寸为60×80mm，后者断面尺寸为100×100mm；小棱与壳板相结合支承于大棱上，后者支承于支架顶托上；小棱间距为300mm，大棱间距为900mm，特殊情况下大、小棱的间距减小。
2、支架材料及基本尺寸拟定1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×3.0mm。
2）、钢管架有横桥向小横杆、纵桥向大横杆、竖向立杆以及纵横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。
3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横向间距为60cm，立杆的纵向间距为90cm，特殊情况下立杆的纵、横向间距减小(为30cm的倍数)。
4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。
5）基本资料V砼 = 26KN/m3 V木 = 5KN/m3 V架管 = 3.5Kg/m V竹胶板 = 9KN/m3竹胶板:［σW］= 70Mpa ［τ］= 50Mpa E = 5.0×103MPa （合格品）方木:［σW］= 11Mpa ［τ］= 1.7Mpa E =9×103MPa （杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］= 140Mpa i = 1.595cm Ao = 4.24cm2 I=1.078×10-7m4 W=4.493×10-6m3三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）纵向横向综合实心率p3=(0.7×0.9×4.8－(π×0.252+0.25×0.35)×4.3)÷(0.7×0.9×4.8)=0.59638四、底模板的强度及挠度验算1、作用在底模板的外力1）、模板自重（内模估算为底板模的两倍重，内、外模合计）q1=0.012×9×3=0.33Kpa2）、钢筋砼空心板自重q2=26KN/m3×0.9m×0.59638×1.2 =16.75Kpa(1.2为实心率不均匀系数) 3)、施工人员、施工机具运输堆放荷载q3=2.5KPa；4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0KPa5）振捣砼时产生的荷载q5=2.0KPa每块0.6m宽的模板承受的均布荷载为(计算宽度取跨径的两倍):q=(q1+q2+q3+q4+q5)×b=(0.33+16.75+2.5+2+2)×0.6=23.58×0.6=14.15KN/m每块0.6m 宽的模板上作用的集中力p=2.5KN2、 模板底壳板的最大弯距为（按三跨连续梁）1）、在均布菏载作用下M maxq =210ql =20.31014.15⨯=0.12735KN.m 2）、在集中荷载作用下M maxP =6pl =2.50.36⨯=0.125KN.m 3、 模板底板壳板的强度验算1）、在均布荷载下σw q =max q M W =320.12735100.60.0126⨯⨯=8.84MPa ≤[σw]=70/2.5=28MPa 2）、在集中荷载下σwp =max p M W =320.125100.0126⨯0.6⨯=8.68MPa ≤[σw]=28MPa 4、模板底板壳板的挠度验算(按3跨连续梁计算)竹胶板的弹性模量E=5.0×103Mpa竹胶板壳板的惯性矩I=312bh =30.012120.6⨯=8.64×10-8m4 验算挠度的荷载组合按下列规定采用q=q1+q2＝0.33+16.75=17.08KN/m 2f qmax ＝45384qbl EI =34985100.338451010-⨯17.08⨯⨯0.6⨯⨯⨯⨯8.64⨯=0.0025m=2.5mm ≤3mm 五、小棱的强度及挠度验算小棱受均布荷载作用，如图：1、 作用在小棱上的外力1）、模板及小棱的自重q 1=0.33+0.06×0.08×5=0.35 Kpa2）、钢筋砼板梁自重q 2=16.75Kpa (见前述)3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载q 3=2.5Kpa4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q 4=2.0Kpa5）、振捣砼时产生的冲击荷载q 5=2.0Kpa每根小棱的作用范围0.3m 内产生的均布荷载为：q=(q1+q2+q3+q4+q5) ×b=(0.35+16.75+2.5+2+2) ×0.3=23.58×0.3=7.08 KN/m2、 小棱的最大弯矩为M maxq =210ql =27.0740.910⨯=0.5730KN.m 3、 小棱的最大弯应力为σw q =max q M W =320.5730100.060.086⨯⨯=8.95MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、小棱的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=(q1+q2) ×b ＝（0.35+16.75）×0.3=5.124KN/m I= 312bh =30.060.0812⨯=2.56×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝45384ql EI =46950.9384 2.56109103-⨯5.124⨯10⨯⨯⨯⨯⨯=1.9×10-3m=1.9mm ＜900400=2.25mm 六、大棱的强度及挠度验算按受对称集中力简支梁计算(大棱自重忽略不计)，如图：1、 作用在大棱上的外力p=7.08KN/m ×0.9m=6.372KN2、 大棱的最大弯矩为M maxq =p ×0.15m=6.372KN ×0.15m=0.9558KN.m3、 大棱的最大弯应力为σw q =max q M W =32100.100.1060.9558⨯⨯=5.73MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、大棱的挠度验算I= 312bh =30.100.1012⨯=8.333×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝()22346pa al a l EIl-=()22690.1530.150.640.150.68.333109100.63-6.372⨯10⨯⨯⨯-⨯⨯6⨯⨯⨯⨯⨯=3.79×10-4m=0.379mm ＜600400=1.5mm七、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算1、作用在立杆（柱）上的荷载N=2×P=2×6.372=12.744KN2、立杆稳定性验算大横杆的步距为 1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:[N]= φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KNN=12.744KN ＜[N]=62.2KN （满足要求，立杆稳定）另一种方法，查有关手册：[N]=30KN ，也满足要求。
预应力混凝土柱支架及模板计算书
预应力混凝土柱支架及模板计算书1. 引言本文档旨在为预应力混凝土柱支架及模板设计提供计算依据。
该设计旨在满足预应力混凝土柱的承载能力和稳定性要求。
计算书分为以下几个部分：设计条件、柱支架计算、模板计算。
2. 设计条件2.1 荷载条件预应力混凝土柱支架及模板的设计荷载条件如下：- 永久荷载：包括结构自重、围护墙重量等。
- 变动荷载：包括使用荷载、温度荷载等。
2.2 材料参数采用以下材料参数进行计算：- 预应力混凝土强度等级：XXX级。
- 钢筋强度等级：XXX级。
- 钢束强度等级：XXX级。
2.3 设计要求本设计应满足以下要求：- 支架稳定性要求：满足国家标准的支架稳定性设计要求。
- 柱承载能力要求：满足柱的承载能力要求。
3. 柱支架计算3.1 柱支架形式采用XXX形式的柱支架。
3.2 计算方法柱支架的计算应满足以下要求：- 考虑支架的水平稳定性和垂直稳定性。
- 采用弹性线性分析方法进行计算。
- 考虑荷载组合的作用。
3.3 计算结果根据计算，柱支架的尺寸应满足以下要求：- 柱支架的宽度：XXX mm。
- 柱支架的高度：XXX mm。
4. 模板计算4.1 模板形式采用XXX形式的模板。
4.2 计算方法模板的计算应满足以下要求：- 考虑模板的水平稳定性和垂直稳定性。
- 采用弹性线性分析方法进行计算。
- 考虑荷载组合的作用。
4.3 计算结果根据计算，模板的尺寸应满足以下要求：- 模板的宽度：XXX mm。
- 模板的长度：XXX mm。
5. 结论根据预应力混凝土柱支架及模板计算，柱支架的尺寸应满足柱的承载能力和稳定性要求，模板的尺寸应满足模板的稳定性要求。
设计者应根据本计算书的结果进行合理设计和调整。
6. 参考文献- 相关设计规范和国家标准。
以上为预应力混凝土柱支架及模板计算书的内容。
高支模架体计算书
高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。
梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。
梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。
自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
盖梁支架模板计算书
四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。
一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。
二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。
桥梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书解读
铁路特大桥（40+64+40）m连续梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书1、工程概况新建铁路客运专线，某特大桥100#-103#连续梁线路里程为：DK2+700.790-DK2+846.490，采用挂篮悬臂施工。
(40+64+40)m连续梁设计采用《无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》通桥（2008）2368A-Ⅲ：梁体全长145.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12m、底宽6.7m，中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m 直线段梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
根据设计图规定：①施工挂篮、机具、人群等各种施工荷载的总重量不得超过700KN。
②各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩25404KN·m及相应竖向支反力24137KN。
③悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，如混凝土泵送有困难而难以实现时，应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过20吨。
④铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差：上拱不大于10mm，下挠不大于20mm。
⑤竖向预应力筋采用Φ25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785，其抗拉极限强度为785MPa，锚下张拉控制应力为700MPa。
竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距500mm设置。
锚具体系采用JLM-25型锚具，预留管道内径为φ35mm。
⑥在结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔，通风孔距悬臂板根部距离为300mm，间距2m左右。
⑦无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式，两线承轨台间的梁体中间设泄水管，间距约8m。
2、编制依据⑴新建客运专线铁路特大桥：宁杭客专施图（桥）-03⑵无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通桥（2008）2368A-Ⅲ⑶《客运专线桥涵工程施工技术指南》 TZ213-2005⑷《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号⑸《铁路工程施工安全技术规程》 TB10401.1、2-2003；⑹《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣 2006年4月⑺好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析、计算结果⑻宁杭铁路客运专线施工图记设计交底等设计文件⑼现场施工技术调查和我单位现有施工技术水平和资源3、挂篮设计计算荷载(40+64+40)m连续箱梁悬浇设：0#块 + 中跨15节段 + 边跨2×9节段，节段布置如下图示。
施工方案-模板支架计算书
施工方案-模板支架计算书模板支架是建筑施工中使用比较广泛的一种工具，它主要用于支撑模板和支撑混凝土，在建筑施工中起到了关键的作用。
在使用模板支架时，必须根据实际情况进行计算和设计，以确保其能够支撑施工所需的重量和力量，并且稳定可靠。
本文将介绍模板支架计算书的内容和方法。
一、模板支架的基本参数模板支架的基本参数包括支撑高度、支撑架数、支撑板宽度、支撑板材料、支撑板表面附加荷载等。
这些参数需要根据实际施工情况进行确认和选择，以确保支撑系统的稳定性和可靠性。
二、荷载计算在进行模板支架的荷载计算时，需要考虑到以下几个方面：1.支撑板荷载支撑板荷载是指模板支架上支撑板所承受的荷载，主要来源于模板和混凝土重量、施工人员和设备的重量以及其它附加荷载。
在计算时，需要考虑到支撑板的面积和材料，以及支撑板之间的间距。
2.支撑架荷载支撑架荷载是指支撑架自身所承受的荷载，包括支撑架的自重、附加荷载以及风荷载等。
在计算时，需要考虑到支撑架的高度、数量、材料以及排列方式等因素。
3.水平荷载在进行模板支架计算时，还需要考虑到水平荷载的影响。
水平荷载主要有两种，一种是地震荷载，另一种是风荷载。
地震荷载是指地震期间产生的水平力，风荷载则是指风力对建筑物造成的水平力。
三、稳定性计算在使用模板支架时，稳定性计算是非常关键的。
稳定性主要包括垂直稳定性和水平稳定性。
垂直稳定性是指支撑板垂直方向的稳定，在计算时需要考虑支撑板与地面的夹角、支撑板之间的距离等因素；水平稳定性是指支撑架在水平方向上的稳定，在计算时需要考虑支撑架的数量、位置、高度等因素。
四、模板支架设计方案在进行模板支架计算后，需要根据实际情况进行设计方案。
设计方案主要包括支撑板的数量和位置、支撑架的数量和位置、支撑板和支撑架的材料、支撑板和支撑架之间的连接方式等。
五、施工方案最后，需要根据设计方案制定详细的施工方案。
施工方案主要包括模板支架的具体施工步骤、施工顺序、施工技术要求、安全措施等，以确保施工过程中的安全和高效。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
下构模板、支架计算书
下构模板、支架计算书一、系梁模板施工计算 1.1模板设计概况本段系梁尺寸共有3种类型，1.2m ×1.0m ，1.5m ×1.2m ，1.8m ×1.5m 三种，承台尺寸有望天冲大桥承台（长7.5m ×宽6.5m ×高2.5m ）。
根据各桥梁不同柱间距确定模板需用长度，根据各系梁高度确定系梁模板拼装高度。
标准模板规格为180cm ×150cm ，标准模板的加工采用6mm 的钢面板，法兰采用L75角钢，竖肋和横肋采用75×6mm 钢带，模板面板上肋的间隔为30×30cm ，模板间法兰连接采用φ16mm 的螺栓，间距为20cm 。
本方案模板加固用[10槽钢做横楞及竖楞，横楞和竖楞的布置间距随因梁高的变化而变化，具体布置方式间系梁模板图。
本计算书对针对250cm 梁高的承台(望天冲大桥为例)进行计算，其它梁高的模板布置方式参照本梁高，验算过程不详细列出。
1.2荷载分析计算荷载（q ）：新浇筑混凝土对模板的侧压力（1q ）+振捣混凝土时产生的水平荷载（2q ）+倾倒砼产生的水平荷载（3q ） 其中：振捣混凝土时产生的水平荷载（2q ）取2KN/㎡ 倾倒砼（溜槽）产生的水平荷载（3q ）取2KN/㎡由系梁高度可知，混凝土浇注的最大高度为 2.5m 。
由公式可知混凝土的侧压力为:232min 1min 232max 1max 2221/4.644.102.1)(4.12.1/4.8144.15.622.1)(4.12.1/2,/5.625.225m KN q q q q m KN q q q q m KN q m KN H q c =⨯+⨯=++==⨯+⨯=++===⨯==γ1.3 面板计算/30/301x y l l ==，按三面固结，一面简支的最不利情况计算。
查表得：取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q max =81.4KN/m 2 (3)应力计算 求支座弯矩：mmN l q K M mm N l q K M y My y x Mx X ⋅-=⨯⨯-=⨯⨯=⋅-=⨯⨯-=⨯⨯=93.4023000814.00550.056.4393000814.00600.022max 0022max 00跨中弯矩：mmN M mm N M x ⋅=⨯⨯=⋅=⨯⨯=1.1233000814.00168.03.1663000814.00227.02y 2钢板的泊松比v=0.3,故需换算跨中弯矩：mm N vM M M mm N vM M M x y yv y x xv ⋅=+=⋅=+=99.17223.203 面板的截面模量32266616mm bh W =⨯==支点应力为：a 215][a 26.73656.439max max MP MP W M =<===σσ [满足要求] 跨中应力为：a 215][a 87.33623.203max max MP MP W M =<===σσ[满足要求] 2、挠度验算()()mm N v Eh B ⋅⨯=-⨯⨯=-=6235230102.43.01126101.2112 mm l mm B ql K f f 75.0400/25.0102.43000814.00016.06404max=<=⨯⨯⨯==[满足要求] 1.4模板横肋竖肋计算模板背肋中的横肋和竖肋采用截面为75mm ×6mm 的钢带焊在面层钢板上，钢000.0600 0.0550 0.0227 0.0168 0.0016Mx My Mx My f K K K K K =-=-===带长度为30cm ，偏安全地按简支计算。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。