搁置主梁
搁置主梁验算计算书分析解析
搁置主梁验算计算书分析解析搁置主梁验算计算书⼀、基本参数主梁布置⽅式普通主梁主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接⽅式焊接主梁长度L x(mm) 6800 梁/楼板混凝⼟强度等级C30 主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm) 100 主梁对接焊缝的抗剪强度设计值f vw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值f tw(N/mm2)185 ⼆、荷载布置参数作⽤点号各排⽴杆传⾄梁上荷载F(kN) 各排⽴杆距主梁左侧外锚固点⽔平距离(mm)主梁间距l a(mm)1 10 400 15002 10 1300 15003 10 2200 15004 10 3100 15005 10 4000 1500附图如下：平⾯图⽴⾯图三、主梁验算k第1排：F1=F1/n z=10/1=10kN 第2排：F2=F2/n z=10/1=10kN第3排：F3=F3/n z=10/1=10kN第4排：F4=F4/n z=10/1=10kN第5排：F5=F5/n z=10/1=10kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=2.99×106/141000=21.23N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪⼒图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.6×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=11. 35N/mm2τmax=11.35N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.29mm≤[ν]=l/250=6800/250=27.2mm符合要求！4、⽀座反⼒计算R1=5.5kN,R2=9.55kN,R3=11.22kN,R4=6.89kN,R5=17.33kN,R6=1.21kN 四、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件⾓度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1650)=63.43°α2=arctanL1/L2=arctan(3300/1650)=63.43°上拉杆件⽀座⼒：R S1=n z R3=1×11.22=11.22kNR S2=n z R4=1×6.89=6.89kN主梁轴向⼒：N SZ1=R S1/tanα1=11.22/tan63.43°=5.61kNN SZ2=R S2/tanα2=6.89/tan63.43°=3.44kN上拉杆件轴向⼒：N S1=R S1/sinα1=11.22/sin63.43°=12.55kNN S2=R S2/sinα2=6.89/sin63.43°=7.7kN上拉杆件的最⼤轴向拉⼒N S=max[N S1...N Si]=12.55kN钢丝绳：查(《建筑施⼯计算⼿册》江正荣著2001年7⽉第⼀版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉⼒总和：F g=138.5kN [F g]=α× F g/k=0.85×138.5/9=13.08kN≥N S=12.55kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×13.08/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=13.08×103/(π×102/4)=166.55N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×13.08×103/(π×202)=20.82N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝⼟结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截⾯计算的吊环应⼒不应⼤于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为⼯字钢)⾓焊缝验算：σf =N S /(h e ×l w )=12.55×103/(10×100)=12.55N/mm 2 ≤βf f t w =1.22×160=195.2N/mm 2 符合要求！五、下撑杆件验算下撑杆材料类型⼯字钢下撑杆截⾯类型 10号⼯字钢下撑杆截⾯积A(cm 2) 14.3 下撑杆截⾯惯性矩I(cm 4)245下撑杆截⾯抵抗矩W(cm 3) 49 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm 2) 215下撑杆弹性模量E(N/mm 2)206000下撑杆件截⾯回转半径i(cm) 4.14对接焊缝抗压强度设计值f t w (N/mm 2) 185下撑杆件⾓度计算：β1=arctanL 1/L 2=arctan(3300/750)=77.2° β2=arctanL 1/L 2=arctan(3300/750)=77.2° 下撑杆件⽀座⼒： R X1=n z R2=1×9.55=9.55kN R X2=n z R 5=1×17.33=17.33kN 主梁轴向⼒：N XZ1=R X1/tan β1=9.55/tan77.2°=2.17kN N XZ2=R X2/tan β2=17.33/tan77.2°=3.94kN 下撑杆件轴向⼒：N X1=R X1/sin β1=9.55/sin77.2°=9.8kN N X2=R X2/sin β2=17.33/sin77.2°=17.77kN下撑杆件的最⼤轴向拉⼒N X =max[N x1...N xi ]=17.77kN 下撑杆长度：L01=(L 12+L 22)0.5=(33002+7502)0.5=3384.15mm L02=(L 12+L 22)0.5=(33002+7502)0.5=3384.15mm 下撑杆长细⽐：λ1=L 01/i=3384.15/41.4=81.74查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C 得，φ1=0.739λ2=L02/i=3384.15/41.4=81.74查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ2=0.739轴⼼受压稳定性计算：σ1=N X1/(φ1A)=9795.89/(0.739×1430)=9.27N/mm2≤f=215N/mm2符合要求！σ2=N X2/(φ2A)=17768.25/(0.739×1430)=16.81N/mm2≤f=215N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=17.77×103/A=17.77×103/1430=12.43N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！六、主梁整体稳定性验算主梁轴向⼒：N =[N SZ1-N SZ2-N XZ1+N XZ2]/n z=[5.61-3.44-2.17+3.94]/1=3.93kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=2.99×106/(1.05×141×103)+3.93×103/2610=21.73N/mm2≤[f]=215 N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb⼤于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.89。
预制主次梁连接节点对比分析
预制主次梁连接节点对比分析发表时间：2018-09-17T17:03:00.950Z 来源：《基层建设》2018年第25期作者：李衍庆张赟周嘉斌马健昌[导读] 摘要：近年国家对环保关注力度显著增加，传统的现浇结构粗放式的施工方式对资源、环境都造成了很大的浪费，与国家低碳减排的发展战略不符，作为传统建筑施工的替代方式，装配式建筑异军突起，国家推广力度也逐渐加大，特别是江浙沪地带，政府对装配率、预制率都进行了要求，绝大部分新建项目均实施装配式建筑。
中建三局集团有限公司（沪）上海 200129 China Costruction Third Engineering Bueau Group Co.,Ltd(Shanghai) Shanghai 200129 摘要：近年国家对环保关注力度显著增加，传统的现浇结构粗放式的施工方式对资源、环境都造成了很大的浪费，与国家低碳减排的发展战略不符，作为传统建筑施工的替代方式，装配式建筑异军突起，国家推广力度也逐渐加大，特别是江浙沪地带，政府对装配率、预制率都进行了要求，绝大部分新建项目均实施装配式建筑。
但因装配式建筑大力推广时间较短，相关规范要求没有传统现浇结构成熟，装配式节点也多种多样，各种节点也都有自己的优缺点。
本文主要介绍装配式主次梁节点，从施工的角度对常见的四种装配式主次梁节点进行剖析，包含施工要点、质量控制要求和建议。
关键词：预制结构；装配式；主次梁；节点1研究背景1.1研究现状建筑产业是我国经济的重要增长点，但随着国家环保重视程度加大，普通现浇结构粗放式的施工方式已经越来越难以满足现在环保要求，装配式建筑被越来越多的企业所接受，国家也开始大力推行装配式建筑。
随着国家推行装配式的力度逐渐加大，装配式建筑迎来一个发展高潮，装配式建筑的预制率和装配率均有明显提升，特别是上海地区，装配式结构在梁柱等主要受力构件中广泛使用，相对于广泛使用的灌浆套筒竖向连接节点，主次梁连接节点样式多、生产及施工难易程度和造价均不同，合适的连接形式要求既能满足生产、施工便利性，又能保证节点连接质量和结构安全，更是关系千家万户生命和财产安全的大事。
主梁、次梁、连梁的区别
主梁、次梁、连梁的区别次梁在主梁的上部，主要起传递荷载的作用，而主梁是承重且传递荷载。
有些建筑对空间有要求时，一般只有主梁，不设次梁。
简单的说就是次梁以主梁为支座，主梁以柱子为支座，次梁的力传给主梁。
1、从梁的位置和直观来说，凡是与同框架柱相连，并作为其它梁的支点的梁为主梁；凡两端均与主梁连接的其它梁为次梁；2、从受力角度来说，传力路径总是次梁传至主梁;承担竖向力又承担水平力的梁为主梁，只承担竖向力的梁为次梁；3、从刚度来说，刚度相对较大的梁为主梁，刚度相对较小的梁为次梁。
4、主梁需考虑抗震，次梁不需考虑抗震。
反映在梁的刚度、延性、强度上的要求不同.识别看主梁和次梁的方法：主梁承担次梁，一般情况下，主梁高度大于或等于次梁高度，主梁支于柱或墙上，次梁支于主梁上。
有时候分不出主次梁，如井式梁。
告诉你个简单办法：主次梁相交处都要加附加筋(吊筋或箍筋)，有附加筋的是主梁。
在框架梁结构里,主梁是搁置在框架柱子上，次梁是搁置在主梁上。
在相交处，小心计算主梁，这是个主要受力构件，马虎不得。
计算要点和构造特点：1.主梁除承受自重外，主要承受由次梁传来的集中荷载。
为简化计算，主梁自重可折算成集中荷载计算。
2.与次梁相同，主梁跨中截面按T型截面计算，支座截面按矩形截面计算。
3.主梁支座处，次梁与主梁支座负钢筋相互交叉，使主梁负筋位置下移，计算主梁负筋时，单排筋h0=h－（50～60）mm，双排筋h0=h －（70～80）mm。
4.主梁是重要构件，通常按弹性理论计算，不考虑塑性内力重分布。
5.主梁的受力钢筋的弯起和切断原则上应按弯矩包络图确定。
6.在次梁与主梁相交处，次梁顶部在负弯矩作用下发生裂缝，集中荷载只能通过次梁的受压区传至主梁的腹部。
简支连接
次梁和主梁的简支连接
1.次梁和主梁的叠接
叠接是把次梁直接放在主梁上，用C
高强度螺栓连接，或用焊缝连接而C
结构高度H
置端部加劲肋(图1)
抗扭刚度和稳定性。
2.次梁和主梁的侧面连接
侧面连接可减小梁格的结构高度H，并增加梁格的刚度，应用较多；但次梁端部常需切割。
常用的做法可为次梁连接于主梁的横向加劲肋、或次梁搁置于主梁侧面的承托上。
(1)
的加劲肋
(图2a)
反力，这时C
安装和临时
加大20～30%。
(2)次梁通过连接板连接于主梁的加劲肋
(图2b)示次梁通过连接板(通常为双面)连接于主梁的加劲肋，靠高强度螺栓传递次梁支座反力。
次梁切割和构造简单，安装方便，但增加连接板和螺栓数量。
一般应采用摩擦型高强度螺栓连接，如用承压型高强度螺栓将使连接滑移变形量增大。
设计连接板和螺栓时应考虑次梁支座反力和连接偏心引起的附加弯矩。
(3)次梁搁置于主要侧面焊接的承托上
(图2c)示次梁搁置于主要侧面焊接的承托上，适用于次梁支座反力较大时，受力可行，安装方便。
反力全部由承托传递，反力引起的支承压应力按三角形分布，故反力合力作用点按离支承外边缘1/3支承长度处。
次梁端部的腹板应有适当的固定措施以免截面扭转。
混凝土框架结构CAD示意图
装配式结构的节点设计
框架结构由梁和柱以刚接或铰接的形式相连而成，梁、柱单元相对于墙单元，更加易于模数化、标准化和定型化，有利于采用统一性的模具在工厂进行流水化制造；同时装配式混凝土框架结构空间布置更加灵活，构件连接形式多样，有利于在现场进行机械化高效率的吊装。
可以说，装配式混凝土框架结构在建筑工业化进程中，具有得天独厚的推广应用优势，广泛应用于学校、医院、办公写字楼等公共建筑和民用住宅建筑中。
由于我国结构设计和施工的特点和习惯，目前大范围推广建造的装配式混凝土框架结构主要是采用叠合现浇方式进行连接的装配式整体式混凝土框架，主要构件有预制梁、预制柱、预制外挂墙板、预制内墙隔板、预制楼板、预制阳台板、预制空调板、预制楼梯等。
装配整体式混凝土框架结构楼板与装配式整体式混凝土剪力墙结构一样采用预制混凝土叠合板，预制阳台板、预制空调板、预制楼梯等非结构构件也与装配整体式混凝土剪力墙结构中相应的构件相似。
相对于装配式混凝土剪力墙结构，装配式混凝土框架结构构件形式更加规则，连接形式却更加多样化。
结构性节点装配式混凝土框架结构中的结构性节点主要有柱-柱连接、梁-柱连接、主-次梁连接节点。
1、柱-柱连接装配式混凝土框架结构中，预制柱之间的连接往往关系到整体结构的抗震性能和结构抗倒塌能力，是框架结构在地震荷载作用下的最后一道防线，及其重要。
预制柱之间的连接常采用灌浆套筒连接的方式实现，灌浆套筒预埋与上部预制柱的底部（见图1（a）），下部预制柱的钢筋伸出楼板现浇层之上，预留长度保证钢筋在灌浆套筒内的锚固长度加上预制柱下拼缝的宽度。
现场安装时，通过“定位钢板”等装置固定下部伸出钢筋，使得下部伸出钢筋与上部预制柱的套筒位置一一对应，如图1（b）所示。
待楼层现浇混凝土浇筑、养护完毕后，吊装上部预制柱，下部钢筋伸入上部预制柱的灌浆套筒内，预制柱经过临时调整和固定后，进行灌浆作业。
预制柱可以制作成方柱或圆柱等多种形式，采用灌浆套筒的柱-柱连接均可以实现较好的连接效果，如图1（c）和（d）所示。
人行天桥施工学习知识点
人行天桥施工要点一、案例概况〔1〕1.1主梁：主梁截面形式为单室直腹板箱形梁，梁两端带伸臂，梁截面高 0.8m，每跨梁全长 25.7m，净重约 33t，两跨主梁连接处相互搭接，即北边主梁搁置在南边主梁上，两主梁间设 40mm 伸缩缝，用螺栓连接起来，主梁竖向曲线半径为R＝450m，制作时应起拱。
1.2墩柱：全桥共 9 组墩柱，每组由二根钢管柱组成，主桥墩柱尺寸均为φ500×16钢管柱，最长 5.7m，最重约 3.2t，梯道墩柱尺寸均为φ300×16钢管柱，最长 3.7m，最大单重 1.23t，墩柱安装完后要求 2＃墩柱内灌满砼。
1.3梯道：本桥共设四部梯道，其中二部为人行梯道，坡度为1∶2；二部为人自行车梯道，坡度为1∶4；梯道宽均为 3.0m，梯道梁均为钢板焊接而成的箱形截面梁，截面尺寸均为0.3m×1.1m，每侧梯道均分为几段，每段直接搁置在墩柱上，每段梯道之间设 10mm 伸缩缝，并且两段梯道之间用螺栓连接起来，梯段最长 10.6m 最大吊装单重约 7.1t。
1.4根底：本桥根底构造是先将地脚螺栓焊在预埋钢板上，然后将预埋钢板埋入砼根底内，钢柱安装直接搁置在预埋钢板上，用螺栓固定。
1.5栏杆及铺装层：天桥主桥面及梯道栏杆均为不锈钢栏杆，主桥面及梯道踏步均铺防滑地砖。
二、场内制作要点1、钢桥制作挨次为：施工预备→钢柱制作→钢梁制作→钢梯道制作→除锈刷油→检查验收。
2、制作工艺流程：施工预备→备料→放样、下料→切割及开坡口→拼接→焊接→焊接检查→制孔→组装→组装焊接→焊接检查→外观及尺寸检查→除锈刷油→编号→验收出厂→运输。
3、制作加工设备及工机具：序名称型号数量号1 电焊机BX-500 10 台2 埋弧自动焊机MZ-100 4 台3 行车10t 2 台4 摇臂钻床φ50mm 2 台9 卷管机101112 剪板机空压机C o 气保焊机215 角向磨光机φ180φ1006 台4 台5 汽车吊25t 1 台6 龙门吊10t 1 台7 东风汽车8t 1 台8 半自动割机G1-100 6 台20mm 1 台25mm 1 台16mm 1 台0.6m3 3 台NZC－500－1 2 台13 油漆喷涂设备 1 套14 焊条烘干箱6KW 1 台4、制作工艺4.1材料4.1.1本桥所用钢材均为 Q235 钢，其技术条件及机械性能应符合设计及《一般碳素构造钢》的要求。
上海某高层综合楼悬挑钢制卸料平台施工方案
悬挑钢平台方案斜拉式物料翻转钢平台是一种在高层建筑施工中使用的物料翻转临时设施，通过悬挑出结构立面使楼层内拆下的钢管、木料、各类零配件有一个临时搁置平台，并依靠塔式起重机吊运翻转至上部楼层。
1. 特点1.1 斜拉式物料翻转钢平台采用型钢焊接而成，适用于土建结构施工阶段材料（钢管、木料、钢（木）模板、小型施工器械、配件等）翻转使用。
3. 原理和构造3.1 受力体系(1) 本钢平台采用槽钢焊接的平面骨架作为受力平台，采用一端搁置，另一端斜拉索斜向拉结于结构的方法，使钢平台悬挑于建筑立面外。
(2) 斜拉式物料翻转钢平台受力体系如下：施工材料堆载及平台自重—→横向槽钢次梁—→纵向槽钢主梁①—→吊耳—→承重钢索—→附着结构的拉结件—→建筑结构②—→搁置于楼面的受力点钢材之间力传递通过焊缝。
3.2 布置和尺寸(1) 斜拉钢平台平面布置根据建筑结构体型，布置于框架结构建筑的外立面楼板边沿，如此便于搬运物料。
(2) 钢平台应悬挑出结构立面4.5~5m，如此，垂直物料翻转吊运可以避开外脚手架的1.2~1.5米宽度，翻转至上部楼层。
(3) 钢平台平面尺寸应能满足一定数量建筑施工材料的临时堆放和吊运方便；但平台尺寸不宜过大，这样会增加钢平台自重、浪费钢材；尺寸也不宜过小，自重过轻遇大风天气，高层建筑向上的拔风会使外挑平台空载时振动较大，对安全使用造成一定影响。
综合考虑上述因素，钢平台尺寸外挑长度为4.5~5米，宽度为2.2~3米（根据住宅建筑阳台通常设计宽度确定）。
平面布置及立面详见图gpt-01、gpt-02。
4. 基本构造(1) 钢平台主钢梁采用热轧18#槽钢，横向次梁采用热轧12#槽钢，次梁连接杆采用热轧8#槽钢，焊缝采用4mm，E43焊条，平台面为4厚花纹钢板，与型钢主次梁结构点焊固定。
构造详见图gpt-03、gpt-05。
(2) 钢平台主梁两端采用20厚钢板制作吊耳，用以起吊和承重，钢平台主梁和搁置钢梁采用250×250×10连接钢板焊接。
搁置主梁验算技术交底
5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆—搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—纵向水平杆—横向水平杆—立杆—底排的纵向水平杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。）
安全保证措施
1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。
2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。
1）基础完工后及脚手架搭设前；
2）作业层上施加荷载前；
3）每搭设完6m～8m高度后；
8）立杆底座应安放厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢等。垫板与混凝土板接触紧密平整。
4、脚手架的拆除
1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。
2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。
3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。
4）达到设计高度后；
5）遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；
6）停用超过一个月。
3、使用阶段
1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；
2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；
3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。
a≤h/3
纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离
a≤la/3
楼地层
（三）楼板结构层的类型与构造 楼板根据其结构层的材料不同，可分为钢筋混 凝土楼板、钢楼板、木楼板等。 钢楼板耗钢量大，造价高，而且耐火性能差， 就应慎重选择；木楼板虽然自重轻、构造简单， 但耐火和耐久性均较差，且浪费木材，一般较少 使用；钢筋混凝土楼板强度高，刚度大，耐久性 和防火性好，还具有良好的可塑性，且便于工业 化生产和机械化施工等特点，因此应用较广泛。
2
楼板层设计时应满足以下要求： 1．必须具有足够的强度和刚度，楼板的强度 是指它能够承受各种荷载，并确保结构体系的安 全。楼板的刚度是指在荷载作用下，板的弯曲挠 度不会超过许可值。 2．楼板应满足防火、防水、隔声等要求。 3．楼板设计中须考虑相关设备管线的敷设及 走向。 4．应满足经济、合理要求。楼板约占建筑造 价的20％—30％，要尽量采用经济合理的建材和 便于工业化施工的结构布置方案，并与建筑等级 相适应。
8
这种楼板的结构布置顺序是楼板搁置在次梁上 ，次梁搁置在主梁上，主梁搁置在墙或柱上。主梁 应沿房间的短跨方向布置，其经济跨度一般为5～ 8m，主梁断面高为跨度的1/14—1/8，断面宽度为 其高度的1/3～1/2。主梁间距一般以4～6m为宜。 次梁应与主梁垂直布置，它的跨度就是主梁的 间距。板的跨度即为次梁的间距。板的厚度一般为 60－120mm。当板的长边与短边长度之比大于2时 ，称为单向板，此时板基本沿单向传递荷载；当板 的两个边长之比等于或小于2时，板沿两个方向传 递荷载，称为双向板。
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3．装配整体式钢筋混凝土楼板
装配整体式钢筋混凝土楼板是将楼板中的部分构件在工厂 预制，再在现场整体浇筑其余部分组合而成的楼板，它具有 现浇与预制楼板的双重优越性。装配整体式钢筋混凝土楼板 适用于有振动荷载或有地震设防要求的建筑。
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2100
2000
2000
否
5700
2000
2000
否
5800
3000
1900
是
作用点 各排立杆传至梁上荷载标准 各排立杆传至梁上荷载设计 各排立杆距主梁外锚固点水
号
值F'(kN)
值F(kN)
平距离(mm)
主梁间距la(mm)
1
25
30
700
4000
2
25
30
1900
4000
五、主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[-NXZ1+NXZ2]/nz=[-54.877+54.537]/1=0.34kN 压弯构件强度： σmax=Mmax/(γW)+N/A=26.091×106/(1.05×141×103)+0.34×103/2610=176.364N/mm2≤[f]=215 N/mm2 塑性发展系数γ 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6 由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.89。 σ = Mmax/(φbWx)=26.091×106/(0.894×141×103)=207.044N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
20
梁/楼板混凝土强度等级
C30
主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距 100 离a2(mm)
主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm) 300
支撑点号
1 2 3 4
支撑方式
左下撑 左上拉 右上拉 右下撑
距主梁左侧外锚固 支撑件上下固定点 支撑件上下固定点 是否参与计算
点水平距离(mm) 的垂直距离L1(mm) 的水平距离L2(mm)
下撑杆件角度计算： β1=arctanL1/L2=arctan(3000/1900)=57.653° β2=arctanL1/L2=arctan(3000/1900)=57.653°
下撑杆件支座力：
RX1=nzR3=1×86.648=86.648kN RX2=nzR4=1×86.111=86.111kN 主梁轴向力：
符合要求！
λ1=L01/i=3551.056/55.2=64.331 查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.807
λ2=L02/i=3551.056/55.2=64.331 查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ2=0.807 轴心受压稳定性计算： σ1=NX1/(φ1A)=102564.513/(0.807×1851)=68.662N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！ σ2=NX2/(φ2A)=101928.799/(0.807×1851)=68.237N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： σ=NX/(lwt)=102.565×103/A=102.565×103/1851=55.41N/mm2≤fcw=185N/mm2 符合要求！
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.205
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125
主梁允许挠度[ν](mm)
1/250
荷载标准值：
q'=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F'1=F1'/nz=25/1=25kN 第2排：F'2=F2'/nz=25/1=25kN 第3排：F'3=F3'/nz=25/1=25kN 第4排：F'4=F4'/nz=25/1=25kN 第5排：F'5=F5'/nz=25/1=25kN 第6排：F'6=F6'/nz=25/1=25kN 荷载设计值：
3
25
30
3100
4000
4
25
30
4300
4000
5
25
30
5500
4000
6
25
30
附图如下：
6700
4000
平面图
三、主梁验算
立面图
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A(cm2)
26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1130
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
141
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2)
215 206000
1、强度验算
弯矩图(kN·m) σmax=Mmax/W=26.091×106/141000=185.045N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=55.382×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=65. 45N/mm2
搁置主梁验算计算书
针对性说明： 1#楼、2#楼搁置在屋面上的主梁验算（9000长16#工字钢），下撑采用14a槽钢进行。 计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、基本参数
主梁离地高度(m) 主梁间距(mm) 锚固点设置方式
90 4000 压环钢筋
主梁长度Lx(mm)
8400
主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距 100 离a1(mm)
主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm) 300
二、荷载布置参数
主梁布置方式
普通主梁
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
压环钢筋直径d(mm)
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=30/1=30kN 第2排：F2=F2/nz=30/1=30kN 第3排：F3=F3/nz=30/1=30kN 第4排：F4=F4/nz=30/1=30kN 第5排：F5=F5/nz=30/1=30kN 第6排：F6=F6/nz=30/1=30kN
τmax=65.45N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm) νmax=7.817mm≤[ν]=l/250=7800/250=31.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-2.046kN,R2=11.516kN,R3=86.648kN,R4=86.111kN,R5=-6.45kN,R6=6.286kN
六、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式 压环钢筋直径d(mm)
平铺在楼板上 20
锚固点设置方式 主梁建筑物内锚固长度Lm1(mm)
压环钢筋 300
主梁建筑物内锚固长度Lm2(mm)
300
梁/楼板混凝土强度等级
C30
压环钢筋1
压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =3.225kN 压环钢筋验算： σ=N/(4A)=N/πd2=6.45×103/(3.14×202)=5.132N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面 计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上 搭接长度
NXZ1=RX1/tanβ1=86.648/tan57.653°=54.877kN NXZ2=RX2/tanβ2=86.111/tan57.653°=54.537kN 下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinβ1=86.648/sin57.653°=102.565kN NX2=RX2/sinβ2=86.111/sin57.653°=101.929kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=102.565kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(30002+19002)0.5=3551.056mm L02=(L12+L22)0.5=(30002+19002)0.5=3551.056mm 下撑杆长细比：
四、下撑杆件验算
下撑杆材料类型
槽钢
下撑杆截面类型
14a号槽钢
下撑杆截面积A(cm2)
18.51
下撑杆截面惯性矩I(cm4)
563.7
下撑杆截面抵抗矩W(cm3)
80.5
下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2) 205
下撑杆弹性模量E(N/mm2)
206000
下撑杆件截面回转半径i(cm)
5.52
对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2) 185