挂篮荷载计算
64米菱形挂篮计算书
目录一、设计依据 (2)二、设计数据 (2)三、挂篮设计计算 (2)(一)底模板计算 (2)(二)底模纵梁计算 (6)(三) 底模前横梁与上横梁的计算 (10)(四) 底模后横梁计算 (14)(五)菱形桁架主杆件选取与检算 (15)(六)挂篮前吊杆、底模后锚杆计算 (20)(七)菱形支架后锚杆计算 (21)(八)走行锚固检算 (22)1一、设计依据1．无砟轨道预应力混凝土连续梁概图（一）、概图（二）、概图（三）；2.《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；3. 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）；4.《施工结构计算方法与设计手册》中国建筑工业出版社；5.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
二、设计数据1.挂篮及模板总重小于50t；2.0号段长度9.0m，底宽6.7m，顶宽12.0m；3.①号段3.0m节段的最大砼量49.75m3；4.②号段3.25m节段的最大砼量50.242 m3；5.④号段4.25m节段的最大砼量55.298m3；6.混凝土的容重26.0KN/ m3；7.施工人员及施工设备的自重为250Kg/㎡；8.振捣混凝土时产生的荷载为200Kg/㎡；9.倾倒混凝土时产生的荷载为400Kg/㎡；10.挂篮及模板材料采用Q235钢（A3钢）。
三、挂篮设计计算(一)底模板计算1、结构计算简图挂篮底模板的计算依据有限元思想，在1＃段、2＃段、4＃段根部最大断2面处沿梁纵向取50厘米一段研究，模板与横向加劲肋（8＃槽钢）组成的截面为梁，底模纵梁为支点，混凝土与施工荷载为计算荷载，从而计算模板受力情况与变形，并进一步计算出传递到纵梁上的力。
其计算图示如下：2、荷载计算简图中p1为外模板与翼缘板混凝土传递荷载，经计算为P1＝（（1.2246*0.5*26）+8.5*0.5*2.65+56.3/4.8*0.5）/2=18.31KN q0为施工临时荷载，施工荷载包括施工人员及施工设备的自重、振捣混凝土产生的荷载（按4个振捣点每振捣点1平方米考虑）、倾倒混凝土产生的荷载（按1个倾倒点），取值参照“设计数据”项，q0＝(250×9.8×0.5×6.7＋200×9.8×1×1×4＋400×9.8×1×1×1)/6700＝2.98N/mmq1－q3分别为腹板位置混凝土荷载、顶底板位置变截面部分混凝土荷3载、顶底板位置等截面部分混凝土荷载，具体位置见下示断面图（图示为1＃段断面，2＃段、4＃段断面参照划分）。
xx桥挂篮主要构件计算书
×××桥施工挂篮主要构件计算书一、模板所承受的荷载确定根据提供的计算图纸，按连续梁的1号节段较大的断面作为计算断面，并且不考虑截面的变化。
1号节段的体积为92.9m3，长度 2.5m，重量约2415.4kN，1号节段两端断面的断面图如下，尺寸单位：mm，其余数字为各5m。
部分断面面积数值。
最长的节段长1、外模和内模所受荷载：挂篮的外模和内模分别承受1.44 m2和2.76 m2的混凝土荷载（1号段大截面顶板面积较大，但1号段长度小，且仅在靠近0号块很短的一段截面是大截面，故计算内模时按2.76计），超灌系数取1.05，冲击系数取1.2。
该荷载的大小主要用于计算侧模吊梁和内模吊梁的受力。
2、底模所受荷载：底模用型钢底模，计算长度6.3m，每个腹板下设5道工50c，底板下设10道工50c。
腹板混凝土面积按11.6 m2，底板面积(10.5+7.74)/2=9.1 m2(1) 边底模纵梁受力大小：q＝11.6m2×26kN/m3×1.05×1.2＝380kN/m(2) 中底模纵梁受力大小：q＝9.1m2×26kN/m3×1.05×1.2＝298kN/m二、底模纵梁的受力检算：1、边底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：边底模纵梁采用5片工50c组成，按照荷载均分考虑，每片承受2.5m 长度内的均布荷载：380/5＝76kN/m，计算模型如下图。
(2) 计算结果：a、支座反力图：两边的支座反力一样，都是98.4kN。
b、竖向变形图：最大变形是中部：9.3mm，小于容许值5500/400＝14mm。
c、结构应力图：(单位：kPa)最大应力121MPa，小于容许值140MPa。
若改为工45c，则最大应力156MPa，挂篮为施工临时结构，可容许1.3×140=182MPa，可以。
跨中最大变形13.4mm2、中底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：中底模纵梁共10片，按均分荷载，每片受力为：298/10＝29.8kN/m，计算模型如下。
悬臂施工吊篮计算书
菱形挂篮计算书计算：复核：审核：目录一.荷载 (2)二.挂篮底模平台检算 (2)三.底模平台前、后下横梁检算 (4)四.底模平台前、后吊挂检算 (6)五.内导梁检算 (6)六. 外导梁检算 (7)七.前上横梁检算 (8)八.菱形构架检算 (9)九.后锚固系统检算 (11)十.挂篮走行稳定性检算 (12)一、荷载：1、4、5＃块为箱梁最重节段，该块段混凝土浇注为挂篮施工控制工况；混凝土43.4m3，重112.82t。
2、单只挂篮各部分重量：菱形桁架：6.6t水平连结系：0.72 t横向连结系：0.53 t前滑板：0.7 t后钩板：0.9 t下滑道：2.0t后锚固系统：2.6t前上横梁：2.8t底模平台及吊挂：13.6t：底模：2t内外导梁及吊挂系统：7.2t内外模及支架：6t其它：2.3 t3、挂篮工作系数：0.38。
二、挂篮底模平台检算：1、底模平台布置图2、底模平台纵梁检算：1)、底模平台纵梁1：2根纵梁1承担着箱梁腹板混凝土荷载及底模平台部分重量：一侧腹板混凝土荷载：G=0.5×3.2×4×2.625＝16.8t砼超打重量、施工荷载及挂篮底模平台重量，取混凝土重量的0.4倍考虑：G’=0.4×G=6.72t该重量由2根纵梁1承受则q＝33.6KN/m。
计算模型：计算结果：最大弯曲应力σMAX=98MPa；最大变形f=5mm；支座反力（下横梁所受压力）：R1=6.7t，R2＝5.6t；2)、底模平台纵梁2：混凝土底板下6根纵梁2承担着箱梁底板混凝土荷载及底模平台的一部分重量：底板混凝土荷载：G=0.4×6.75×4×2.625＝28.35t底模平台部分重量及砼超打重量，取0.4的混凝土重量考虑： G’=0.4×G=11.34t则q＝19KN/m。
计算模型：计算结果：最大弯曲应力σMAX=70MPa；最大变形f=3mm；支座反力（下横梁所受压力）：R1=3.9t，R2＝3.2t；三、底模平台前、后下横梁检算：采用2[32加上下盖板。
梁溪河桥挂篮计算书
梁溪河特大桥挂篮计算书一、主承重系统二、模板系统三、挂篮稳定性四、挂篮抗倾覆计算主承系统的计算(三角挂篮)一、设计依据：梁溪河大桥1号块原始数据1、箱梁中心高401.3cm2、底板厚66.9cm3、节段长350cm4、腹板厚70cm5、节段体积60.37m36、节段重量150.925T二、浇注砼重量分配从该桥施工过程知道，浇注砼重量150.925T。
并不是挂篮中单一构件承担的。
它是由侧模、内模、底模共同承担，所以有必要对其重量进行分配。
参照本桥箱梁图纸可以算出三个区域的浇注砼重量分为W A=14.3t、W B=24.41t、W C=112.215t三、主构架计算由挂篮结构设计图纸可知，主构架由2件对称的桁架式承载构件联结而成，因此只需计算其中一件的受力和应变情况，可以确定主构架是简支结构、杆件间以销轴连接，所以不存在超静定问题。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼最大重量：150.925T（2）底模重量13T（包括下横梁及附件）（3）侧模重量2×5.5T（包括外滑梁）（4）内模重量9T（包括支撑梁和内滑梁）（5）前横梁4T（包括其上附件）（6）另加2.5%的施工负荷：（150.925+13+2×5.5+9+4）×2.5%=4.7T以上重量共计：192.625T。
这个负荷全部由主构架和箱梁前节段端部承受，假定两者各承担一半，则主构架负载为192.625/2=96.3T按97T负载计算。
（二）、受力分析及计算1、受力简图：由前可知主构架中一端负载按48.5T计算。
2、支座反力：N A=T×5000/4000=60.625TN B=T+N A=109.125T3、杆件内力F AC=N A/sinα=60.625/sin45=85.74TF AB=N AC cosα=85.74×cos45=60.6TF BC=N B=109.125TF CD=T/sinβ=48.5/sin38.66=77.64TF BD=T/tgβ=48.5/tg38.66=60.6T式中：α=arctg(L BC/L AB )= arctg(4000/4000)=45oβ=arctg(L BC/L BD) = arctg(4000/5000)=38.66o4、端部D点的拱度在整个主构架中，各构件均由两根40B槽钢拼焊而成。
大桥挂篮结构计算
昆明市枢纽扩能改造工程挂篮结构计算书审批审核编制云南永誉钢模有限公司二○一二年元月挂篮结构计算一、计算依据【1】《昆明市枢纽扩能改造工程施工图设计文件》【2】《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003)【3】《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）【4】《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》【5】《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2004）二、计算基本资料1．荷载系数：根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000），荷载系数取值如下：①、考虑箱梁砼浇注时胀膜等因素的超载系数取1.05；②、浇注砼时的动力系数取1.2；③、挂篮空载行走时冲击系数取1.3；④、浇筑砼和挂篮行走系数时抗倾覆稳定系数取2.0。
⑤挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。
2、作用于挂篮的荷载：①、箱梁砼荷载：浇注箱梁时最大浇注重量为800KN；②、施工机具及人群荷载2.5KN/m2；③、挂篮自重:400 KN；＝32.0m/s； (《公路桥涵通用设计④、风荷载:昆明地区设计基本风速V10规范》（JTG D60-2004）)。
3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量 + 动力附加荷载 + 挂篮自重 + 人群和施工机具重+超载；荷载组合Ⅱ：砼重量 + 挂篮自重 + 风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量 + 挂篮自重 + 人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+ 冲击附加荷载 + 风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
三.荷载计算：根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即800KN，挂篮自重按40吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。
=800×1.05+400+4×4×2.5=1280（KN）T1T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规范》 （JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：地面粗糙度类别：D(属地面起伏较大的丘陵地) 基本风速： V 10＝32m/s （设计图纸提供）挂篮高度：大桥挂篮位于空中，距地面高度为Z=50m ，k 2=1.13,k 5=1.7,故：.00.0122017500001.0==⨯-e γ计算风压为：)/(34.28.92472.610121409438.02V 222m KN g W d d =⨯⨯==γ)/(472.61327.131.11052s m V k k V d =⨯⨯==挂篮上模板所受风力KN A W k k k F wh d wh 756.546434.23.1175.0310=⨯⨯⨯⨯⨯==将挂篮模板上所受风力平均分布在挂篮侧面各节点上。
某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)
XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1．箱梁中心高：取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚：取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的，是由侧模、内模、底模共同承担的，所以对2重量进行分配。
参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分：W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸，承重系统由三组相同的槽钢，每组槽钢由[]拼焊而成。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼重量最大：169t（2）底模重量15t （含下横梁及附件）（3）侧模重量2×6t（4）前横梁4t （含其上附件）（5）内模重量2×5.3t（含行走机构和内滑梁）（6）另加2.5%的施工负载（169+15+12+10.6+4）×2.5%=5.3t 以上重量共计：216t。
这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受，分别分担总重量的一半，则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t，每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。
（7）双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN（二）、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。
附、(40+64+40)m连续梁挂篮计算书(带兜底防护)
（40+64+40）m连续梁挂篮计算书一、工程概况连续梁里程为D1K71+802.4～D1K71+947.6，全长145.2m，悬臂现浇法施工。
连续梁中墩为32#、33#墩，墩高分别为7.5m、12m；边墩为31#、34#墩，墩高分别为14.5m、15m。
梁体中支点梁高为5.29m，跨中梁高为2.89m，边支座中心线至梁端0.6m，边支座横桥向中心距4.6m，中支座横桥向中心距4.4m。
二、计算说明该三角形挂篮结构形式简单、操作方便、传力较明确。
浇注混凝土时挂篮的传力过程如图1。
图1 浇注混凝土时挂篮的传力过程从图1中可以看出该挂篮主要杆件之间的传力过程。
挂篮各主要构件的检算采用容许应力法。
三、设计参数（1）取最重悬浇段1号段为最不利工况；（2）混凝土容重取26kN/m3；（3）施工荷载2.5KN/m2；（4）考虑箱梁混凝土浇注时胀模等因素的超重系数取1.05；（5）浇注混凝土时的动力系数取1.2；（6）挂篮行走时冲击荷载1.4；（6）混凝土施工时荷载取值：=1.2(1.05×T混凝土重量+T挂篮自重)+1.4T施工荷载；（7）挂篮走行时荷载取值：1.4T挂篮自重+1.4T施工荷载。
四、混凝土施工时计算4.1、建模采用midas civil建立模型如下：4.2、底模纵梁（I32a 工字钢）I32a 工字钢：267cm A =，411080cm x I =，2692cm x W =； 计算结果如下：max 34.7125(MPa MPa τ=<满足要求）max 182.1215(MPa MPa σ=<满足要求）4.3、前下横梁前下横梁由2[36槽钢与1.6cm 厚钢板组成。
2[36槽钢截面特性如下：2'60.92121.8cm A =⨯=；4'11870223740x I cm =⨯=3'66021320x W cm =⨯=；1.6cm 钢板截面特性：2"30.6 1.648.96A cm =⨯=；341"30.6 1.610.412x I cm =⨯⨯=。
挂篮预压文档
挂篮预压成果
一、试验内容
本次试验在地面平台上进行，对单片三角挂篮逐一进行预压荷载试验，但主要承重构件均进行了拼装试验，加载工况与挂篮实际受力工况相同。
挂篮拼装应保持水平并在平台上牢固固定，确保挂篮试验受力状态与施工实际受力状态相同。
二、挂篮荷载计算
梁段砼超灌系数取1.05计，安全系数1.2，混凝土容重取26KN ／m³，施工荷载按2.5KN／㎡,挂蓝及模板自重12T考虑.查图纸可知最不利受力阶段为1#节段,该阶段长3.5m,梁宽12.28m,混凝土方量62.8m³，得荷载总量233T.即挂蓝单片梁标准荷载为1／4的荷载总量为45T。
计算式如下：
预压荷载F=0.25(26×62.8×1.05+3.5×12.28×2.5+120) ×1.2=582.5KN=58.25T.
一根Ф25的精轧螺纹钢锚下控制拉力为40.74T, 一根Ф32的精轧螺纹钢为66.7T.张拉端1号节点为一根Ф32的精轧螺纹进行张拉，固定端2号节点为两根Ф25的精轧螺纹钢固结，中间3号节点挂篮底座对接严密。
Ф25的精轧螺纹钢锚下控制拉力F1=PS=830×106×π(¼×25×10-3)2=407.2KN=40.7T ，Ф32的精轧螺纹钢锚下控制拉力F2=830×106×π(¼×32×10-3)2=66.7T.
三角挂篮预压平面示意图：
三、试验结果
备注：根据千斤顶校核回归方程可计算45T油压表指数为33 MPa
结论：由此可知挂篮在荷载下的变形量为1.9cm，非弹性变形量0.2cm.。
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XXX2013年农桥改造工程项目XXX贝雷挂篮计算书目录第1章设计计算说明 11.1 设计依据 11.2 工程概况 11.3 挂篮设计 21.3.1 主要技术参数 21.3.2 挂篮构造 21.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 31.3.4 内力符号规定 4第2章挂篮底篮及吊杆计算 52.1 1#块段重量作用下底篮各项指标计算 52.1.1 腹板下面加强纵梁的计算 51.2 底板下普通纵梁的计算 82.1.3 底篮后横梁受力验算 102.1.4 挂篮前上横梁受力验算 122.1.5 吊带 (或精轧螺纹钢) 计算 16第3章挂篮主桁计算 173.1 荷载组合I(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载) 173.1.1荷载计算 173.1.2 荷载组合I作用下主桁计算 173.2 荷载组合II(混凝土重量+超载+混凝土偏载+挂篮自重+人群和机具荷载) 203.2.1 荷载计算 203.3 荷载组合III(混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载) 243.3.1 荷载计算 243.4 荷载组合IV(挂篮自重+冲击荷载) 243.4.1 荷载计算 243.5悬臂端挠度计算 25第4章挂篮支点反力计算 254.1.1 作用荷载 254.2 混凝土作用下挂篮支点反力 27第1章设计计算说明1.1 设计依据①、②、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011；③、《钢结构设计规范》GB 50017-2003；④、《路桥施工计算手册》；⑤、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥、其他相关规范手册。
1.2 工程概况XXXXXXXXX跨越XXX，主桥桥跨组成为35+55+35m的变截面单箱单室连续梁，采用垂直腹板。
箱梁顶宽8m，底宽4.5m，翼缘板长1.75m，支点处梁高3.2m，跨中、桥台支点处梁高1.8m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。
箱梁顶板厚28cm，底板厚度由梁端和跨中的28cm渐变至桥墩横隔板处的55cm；腹板厚度跨中为45cm，渐变至桥墩处为65cm，在端支点、中支点共设4道横隔梁，在中跨跨中设40cm横隔板。
横桥向箱梁顶、底板均保持平行，桥面横坡由顶、底板斜置形成。
主梁悬臂施工，悬臂浇筑单个梁段长3.0~3.5m，边跨支架现浇段长6.5m，中、边跨合拢段长2m。
箱梁0#块梁段长度为9m,挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为57.46t。
根据施工现场实际情况及我公司现有设备,该桥箱梁悬臂浇注拟采用贝雷梁挂篮进行施工。
XXX箱梁悬臂浇注段采用贝雷挂篮施工其各块段基本情况如下表1-1所示。
表1-1 各梁段基本情况名称砼(m3) 重量(吨) 长度(m) 高度(cm) 底板厚(cm) 腹板(cm) 顶板(cm) 1#块 22.1 57.46 3.0 2.892 50.6 70 282#块 20.7 53.82 3.0 2.639 45.4 70 283#块 19.01 49.43 3.0 2.416 40.8 70 284#块 17.1 44.46 3.0 222.4 36.8 60 285#块 15.92 41.39 3.0 206.4 33.5 50 286#块 17.93 46.62 3.5 193.9 30.9 50 287#块 17.53 45.58 3.5 184.1 28.8 50 288#块 9.95 25.87 2 180 28 50 281.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、砼自重GC＝26kN/m3；②、钢弹性模量Es＝2.1×105MPa；③、材料容许应力：容许材料应力提高系数：1.3。
1.3.2 挂篮构造挂篮为贝雷梁挂篮，桁片由321军用贝雷片组成，每道桁片采用双排单层贝雷梁,梁长12m,前上横梁由2I56B工字钢组成，底篮前下横梁由2[40普通槽钢组成，底篮后下横梁由2[40普通槽钢组成，底篮腹板下加强纵梁为由I25普通热轧工字钢组成，底篮底板纵梁为I25普通热轧工字钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
主桁系统9.6t。
行走系统2.1t，底篮8.2t，前提升系统5.7t，外模7.6t、底模2.4t、内模1t，张拉操作平台及端模1.5t。
整个挂篮系统重36.6t，自重与载荷比为（以1#为例）0.66：1。
挂篮示意图如下：1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土时的动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：1.8；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。
②、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取1#块计算。
4#块段长度为3.0m，重量为57.46t；施工机具及人群荷载：2.5kPa；挂篮自重：38.1t；混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇筑最大偏差取5m3混凝土，重量13t。
③、荷载组合荷载组合I：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重人群和机具荷载；荷载组合II：混凝土重量+超载+混凝土偏载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合III：混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合IV：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合I、II用于主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载III用于刚度计算（稳定变形）计算；荷载组合IV用于挂篮系统行走计算。
1.3.4 内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定。
第2章挂篮底篮及吊杆计算挂篮底篮计算荷载：箱梁荷载：取1#块计算，1#块梁段长度为3.0m，重量为57.46t，施工机具及人群荷载；2.5×103KN/m2。
2.1 1#块段重量作用下底篮各项指标计算1#块段长度为3.0 m，重量为57.46t，恒载分项系数K1=1.2；活载分项系数K2=1.4。
各项参数情况如下表：2.1.1 腹板下面加强纵梁的计算箱梁梁段两端高度分别为2.892m和2.639m，腹板宽度为0.65m,则腹板单位荷载q=97.1*.65=63.1KN/m：标题：腹板下纵梁内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 105.166666 0.00000000 0.0000000 0 105.166666 52.58333332 0.00000000 105.166666 52.5833333 0.0000000 0 -84.1333333 84.13333333 0.00000000 -84.1333333 84.1333333 0.00000000 -84.1333333 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 105.166666 0.00000000 105.16666 6 90.0000000 0.000000004 0.00000000 84.1333333 0.00000000 84.133333 3 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------加强纵梁（箱梁腹板正下方）强度计算（采用25#b型工钢）：WX=423CM3 IX=5280CM4 ,其受力示意图如图示：跨中最大弯矩M=139.7KN.mσ=M/w=139700/423=330.3mpa,330.3/140=2.4，则腹板下需两根I25工字钢，即：330.3Mpa〈420Mpa加强型纵梁（腹板正下方）刚度计算：纵梁为4.5米，外伸端0.5米，为张拉平台,取4米中间弯距最大处。
F=5ql^4/(384EJ) =10.1mm<l/400=11.3mm满足要求。
1.2 底板下普通纵梁的计算① 计算普通纵梁强度计算混凝土高度按腹板内边的底板厚度0.454~0.506m，顶板厚度0.28，顶板砼荷载通过内支撑传递至底板模板，底板宽3.2m,则底板砼单位荷载：Qd=23.71KN/m2,底板有效宽度线荷载为：QD=75.9KN/m，受力情况如下图表：标题：底板下纵梁内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 126.500000 0.00000000 0.0000000 0 126.500000 63.25000002 0.00000000 126.500000 63.2500000 0.0000000 0 -101.200000 101.2000003 0.00000000 -101.200000 101.200000 0.00000000 -101.200000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 126.500000 0.00000000 126.50000 0 90.0000000 0.000000004 0.00000000 101.200000 0.00000000 101.20000 0 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------M=167.99KN.mσ=M/w=167990/423=397.1mpa,397.1/140=2.84,即取：3根25工字钢，底板宽度：3.2m,为方便布设,底板下可设5根纵梁,间距为0.8m。