施工脚手架计算书

S1、S2#墩墩身施工脚手架

计算书

编制：

复核：

审批：

二零一七年二月

1、计算参数说明 (1)

2、小横杆计算 (2)

3、大横杆计算 (3)

4、扣件抗滑力计算 (4)

5、立杆计算 (4)

6、连墙件计算 (6)

7、牛腿平台计算 (6)

1、计算参数说明

（1）计算说明

引桥S1、S2#墩墩柱采用扣件式钢管脚手架搭设施工平台的方式进行施工，除前19m墩柱采用落地式双排脚手架进行施工外，剩余墩柱利用墩柱四周牛腿平台，在其上搭设双排脚手架进行施工。牛腿及分配梁均采用工20a型钢。现以S1#墩剩余墩柱（除前19m外）施工脚手架为例进行计算。

图1 脚手架立面布置图

图2 牛腿平台平面布置图

（2）脚手架参数

脚手架采用φ48×2.8mm钢管，最大搭设高度24m，立杆步距1.5m，横距1.2m，纵距1.2m，内排脚手架距墩柱边缘0.8m。

连墙件按2步3跨布置，最大竖向间距为3m，连墙件利用模板拉杆与双排脚手架采用扣件相连。

小横杆采用直角扣件固定于大横杆上，在小横杆上铺设木脚手板作为施工平台。脚手板铺设层数按7层考虑，同时施工层数按2层考虑。

（3）钢管截面参数

Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。

2、小横杆计算

（1）荷载值计算

小横杆自重标准值：0.0312kN/m；

脚手板的荷载标准值：0.35×1.2/2=0.21KN/m；

活荷载标准值：3×1.2/2=1.8KN/m；

荷载计算值：q=1.2×（0.0312+0.21）+1.4×1.8=2.81KN/m；

荷载标准值：q k=0.0312+0.21+1.8=2.04KN/m。

（2）抗弯强度验算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，最大弯矩为：

M max=ql2/8=2.81×1.22/8=0.51KN.m

抗弯强度σ=M max/W=0.51×106/4240=120 N/mm2＜f =205 N/mm2，满足要求。

（3）挠度验算最大挠度为4412

55 2.04 1.210 2.62384384 2.061010.1910k q l mm EI ν???===????，小于[ν]=l/150=8mm 与10mm,满足要求。

3、大横杆计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度验算。

（1）荷载值计算

小横杆自重标准值：0.0312×1.2=0.037KN ；

脚手板的荷载标准值：0.35×1.2×1.2/2=0.252KN ；

活荷载标准值：3×1.2×1.2/2=2.16KN ；

荷载计算值：P=（1.2×0.037+1.2×0.252+1.4×2.16）/2=1.69KN ；

（2）抗弯强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的弯

矩和，最大弯矩为：

22max 2720.0312 1.27 1.69 1.2M =0.3625402540

ql Pl KN m ????+=+= 抗弯强度σ=M max /W=0.36×106/4240=84.9N/mm 2＜f =205 N/mm 2，满足要

求。

（3）挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载标准值最不利分配的挠度

和。

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度为：

4412

154

0.6770.6770.0312 1.2100.02100100 2.061010.1910ql mm EI ν???===????

集中荷载标准值为P k =0.037+0.252+2.16=2.45KN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度值为：

3312

2541.146 1.146 2.45 1.210 2.31100100 2.061010.1910

k P l mm EI ν???===???? 故最大挠度和为120.02 2.31 2.33v mm νν=+=+=，小于[ν]=l/150=10mm 与

10mm,满足要求。

4、扣件抗滑力计算

小横杆自重标准值：0.0312×1.2=0.037KN ；

大横杆的自重标准值：0.0312×1.2=0.037KN ；

脚手板的荷载标准值：0.35×1.2×1.2/2=0.252KN ；

活荷载标准值：3×1.2×1.2/2=2.16KN ；

荷载计算值：R=1.2×（0.037+0.037）+1.2×0.252+1.4×2.16=3.42KN ＜

Rc=8kN,满足要求。

5、立杆计算

（1）立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.155

考虑脚手架整体稳定因素的立杆计算长度系数μ=1.53

立杆步距为1.5m ，立杆计算长度l 0 =k μh=1.155×1.53×1.5=2.65m 立杆长细比λ=l 0 /i= 2650÷16.01=165

立杆长细比λ=165＜[λ]=210,满足要求。

（2）荷载计算

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷载。

其中：

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

脚手架施工的主要危险源安全措施(正式)

编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 脚手架施工的主要危险源安全措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑

文件编号：KG-AO-5409-76 脚手架施工的主要危险源安全措施 (正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。一脚手架工程事故的类型分析 1)整架倾倒或局部垮架 2)整架失稳、垂直坍塌 3)人员从脚手架上高处坠落 4)落物伤人(物体打击) 5)不当操作事故(闪失，碰撞等) 二引发事故的主要原因分析 1)整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架 ①构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等; ②在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等; ③构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够

与严重超载; ④地基出现过大的不均匀沉降。 2)人员从脚手架上高处坠落 ①作业层未按规定设置围挡防护; ②作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大; ③脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落; ④不当操作产生的碰撞和闪失等; 不当操作大致有以下情形： A.用力过猛，致使身体失稳; B.在架面上拉车退着行走; C.拥挤碰撞; D.集中多人搬运或安装较重构件; E.架面上的冰雪未清除，造成滑落。 3)落物伤人(物体打击) ①在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人; ②架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人;

满堂脚手架专项施工方案及计算书11

一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准二、工程概况本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为：对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数二、荷载参数三、设计简图

搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图

平面图

侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336

板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图

落地式脚手架施工方案计算书

落地式脚手架工程施工方案计算书工程名称：演示工程施工单位：施工单位名称编制人：张某某日期：

目录一、编制依据 1 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (11)

一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文二、工程参数

1800 3001050

三、横向水平杆（小横杆）验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定: “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=(Q K+Q P1)×S=(2+0.3)×1.5=3.45 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K×S+1.2×Q P1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.3×1.5=4.74 kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max= ql b 2= 4.74×1.052 =0.653kN·m 88 4、钢管载面模量W=4.49cm3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ = M max= 0.653×106 = 145.43N/m m2 〈205N/mm2 W 4.49×103 7、结论：满足要求

脚手架工程安全技术措施

第 1 章脚手架工程 1.1脚手架设计概况 ?本工程外架采用Φ48钢管, 壁厚3.0mm。扣件采用: 十字扣件、旋转扣件, 连接扣件, 铺竹脚手板, 外挂绿色安全网。 ?立杆的横距0.9m, 立杆纵距1.5m, 当架高在30m以内时, 立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200。 ?大横杆的步距为1.8。上下横杆的接长位置应错开布置, 在不同的立杆纵距中, 与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差该片脚手架总长度的1/300, 且不大于5cm。 ?小横杆间距为75cm, 在相邻立杆之间应加放一根, 在任何情况下, 均不得拆除贴近立杆的小横杆,靠墙端应离开墙面5-15cm. ?4剪刀撑在两端放置,中间每隔12-15m放一道,剪刀撑应联系3-4根立杆,斜杆与地面夹角为45-60.剪刀撑应沿架高连续布置,在相邻两排剪刀撑之间,每隔10-15m高加放一组长剪刀撑. ?5连墙杆在每层设置,可设在柱底或具有较好抗水平力作用的结构部位,其水平距离为4.5-6.0m,即3-4根立杆设一点. ?水平斜拉杆设置在有连墙杆的步架平面内. ?在脚手架的作业层必须铺放脚手板,脚手板必须铺平铺满和铺稳,不能有探头板,搭设完毕后进行检查验收,合格才能使用. 1.2搭设过程中应注意的事项 ?搭设工人必须戴安全帽及佩安全带. ?随时校正扣件垂直和水平偏差,避免偏差过大而造成事故. ?没有完成的脚手架在每日收工时一定要确保架子稳定,以免发生意外. ?连接杆件的扣件应扣紧,各杆件相交伸出的端头均必须大于10 cm.,以防止杆件滑脱. ?脚手架搭设完以后,四周必须拉安全网,多个两层拉兜网. ?有变形的杆件和不合格的扣件不能使用. ?必须有良好的防电,避雷装置. ?严格控制使用荷载,确保有较长的安全储备,在脚手架上堆砖,只允许单行侧摆三层.

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法（新）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。一、参数信息: 1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。采用的钢管类型为Φ48×3.5。横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。

脚手架工程量计算案例

1.某3层建筑顶层结构平面布置如图所示，已知：楼板为预应力空心板，KJL、LL、L的梁底净高分别为3.36m、3.32m、3.36m，柱子断面尺寸为600mm×600mm。梁宽均为250mm。计算:（1）第3层框架梁柱的脚手架工程量；（2）综合基价。某3层建筑顶层结构平面布置【解】(1)第3层框架单梁脚手架工程量的计算。根据四周的梁应执行单排架手架的规定，KJ-1、LL-1、KJ-4、LL-5应计取单梁脚手架。工程量=14.8×3.36×2+20.40×3.32×2m2=234.912m2 综合基价：应执行4—14子目 271.86元/100m2 综合基价合计=271.86×234.912/100=638.632元（2）第3层框架单梁脚手架工程量的计算。根据内部的主、次粱应执行单梁脚手架的规定，KJ-2、KJ-3、LL 2、LL-3、LL-4、L-1应计取单梁脚手架。工程量=14.80×3.36×2+20.40×3.32×3+5.10×3.36×6m2=405.456m2

综合基价：应执行4—14子目 271.86元/100m2 综合基价合计=271.86×405.456/100=1102.273元（3）柱子脚手架包括在梁脚手架内，不另计算。 2.根据下图图示尺寸，计算建筑物外墙脚手架工程量及其综合基价。【解】（1）外墙脚手架工程量：单排脚手架(15m高)=(26+12×2+8)×15m2=870m2 双排脚手架(27m高)=32×27m2=864m2

双排脚手架(24m高)=(18×2+32)×24m2=1632m2 双排脚手架(36m高)=26×36m2=936m2 双排脚手架(5lm高)=(18+24×2十4)×51m2=3570m2 （2）综合基价合计： 1）单排脚手架（15m高）：应执行4—2子目 719.97元/100m2综合基价合计=719.97×870/100=6263.739元 2）双排脚手架（27m 高）：应执行4—6子目 1578.03元/100m2综合基价合计=1578.03×864/100=13634.179元 3）双排脚手架（24m 高）：应执行4—5子目 1109.91元/100m2综合基价合计=1109.91×1632/100=18113.731元 4）双排脚手架（36m 高）：应执行4—7子目 2071.86元/100m2综合基价合计=2071.86×936/100=19392.610元 5）双排脚手架（51m 高）：应执行4—8子目 2811.06元/100m2综合基价合计=2811.06×3570/100=100354.842元 3.某工程370mm厚外墙平面尺寸如图所示，设计室外地坪标高-0.6m，女儿墙顶面标高+1 4.8m，砖墙面勾缝，门窗外口抹水泥砂浆门窗口套，计算此工程外脚手架工程量及综合基价。

脚手架施工方案及安全措施

脚手架施工方案及安全措施该工程脚手架为装饰脚手，用钢管搭设成双排脚手架。 1.人员选定：必须有专业人员搭设（持证上岗）。 2.材料选用：架体主要用毛竹与8#铅丝绑扎而成。毛竹应用四年生以上的毛竹，青嫩、枯黄、虫蛀或有裂纹连通节二节以上的毛竹杆都不能使用。 3.构造与质量要求 3.1立杆：小头有效直径不得小于7.5厘米。纵向间距不大于1.2米，里排立杆距墙面不大于25厘米，上下两根立杆的搭设长度应不小于1.5米，并用8#铅丝绑扎不少于三道。接头应放在右边，第三个放在左边，依次类推；且大头朝下，小头朝上，收尾封顶立杆大头朝上，搭接绑扎小头。上下垂直，保持重心平衡。相邻两根立杆的接头应错开一步架。底层立杆立在散水坡上，沿立杆底绑扎扫地杆。在未绑扎脚手架之前，先将散水坡按设计图纸要求做好，宽度不小于 1.5m。并设排水沟，防止积水。立杆搭设到建筑物顶部时，里排要低于沿口40-50厘米，外排立杆要高于沿口1.5米，高出部分需绑扎护身拦杆。架体外侧自一层以上用密目网（不小于200目，用市安全站推荐产品）全封闭维护。立杆应做到：纵成线（平行墙面），横成方（垂直墙面），杆身直，

垂直度的偏差不得大于架高的1/200。 3.2大横杆：小头的有效直径要不小于7.5㎝。步距（上下间距）为1.8M。最下一步架可放大到2M。大横杆应绑在里侧，做到平直，右杆接头处后置于主杆处，并使小头压在大头上，搭接长度不小于 1.5M，绑扎不少于三道，接头处要上下里外错开，即同步架里外两根大横杆的接头也应错开，一根立杆大横杆沿墙与山墙交点转角处，应铅丝绑扎，且大横杆应搭在沿墙的立杆上。3.3小横杆：有效部分小头直径应不小于9㎝，伸出立杆部分应不小于9㎝，小横杆必须绑扎在立杆上。为使架体稳固，使架体与建筑物牢固连接，每高三米，水平间距七米应设置一个连墙点，同时将小横杆顶住墙面。脚手架连墙点不得擅自拆除，砍断。确因施工工序需要拆动时，必须采取其他加固措施，确保脚手架的稳定性。 3.4斜撑：为增加架体侧向刚度，从中间补设一双紧贴脚手架外侧与地面成45角的斜杆，上下连续回撑呈之形。 3.5剪刀撑：在脚手架顶端的双跨内和中间每隔15M左右设置剪刀撑。与地面成45--60角的斜杆，上下连续设置，杆子交叉点应绑扎在立杆或横杆上，最下一步的剪刀撑与扫地杆相连接。3.6护拦：在二盘架以上外侧设置栏杆，距上大横杆1.2米，挡脚板距下大横杆18㎝。 3.7脚手板铺设：每步脚手架设二根填芯竹（用10#铅丝绑扎于小横杆上）。从第二步架起，应每隔一步架，要铺竹笆充分防护

双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)

目录 1编制依据１? 2?工程概况1? 3施工部署1? 3.1?组织机构 (1) 3.２?设计总体思路....................................................................................................................... １ 3.3?劳动力准备 (1) ３.４.................................................................................................................................. 材料准备２3.5机具准备２? 3.6技术准备 (3) 4脚手架构造要求 (3) 4．1总的设计尺寸3? 4.2纵向水平杆 (3) 4.3横向水平杆３? 4.4脚手板4? 4.５立杆４? 4.6?连墙件4? 4．7门洞 (4) 4.8剪刀撑4? 4.9?扣件５? ４.10?基础5? ４.１1?上人斜道5? ５?脚手架的搭设和拆除施工工艺.............................................................................................. ５５.1落地脚手架搭设施工工艺5? ５.２?脚手架的拆除施工工艺 (6) 6?目标和验收标准 (6) 7?安全文明施工保证措施6? ７.1材质及其使用的安全技术措施6? 7.2?脚手架搭设的安全技术措施6? 7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7? ７.４?脚手架拆除的安全技术措施............................................................................................. ７ 7.5?文明施工要求 (8) 7.6?应执行的强制性条文9? 8设计计算 (10) 8.1?荷载传递路线1０?

脚手架工程量计算规则

脚手架工程量计算规则 10.0.1建筑物脚手架工程量计算： 1 综合脚手架分不同墙高，按外墙外边线的凹凸（包括凸出阳台）总长度乘以设计外地坪至外墙的顶板面或檐口的高度以面积计算。套相应定额步距，有女儿墙者高度和步距计至女儿墙顶面。地下室外墙综合脚手架高度从设计外地坪至底板垫层底。上层外墙或裙楼上有缩入的塔楼者，工程量分别计算，但套用定额步距的高度由设计外地坪至塔楼顶面计算。裙楼的高度应按设计外地坪至裙楼顶面的高度计算，套用定额时按相应高度步距计算。多层建筑工程中，上层飘出的，按最长一层的外墙长度计算综合脚手架；下层缩入部分，按围护面垂直投影面积，套相应高度的单排脚手架。外墙为幕墙时，幕墙部分按幕墙外围面积计算综合脚手架。屋面上的楼梯间、水池、电梯机房等的脚手架工程量应并入主体工程量内计算。 2 计算综合脚手架时，门、窗、洞口及穿过建筑物的通道的空洞面积不扣除；有山墙者，以山尖二分之一高度计算，山墙高度的步距按檐口高度为准。 3 水池墙、烟道墙等高度在3.6m以内套用单排脚手架，3.6m以上套用综合脚手架。石墙砌筑不论内外墙，高度超过1.2m

时，计算一面综合脚手架，墙厚大于40cm时，则计算一面综合脚手架及一面单排脚手架。 4 毛石挡土墙砌筑高度超过1.2m，计算一面综合脚手架。 5 滑升模板施工的钢筋混凝土烟囱、筒仓，不再计算脚手架。 6 整体满堂红钢筋混凝土基础，凡其宽度超过3m以上，深度在1.5m以上时，增加的工作平台按基础底板面积计算满堂基础脚手架。 7 各种类型的预制钢筋混凝土及钢结构屋架，如跨度在8m以上，吊装时按屋架外围面积，套10m以内单排脚手架乘以系数2计算。 8 现浇钢筋混凝土屋架以及不与板相接的梁，其脚手架工程量从地面或楼面算起。屋架计至架顶平均高度，单梁高度计至梁面，套综合脚手架计算。在外墙轴线的现浇屋架，单梁及与楼板一起现浇的梁均不得计算脚手架。 9 吊装系梁、吊车梁、柱间支撑、屋架等（未能搭外脚手架时），搭设的临时柱架和工作台，按柱（大截面）周长加3.6m 后乘以高，套单排脚手架计算。 10 天棚装饰（包括抹平扫白）楼层高度超过3.6m时，计算满堂脚手架。满堂脚手架按室内净面积计算，其高度在3.6m 至5.2m，按满堂脚手架基本层计算，超过5.2m每增加1.2m按

脚手架施工安全措施及应急预案

脚手架施工安全事故预防监控措施及应急预案脚手架施工是工程建设中危险性较大，最易发生生产安全事故的分部分项工程之一，其事故的诱因是多方面的，事故一般表现为：坍塌、高处坠落、物体打击等。为了对可能发生的事故进行有效防范和事故发生后能及时的做好救援处置工作，根据《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》的有关规定，结合本企业工程监控措施和应急预案，力求做到杜绝死亡事故，避免重伤事故、减少轻伤事故，最大限度地减少事故造成的损失。一、预防监控措施 1、施工前必须对所有入场人员进行安全教育、自我保护教育、事故预防教育等相关教育，做到人人重视安全生产，人人遵守安全职责，人人理解工作目的，人人熟悉作业环境。 2、作业人员必须进行身体健康状况的检查，不符合上岗条件的，决不能令其上岗，特种作业人员必须持有培训合格的上岗证件。 3、不断完善安全管理和监督体制，合理调配作业人员，把安全生产责任层层落实到每个管理人员和作业人员。 4、认真按规范、标准、规程、规定和有关文件编制脚手架施工方案和技术安全措施，并报总工程师和监理部门、建设施工单位审批，在施工过程中严格按照执行。 5、根据技术安全措施和施工现场具体情况制定安全投入计划，报批后应报计划购置符合要求的安全防护设施和劳动保护用品，保证安全资金的有效投入，完善安全防护设施。 6、提高现场作业人员的自我保护意识，杜绝违章指挥和违章作业。 7、安全管理人员应对施工过程的各阶段、各部位、各环节的安全情况，进行经常性的专项检查，如地基安全情况、支垫情况、立杆的垂直度、纵向和横向水平杆的水平度及同层水平杆之间的高度误差、扣件的上紧程度、铺设层数和脚手架铺设情况、安全防护的设置情况、安全警示标志的设置等情况进行认真检查。 8、确保使用阶段操作层上的施工荷载符合设计要求，不得超载，不得将摸板支撑，缆风绳、泵送混凝土及沙浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备，严禁在脚手架使用期间，任意拆除支架的承重结构和主要连接件。 9、在拆除阶段，应对拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸现场，严禁将拆下来的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随拆随运出拆卸区域，保持现场文明。二、应急预案 1、事故发生时，现场人员应在自救、互救的同时，向项目部应急救援小组汇报事故情况。 2、应急救援小组组长(项目经理)应立即启动项目部编制的应急救援方案，并迅速赶到事故现场，根据事故严重情况，按统一指挥、分工负责的原则进行协调，组织营救人员，调动救援设备和物资，控制事故现场，疏散无关人员，同时向总公司救援领导小组汇报，必要时可向社会援助机构和媒体机构求援。 3、救援人员和救援物资必须在第一时间内到达事故现场，并立即对伤员进行救护，用自备的救护车

脚手架施工方案及计算书

石灰石块仓脚手架施工方案为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1.工程概况 1.1、本工程位于神华宁夏煤业集团煤基烯烃项目动力站内，石灰石块仓涉及高空作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 1.2、基础处理：采用夯实、找平。 2.搭设方案 2.1、材料及规格选择根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.5mm，并使用钢扣件。 2.2、搭设尺寸安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重，部分设备材料，施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重，按如下规格搭设。 2.2.1、立杆立杆间距1.8m，不大于2.0m,外脚手架立杆基础垫通长板（20cm×5cm×4cm 长的松木板），使用底座（1cm×15cm×8mm）。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50cm以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50cm。顶层立杆可搭接，长度不应小于1m，两个扣件。 2.2.2、大横杆大横杆间距控制在1.8m，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10cm，但不应大于30cm。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50cm。 2.2.3、小横杆小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10cm，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆。

2.2.4、剪刀撑外脚手架的两端转角处，以及中间每隔6-7根（9-15M）立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不少于6米，最少跨4跨，最多跨6跨，与地面的夹角为：跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1m，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10cm。 2.2.5、脚手板应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平。 2.3、排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。 3、施工要求 3.1、2米以上作业均称为高处作业，高处作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 3.2、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。 3.3、搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽，并正确使用安全带、安全帽。在脚手架搭设期间由专职安全员检查落实安全带、安全帽的规范佩带事宜，并在施工中全程监控，发现违章情况及时处理并将有关情况上报项目部。，对于精神状态不佳、身体不适、酒后或宿酒未醒人员，严禁参与脚手架搭设施工。 3.4、搭设脚手架人员职工进行定期医务检查，随时掌握职工身体状况，有高、低血压，弱视，听觉不灵者不允许参与脚手架搭设作业。 3.5、搭设的脚手架，最上层应形成梯形平台，并应敷满架板，架板要用铁丝牢固固定,以便于工人操作。 3.6、脚手架敷设的人行走道，要保证400mm宽，应由两块跳板组成，跳板的探头应在小杆架设处用钢丝捆扎好，不允许有探头活动跳板。脚手架组装和解体必须要有专人监护，严格按拆装程序处理。 3.7、15m以上(含15m)的高空作业必须办理《高空作业票》(高度在15—30米为三级高空作业，高度在30米以上为特级高空作业)，高空作业票由作业负责人填写，现场安全负责人或技术负责人审批，安全人员进行监督检查。 3.8、未经检查验收的架子，除架子工外其它人员严禁攀登。验收后任何人不得擅自拆改，需作局部修改时须经安全人员同意，由架子工进行实施。

脚手架计算书(DOC)

满堂扣件式钢管脚手架计算书依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为24.5m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.2。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.73cm3；截面惯性矩 I = 11.35cm4；纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：

q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:

施工脚手架计算书

S1、S2#墩墩身施工脚手架计算书编制：复核：审批：二零一七年二月

目录 1、计算参数说明...................... 错误!未定义书签。 2、小横杆计算........................ 错误!未定义书签。 3、大横杆计算........................ 错误!未定义书签。 4、扣件抗滑力计算.................... 错误!未定义书签。 5、立杆计算.......................... 错误!未定义书签。 6、连墙件计算........................ 错误!未定义书签。 7、牛腿平台计算...................... 错误!未定义书签。

1、计算参数说明（1）计算说明引桥S1、S2#墩墩柱采用扣件式钢管脚手架搭设施工平台的方式进行施工，除前19m墩柱采用落地式双排脚手架进行施工外，剩余墩柱利用墩柱四周牛腿平台，在其上搭设双排脚手架进行施工。牛腿及分配梁均采用工20a型钢。现以S1#墩剩余墩柱（除前19m外）施工脚手架为例进行计算。图1 脚手架立面布置图图2 牛腿平台平面布置图（2）脚手架参数脚手架采用φ48×钢管，最大搭设高度24m，立杆步距，横距，纵距，内排脚手架距墩柱边缘。连墙件按2步3跨布置，最大竖向间距为3m，连墙件利用模板拉杆与双排脚手架采用扣件相连。小横杆采用直角扣件固定于大横杆上，在小横杆上铺设木脚手板作为施工平台。脚手板铺设层数按7层考虑，同时施工层数按2层考虑。（3）钢管截面参数 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=

脚手架工程施工安全措施

脚手架工程施工安全措施脚手架工程是建筑工程必不可少的一项分项工程。也是安全隐患最多的一项分项工程。是建筑行业中是一项最主要的危险源。建筑企业在施工中，高空坠落、架体坍塌等造成人员伤亡事故屡见不鲜。一次次血淋淋的教训告戒我们：在脚手架施工中必须制定严格的施工方案和安全措施。必须执行严格的安全检查。加大力度对全体人员的安全教育。否则危险随时出现，事故极有可能发生。所以必做到警钟常鸣，时时刻刻做好安全防范工作。现制定安全措施如下：一、脚手架工程是架子工专门从事作业的工程，架子工必须经过有关部门培训考核后，持证上岗，无证人员不得从事架设作业。二、架子工必须通过单位的安全施工教育和考核。签定安全生产责任状。并且经过身体检查合格方可进行施工作业。三、在实施脚手架工程作业中，必须做好个人安全防护。必须坚决执行”高处作业必须系好安全带”的规定，戴好安全帽，精心作业，不可有任何疏忽。四、坚决执行脚手架工程施工方案和架设作业的操作规范，不得擅自更改方案所规定的事项，不得违规冒险作业。五、为保证工程进度和他人的安全，架子工必须在架设施工作业中走在其他工种作业的前面，不得滞后。脚手架必须高出整体作业面不小于1.5米。对各工种的施工架设要求，必须得到切实保证。并且按规范架设、达到牢固平稳。保证各工种作业的安全防护架

设。六、积极作好各个边口、洞口和整体外围的安全防护和安全架设，以防止任何人和物体的坠落事故发生。七、增强责任心、精心施工，对架体的架设、安全网的铺设、临边、洞口的防护，卸料台、卸料口、龙门架、临时通道口、安全通道口及各种防护棚（如搅拌机棚、卷扬机棚、进料口防护棚、通道口防护棚等）等，架设必须及时到位，牢固稳定。并对各个部位的防护情况进行经常细致的检查，及时采取补救措施，以防任何由于疏忽出现的危情和事故。八、在实施架设作业中，不得扔传管件、扣件，严密注意下方人员的动向和设施的存放情况。确保施工安全。九、坚决执行单位的各项制度。工作时间不得饮酒，不得打闹喜戏。接受单位质量、安全检查。务实施工作业。十、在使用管件、扣件时要注意其质量，对不合格的管件、扣件及时取缔，不得优劣混用。十一、在架设过程中，保证管件平直和垂直度，保证间距的规范性，保证扣件拧紧牢固。严禁钢木混架。该用对接扣件的禁止搭接。该用扣件的，严禁使用铁线绑扎。十二、保证架体与结构的牢固连接。严格执行方案在架体与结构拉结的规定。十三、在使用吊车运送管件、扣件中，必须与吊车司机、吊车指挥密切配合。保证不超重、不偏挂。保证物件摆放平稳，栓结牢固。

脚手架施工方案含图纸计算书

沃尔瑞新建厂区脚手架施工方案

目录一、工程概况 (1) 二、施工准备 (1) 三、搭设材料 (3) 四、搭设顺序及技术措施 (4) 五、拆除施工工艺 (13) 六、安全管理 (14) 七、计算书 (16)

一、工程概况苏州沃尔瑞汽车科技有限公司新建厂区位于园区胜浦界胜浦路西侧。新建厂区共有二个单体厂房及一门卫室，建筑面积12171.4㎡。 ①其中1#厂房分A、B两个区，均为二层框架架构，局部三层（机房）。屋面标高9.5m，局部13.10m；2#厂房分A、B两个区，A区二层框架结构，B区三层框架结构，屋面标高均为12.5m，局部机房屋面为16.1m。 ②现场实际室内外高差均为0.6m以上。因此本项目脚手架实际搭设高度如下： 1#厂房：0.6m+9.5m+1.2m（女儿墙高）+1.5m=12.8m。（局部机房处一面在外架上，三面在9.5屋面上（在大屋面上实搭5.4m），该处高度14.9左右） 2#厂房：0.6+12.5+1.2+1.5=15.8m（局部机房处一面在外架上三面在12.5m处屋面上，局部机房外架上搭设至17.9m，三面脚手架搭设至12.5m屋面上搭4.1+1.5=5.6m左右）（见示意图） ③本方案编制依据参照JGJ-130---2011、J84-2011 ④脚手架搭设平面布置见搭设总平面布置图（1）示意。二、施工准备 1、脚手架搭设前，应按方案要求向施工人员进行技术安全交底，架

子工必须持证上岗。 2、对进场的钢管、扣件、竹笆片、木垫板（或槽钢）、密目网进行检查，不合格产品不得使用。 3、进场合格材料应按规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得积水。 4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通（本方案中已考虑搭设外四周设排水沟）。 5、搭设场地应高于自然土面50-100mm，雨水流向排水沟。搭设场地必须夯实砼硬化（压实填土或建筑垃圾必须满足脚手架荷载）6、搭设平面见图1.2.3.

脚手架计算书(步距1.8)

本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝

0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有：用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN

脚手架详细计算书

多排脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 、脚手架参数、荷载设计

计算简图：立面图

侧面图三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态 q=1.2 ×(0.04+G kjb ×l a/(n+1))+1.4 G×k×l a/(n+1)=1.2 (0×.04+0.35 1×.2/(2+1))+1.4 3×1.2/ (2+1)=1.896kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb ×l a/(n+1))=(0.04+0.35 1.2×/(2+1))=0.18kN/m 计算简图如下：取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸 1、抗弯验算

M max=max[ql b2 /8，qa12/2]=max[1.896 1×.22/8，1.896 ×0.152/2]=0.341kN m· σ=0γM max/W=1×0.341 ×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2 、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI) ，q'a14/(8EI)]=max[5 0×.18 ×12004/(384 ×206000×127100)，0.18 ×1504/(8 ×206000×127100)]=0.185mm νmax＝0.185mm≤ [ ν＝]min[l b/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 满足要求！ 3 、支座反力计算承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896 (×1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18 ×(1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=0.136kN 四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.44kN q=1.2 0.0×4=0.048kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.136kN q'=0.04kN/m 1 、抗弯验算计算简图如下：