模板支架专项方案计算书
主体结构 模板支架受力计算书
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狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 类别 尺寸 材料及规格 顶板 厚0.9m C35,P8 HEA混凝土,HPB300及HRB400级钢筋 中板 厚0.45m C35混凝土,HPB300及HRB400级钢筋 底板 厚1.0m C35,P8混凝土,HPB300及HRB400级钢筋 标准段侧墙 厚0.7m C35,P8混凝土,HPB300及HRB400级钢筋 端头井侧墙 厚0.8m C35,P8混凝土,HPB300及HRB400级钢筋 顶纵梁 宽1.0m×高2.2m C35,P8混凝土 HEA, HPB300及HRB400级钢筋 中纵梁 宽0.7m×高1.1m C35混凝土, HPB300及HRB400级钢筋 底纵梁 宽1.0m×高2.2m C35,P8混凝土, HPB300及HRB400级钢筋 中柱 宽1.2m×长0.8m C45混凝土，HPB300及HRB400级钢筋 中柱与板、梁节点处 C45混凝土,HPB300及HRB400级钢筋 壁柱、暗柱 砼标号同所在位置侧墙混凝土 垫层 C20混凝土
2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 - 2 -
(2)中板、顶板模板采用18mm胶合板，次楞采用50×100mm方木，次楞间距25cm，主楞采用150*150mm方木，间距90cm。每根立柱采用顶托直接顶在主楞上，脚手架纵向间距0.9m，横向间距0.9m。 ⑶中板梁、顶纵梁采用18mm胶合板，梁最大尺寸为宽1.2m×高2.1m，梁底模、侧模的次楞均采用5×10cm方木，次楞间距25cm，底模、侧模主楞采用150*150mm方木，间距45cm。碗扣式脚手架横距0.9m，纵距0.9m，为保证纵向刚度满足要求，则在纵向每跨中增加一根扣件式立杆，每个步距内增加一根水平杆，确保搭设完成后脚手架的横距为0.6m，纵距0.45m，层高0.6m。 ⑷支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑。纵横间距0.9×0.9m，步距1.2m，每层间距采用扣件式杆件加强，将层高间距减小至60cm，横杆钉在主楞上。最顶层横杆距中（顶板）距离不大于50cm，第一道横杆距底（中）板距离不大20cm。四周外排立杆设置剪刀撑，中间立杆沿纵横方向设通长剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置。 主体结构在预留孔洞位置处，脚手架自底板延伸至顶板，保证支架轴心受力。若支架延伸不具备条件，则在孔洞上方垫设10号槽钢，作为支架基础。 表2 模板材料力学性能指标
材料 名称 型号（mm） 抗弯设计强度 f(N//m㎡) 弹性模量 E(N/m㎡) 截面抵抗弯矩Wx(mm3) 惯性矩
Ix(mm4)
胶合板 1200X2400 13 9000 54000 486000 方木 50X100 13 9500 83333 4166666.7 方木 100X100 13 9500 166666.7 8333333.3 方木 150X150 13 9500 562500 42187500 槽钢 [10 215 210000 39700 1980000 本支撑体系设计时采用Φ48×3.5mm钢管，结合实际情况，并考虑一定的安全储备，验算支架时按照Φ48×2.8mm钢管进行验算，其主要参数如下： 2397.6Amm，541.01910xImm，34247.03Wmm，16imm
3、侧墙模板及支架设计及验算 3.1大钢模侧墙模板计算 3.1.1设计计算指标采用值 ①钢材物理性能指标：弹性模量E＝206000N/mm2，质量密度ρ＝7850kg/m3； ②面板厚按5.5mm，取1m宽，截面积A=5500mm2，惯性矩I=13864.6mm4，截面模量W=5042mm3； - 3 -
③钢材强度设计值：抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2，抗剪fv＝125N/mm2； ④容许挠度：钢模板板面[δ]≤0.8mm；模板主肋[δ]≤0.7mm；模板支撑背楞[δ]≤1mm。 ⑤［8槽钢的截面积A=1024mm2，惯性矩I=1.013×106mm4,截面模量W=25.3×103mm3。［10槽钢的截面积A=1274mm4，惯性矩I=1.983×106mm4，截面模量W=39.7×103mm。 3.1.2新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值 根据《建筑施工手册》8-6-2提供的公式计算。 新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中较小值。 F=0.22γct0β1β2V1/2 -----------------㈠ F=γCh-------------------------------㈡ 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc—混凝土的重力密度（KN/m3） t0—新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）（T为混凝土温度℃） V—混凝土的浇筑速度（m/h） H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度（m）。 β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50mm～90mm，取1.0；110mm～150mm取1.15。混凝土侧压力的计算分布图形如图1所示：
h为有效压头高度h=H/γ
混凝土侧压力的计算分布图 目前新浇混凝土流动性大，取有关数值如下： 对普通混凝土来说，新浇筑混凝土自重标准值25KN/m3，即取γc=25KN/m3； 新浇筑混凝土初凝时间（h）取t0=200/（20+15）=5.71(h)；混凝土的浇筑速度V=2m/h； 取混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面最大高度为6.55m； 考虑掺有缓凝外加剂作用，取β1=1.2；坍落度影响修正系数取β2=1.15。 F=0.22×25×5.71×1.2×1.15×21/2=61.28KN/m2 - 4 -
F=25×6.55=163.75KN/m2 取二者中的较小值，F=61.282/mkN作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值22/mkN，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=61.28×1.2+2×1.4=76.342/mkN 有效压头高度h=76.34÷25=3.05m 3.1.3振捣混凝土和倾倒混凝土时对模板产生的侧压力 ⑴振捣混凝土时产生的荷载标准值（KN/m2） 对垂直面模板可采用4.0KN/m2(作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内)。 ⑵倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（KN/m2） 目前采用容量小于0.2m2的运输器具,取2.0KN/m2。规范规定作用范围在有效压头高度以内。 如上所述，取用61.28KN/m2侧压力值，不考虑砼振捣和倾倒因素。承载能力的荷载值为61.28×1.2=73.54KN/m2。 3.1.4全钢大模板面板强度、钢度变形验算 由于侧向大模板主次肋纵横交叉与模板钢面板焊接，把模板的板面分成300mm×900mm大小的方格，面板与纵向主肋焊缝较牢，面板与横向次肋焊缝较纵向焊缝较少一些，至此，面板处于二边固支二边简支板的受力状态。现按这一受力状进行面板的强度、钢度及变形验算。 取模板加工图计算： 即单元板长为1.5m，竖肋布置为300mm间距，则将面板简化为五跨单向连续梁计算，则内力q=0.08，应乘以1.2荷载分项系数。 ⑴面板承载能力验算 以q=0.08×1.2 l=300 t=6 各跨的弯曲应力δ=M/W=6kiql2/t2（建筑施工手册） 则δ=6×0.105×0.08×1.2×3002/62=151.2N/mm2＜215N/mm2，面板承载能力符合要求。 ⑵面板变形验算 计算模型同⑴，查有关计算表，五跨的挠度计算系数f1=0.00675，f2=0.00151，f3=0.00315，以q=0.08，l=300，t=6，E=206000及计算式W=fi×12ql4/Et3(mm) （建筑施工手册）。 由于侧压力自下向上线性弯化至0，所以挠度值也是自下向上线性减至0值。计算
柱模板支架计算书
1、柱模板支架计算书截面尺寸为1000mm×1000mm，柱高4.42m，每节模板高2.21m，采取分节浇筑混凝土，每节浇筑高度为2.21m，浇筑速度ν=2m3/h，浇筑时气温T=30℃，试计算确定柱箍尺寸、间距和模板截面。
①柱模受到的混凝土侧压力为：F k=0.22×25×200/（30+15）×1×1×2=34.56kN/m2。
F k=cγH=24×2.21=53.04kN/m2取二式之中较小值，F k=34.56kN/m2，并考虑倾倒荷载4kN/m2。
总侧压力 F k=34.56+4=38.56kN/m2。
②柱箍间距s计算：假定模板厚度为30mm，每块拼板宽100mm，则侧压力的线布荷载：q k=38.56×0.1=3.86kN/m，又两跨连续梁的挠度系数K f=0.521，得：S=（(9×103×1/12×100×303)/（4×0.521×3.86））=631mm据计算选用柱箍间距s=600mm＜631mm。
③柱箍截面计算：柱箍受到的侧压力F=34.56×1.2+4×1.4=47.07kN/m2，线布荷载q=47.07×0.6=28.2kN/m对于长边，假定设2根拉杆，两边悬臂150mm，则最大弯矩为：M max=（1-4λ2）qd2/8=（1-4（0.15/0.5）2）×28.2×0.52/8=0.564kN.m 长边柱箍截面抵抗矩W1=M max/f m=564000/13=43385mm3选用80mm×60mm（b×h）截面W1=48000mm3，符合要求。
对于短边，按简支梁计算，其最大弯矩为：M max=（2-η）qcl/8=（2-1000/1000）×28.2×1×1/8=3.53kN.m短边柱箍需要截面抵抗矩W2=M max/f m=3530000/13=271538mm3选用120mm×120mm（b×h）截面w=288000mm3大于271538mm3，符合要求。
高大模板工程安全专项施工方案-危险性分析计算书
高大模板工程专项施工方案目录高大模板工程专项施工方案 (1)危险性分析计算书 (25)2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 (25)4 集中线荷载： (26)危险性分析计算书 (26)4 集中线荷载： (27)危险性分析计算书 (27)4 集中线荷载： (28)危险性分析计算书 (29)4 集中线荷载： (29)危险性分析计算书 (30)4 集中线荷载： (31)危险性分析计算书 (31)4 集中线荷载： (32)危险性分析计算书 (32)4 集中线荷载： (33)1楼1层板模板（扣件式）计算书 (34)1、强度验算 (38)2、挠度验算 (38)1、强度验算 (38)2、抗剪验算 (39)3、挠度验算 (39)1、小梁最大支座反力计算 (39)2、抗弯验算 (40)3、抗剪验算 (41)4、挠度验算 (41)5、支座反力计算 (42)1、长细比验算 (43)2、立杆稳定性验算 (43)1、受冲切承载力计算 (44)2、局部受压承载力计算 (45)1、强度验算 (49)2、挠度验算 (49)3、支座反力计算 (49)1、抗弯验算 (51)2、抗剪验算 (51)3、挠度验算 (51)2、抗剪验算 (53)3、挠度验算 (53)4、支座反力计算 (53)1、扣件抗滑移验算 (54)2、可调托座验算 (54)1、长细比验算 (54)2、风荷载计算 (54)3、稳定性计算 (54)1、受冲切承载力计算 (56)2、局部受压承载力计算 (57)1、强度验算 (61)2、挠度验算 (61)3、支座反力计算 (61)1、抗弯验算 (63)2、抗剪验算 (63)3、挠度验算 (63)4、支座反力计算 (63)1、抗弯验算 (64)2、抗剪验算 (64)3、挠度验算 (65)4、支座反力计算 (65)1、扣件抗滑移验算 (65)2、可调托座验算 (65)1、长细比验算 (66)2、风荷载计算 (66)3、稳定性计算 (66)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (67)1、受冲切承载力计算 (68)2、局部受压承载力计算 (68)1、下挂侧模 (71)1、抗弯验算 (72)2、挠度验算 (72)3、最大支座反力计算 (72)1、下挂侧模 (72)1、抗弯验算 (73)2、抗剪验算 (73)3、挠度验算 (73)4、最大支座反力计算 (73)1、下挂侧模 (73)1、抗弯验算 (74)2、抗剪验算 (74)1、下挂侧模 (77)1、抗弯验算 (77)2、挠度验算 (78)3、最大支座反力计算 (78)1、下挂侧模 (78)1、抗弯验算 (79)2、抗剪验算 (79)3、挠度验算 (79)4、最大支座反力计算 (79)1、下挂侧模 (79)1、抗弯验算 (80)2、抗剪验算 (80)3、挠度验算 (81)4、最大支座反力计算 (81)1楼3层板模板（扣件式）计算书 (81)1、强度验算 (86)2、挠度验算 (86)1、强度验算 (86)2、抗剪验算 (87)3、挠度验算 (87)1、小梁最大支座反力计算 (87)2、抗弯验算 (88)3、抗剪验算 (89)4、挠度验算 (89)5、支座反力计算 (90)1、长细比验算 (91)2、立杆稳定性验算 (91)B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (92)1、受冲切承载力计算 (92)2、局部受压承载力计算 (93)1、强度验算 (97)2、挠度验算 (97)3、支座反力计算 (97)1、抗弯验算 (99)2、抗剪验算 (99)3、挠度验算 (99)4、支座反力计算 (99)1、抗弯验算 (100)2、抗剪验算 (101)3、挠度验算 (101)4、支座反力计算 (101)1、长细比验算 (102)2、风荷载计算 (102)3、稳定性计算 (102)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (103)1、受冲切承载力计算 (104)2、局部受压承载力计算 (104)1、下挂侧模 (107)1、抗弯验算 (107)2、挠度验算 (107)3、最大支座反力计算 (107)1、下挂侧模 (108)1、抗弯验算 (108)2、抗剪验算 (108)3、挠度验算 (108)4、最大支座反力计算 (109)1、下挂侧模 (109)1、抗弯验算 (109)2、抗剪验算 (110)3、挠度验算 (110)4、最大支座反力计算 (110)1楼屋面层板模板（扣件式）计算书 (110)1、强度验算 (115)2、挠度验算 (115)1、强度验算 (115)2、抗剪验算 (116)3、挠度验算 (116)1、小梁最大支座反力计算 (116)2、抗弯验算 (117)3、抗剪验算 (118)4、挠度验算 (118)5、支座反力计算 (119)1、长细比验算 (120)2、立杆稳定性验算 (120)B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (121)1、受冲切承载力计算 (121)2、局部受压承载力计算 (122)1、强度验算 (126)2、挠度验算 (126)3、支座反力计算 (126)1、抗弯验算 (128)2、抗剪验算 (128)1、抗弯验算 (129)2、抗剪验算 (130)3、挠度验算 (130)4、支座反力计算 (130)1、扣件抗滑移验算 (130)2、可调托座验算 (130)1、长细比验算 (131)2、风荷载计算 (131)3、稳定性计算 (131)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (132)1、受冲切承载力计算 (133)2、局部受压承载力计算 (133)1、下挂侧模 (136)1、抗弯验算 (136)2、挠度验算 (136)3、最大支座反力计算 (136)1、下挂侧模 (136)1、抗弯验算 (137)2、抗剪验算 (137)3、挠度验算 (137)4、最大支座反力计算 (137)1、下挂侧模 (138)1、抗弯验算 (138)2、抗剪验算 (138)3、挠度验算 (139)4、最大支座反力计算 (139)2楼1层板模板（扣件式）计算书 (139)2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 (140)1、强度验算 (144)2、挠度验算 (144)1、强度验算 (144)2、抗剪验算 (145)3、挠度验算 (145)1、小梁最大支座反力计算 (145)2、抗弯验算 (146)3、抗剪验算 (147)4、挠度验算 (147)5、支座反力计算 (148)1、长细比验算 (149)2、立杆稳定性验算 (149)B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (150)400*2000梁模板计算书 (152)2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 (152)1、强度验算 (155)2、挠度验算 (155)3、支座反力计算 (155)1、抗弯验算 (157)2、抗剪验算 (157)3、挠度验算 (157)4、支座反力计算 (157)1、抗弯验算 (158)2、抗剪验算 (158)3、挠度验算 (159)4、支座反力计算 (159)1、扣件抗滑移验算 (159)2、可调托座验算 (159)1、长细比验算 (160)2、风荷载计算 (160)3、稳定性计算 (160)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (161)1、受冲切承载力计算 (162)2、局部受压承载力计算 (162)1、下挂侧模 (165)1、抗弯验算 (166)2、挠度验算 (166)3、最大支座反力计算 (166)1、下挂侧模 (166)1、抗弯验算 (167)2、抗剪验算 (167)3、挠度验算 (167)4、最大支座反力计算 (167)1、下挂侧模 (167)1、抗弯验算 (168)2、抗剪验算 (168)3、挠度验算 (169)4、最大支座反力计算 (169)2楼2层板模板（扣件式）计算书 (169)2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 (169)1、强度验算 (174)2、挠度验算 (174)1、强度验算 (174)2、抗剪验算 (175)2、抗弯验算 (176)3、抗剪验算 (177)4、挠度验算 (177)5、支座反力计算 (178)1、长细比验算 (179)2、立杆稳定性验算 (179)B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (180)1、受冲切承载力计算 (180)2、局部受压承载力计算 (181)850*1300梁模板计算书 (182)2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 (182)1、强度验算 (185)2、挠度验算 (185)3、支座反力计算 (185)1、抗弯验算 (187)2、抗剪验算 (187)3、挠度验算 (187)4、支座反力计算 (187)1、抗弯验算 (188)2、抗剪验算 (188)3、挠度验算 (189)4、支座反力计算 (189)1、扣件抗滑移验算 (189)2、可调托座验算 (189)1、长细比验算 (190)2、风荷载计算 (190)3、稳定性计算 (190)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (191)1、受冲切承载力计算 (191)2、局部受压承载力计算 (192)1、左下挂侧模 (195)1、抗弯验算 (195)2、挠度验算 (195)3、最大支座反力计算 (195)2、右下挂侧模 (195)1、抗弯验算 (196)2、挠度验算 (196)3、最大支座反力计算 (196)1、左下挂侧模 (196)1、抗弯验算 (197)2、抗剪验算 (197)2、右下挂侧模 (198)1、抗弯验算 (198)2、抗剪验算 (198)3、挠度验算 (198)4、最大支座反力计算 (198)1、左下挂侧模 (199)1、抗弯验算 (199)2、抗剪验算 (200)3、挠度验算 (200)4、最大支座反力计算 (200)2、右下挂侧模 (200)1、抗弯验算 (201)2、抗剪验算 (201)3、挠度验算 (201)4、最大支座反力计算 (202)3楼1层板模板（扣件式）计算书 (202)1、强度验算 (207)2、挠度验算 (207)1、强度验算 (207)2、抗剪验算 (208)3、挠度验算 (208)1、小梁最大支座反力计算 (208)2、抗弯验算 (209)3、抗剪验算 (210)4、挠度验算 (210)5、支座反力计算 (211)1、长细比验算 (212)2、立杆稳定性验算 (212)B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (213)1、受冲切承载力计算 (213)2、局部受压承载力计算 (214)4楼3层板模板（扣件式）计算书 (215)1、强度验算 (218)2、挠度验算 (218)1、强度验算 (219)2、抗剪验算 (219)3、挠度验算 (219)1、小梁最大支座反力计算 (219)2、抗弯验算 (220)3、抗剪验算 (221)4、挠度验算 (222)2、立杆稳定性验算 (223)B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (224)1、受冲切承载力计算 (224)2、局部受压承载力计算 (225)1、强度验算 (231)2、挠度验算 (231)3、支座反力计算 (231)1、抗弯验算 (233)2、抗剪验算 (233)3、挠度验算 (233)4、支座反力计算 (233)1、抗弯验算 (234)2、抗剪验算 (234)3、挠度验算 (235)4、支座反力计算 (235)1、扣件抗滑移验算 (235)2、可调托座验算 (235)1、长细比验算 (235)2、风荷载计算 (236)3、稳定性计算 (236)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (237)1、受冲切承载力计算 (237)2、局部受压承载力计算 (238)1、下挂侧模 (241)1、抗弯验算 (242)2、挠度验算 (242)3、最大支座反力计算 (242)1、下挂侧模 (242)1、抗弯验算 (243)2、抗剪验算 (243)3、挠度验算 (243)4、最大支座反力计算 (243)1、下挂侧模 (243)1、抗弯验算 (244)2、抗剪验算 (244)3、挠度验算 (245)4、最大支座反力计算 (245)1、强度验算 (249)2、挠度验算 (249)3、支座反力计算 (249)1、抗弯验算 (251)4、支座反力计算 (251)1、抗弯验算 (252)2、抗剪验算 (252)3、挠度验算 (253)4、支座反力计算 (253)1、扣件抗滑移验算 (253)2、可调托座验算 (253)1、长细比验算 (253)2、风荷载计算 (254)3、稳定性计算 (254)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (255)1、受冲切承载力计算 (255)2、局部受压承载力计算 (256)1、下挂侧模 (259)1、抗弯验算 (260)2、挠度验算 (260)3、最大支座反力计算 (260)1、下挂侧模 (260)1、抗弯验算 (261)2、抗剪验算 (261)3、挠度验算 (261)4、最大支座反力计算 (261)1、下挂侧模 (261)1、抗弯验算 (262)2、抗剪验算 (262)3、挠度验算 (263)4、最大支座反力计算 (263)1、强度验算 (267)2、挠度验算 (267)3、支座反力计算 (267)1、抗弯验算 (269)2、抗剪验算 (269)3、挠度验算 (269)4、支座反力计算 (269)1、抗弯验算 (270)2、抗剪验算 (270)3、挠度验算 (271)4、支座反力计算 (271)1、扣件抗滑移验算 (271)2、可调托座验算 (271)1、长细比验算 (272)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (273)1、受冲切承载力计算 (274)2、局部受压承载力计算 (274)1、下挂侧模 (277)1、抗弯验算 (278)2、挠度验算 (278)3、最大支座反力计算 (278)1、下挂侧模 (278)1、抗弯验算 (279)2、抗剪验算 (279)3、挠度验算 (279)4、最大支座反力计算 (279)1、下挂侧模 (279)1、抗弯验算 (280)2、抗剪验算 (280)3、挠度验算 (281)4、最大支座反力计算 (281)1、强度验算 (286)2、挠度验算 (286)3、支座反力计算 (286)1、抗弯验算 (288)2、抗剪验算 (288)3、挠度验算 (288)4、支座反力计算 (288)1、抗弯验算 (289)2、抗剪验算 (289)3、挠度验算 (290)4、支座反力计算 (290)1、扣件抗滑移验算 (290)2、可调托座验算 (290)1、长细比验算 (291)2、风荷载计算 (291)3、稳定性计算 (291)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (292)1、受冲切承载力计算 (293)2、局部受压承载力计算 (293)1、下挂侧模 (296)1、抗弯验算 (297)2、挠度验算 (297)3、最大支座反力计算 (297)1、下挂侧模 (297)3、挠度验算 (298)4、最大支座反力计算 (298)1、下挂侧模 (298)1、抗弯验算 (299)2、抗剪验算 (299)3、挠度验算 (300)4、最大支座反力计算 (300)1、强度验算 (304)2、挠度验算 (304)3、支座反力计算 (304)1、抗弯验算 (306)2、抗剪验算 (306)3、挠度验算 (306)4、支座反力计算 (306)1、抗弯验算 (307)2、抗剪验算 (307)3、挠度验算 (308)4、支座反力计算 (308)1、扣件抗滑移验算 (308)2、可调托座验算 (308)1、长细比验算 (309)2、风荷载计算 (309)3、稳定性计算 (309)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (310)1、受冲切承载力计算 (311)2、局部受压承载力计算 (311)1、下挂侧模 (314)1、抗弯验算 (315)2、挠度验算 (315)3、最大支座反力计算 (315)1、下挂侧模 (315)1、抗弯验算 (316)2、抗剪验算 (316)3、挠度验算 (316)4、最大支座反力计算 (316)1、下挂侧模 (316)1、抗弯验算 (317)2、抗剪验算 (317)3、挠度验算 (318)4、最大支座反力计算 (318)1、强度验算 (322)1、抗弯验算 (324)2、抗剪验算 (324)3、挠度验算 (324)4、支座反力计算 (324)1、抗弯验算 (325)2、抗剪验算 (325)3、挠度验算 (326)4、支座反力计算 (326)1、扣件抗滑移验算 (326)2、可调托座验算 (326)1、长细比验算 (327)2、风荷载计算 (327)3、稳定性计算 (327)B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M Tk (328)1、受冲切承载力计算 (329)2、局部受压承载力计算 (329)1、下挂侧模 (332)1、抗弯验算 (333)2、挠度验算 (333)3、最大支座反力计算 (333)1、下挂侧模 (333)1、抗弯验算 (334)2、抗剪验算 (334)3、挠度验算 (334)4、最大支座反力计算 (334)1、下挂侧模 (334)1、抗弯验算 (335)2、抗剪验算 (335)3、挠度验算 (336)4、最大支座反力计算 (336)1、强度验算 (340)2、挠度验算 (340)3、支座反力计算 (340)1、抗弯验算 (342)2、抗剪验算 (342)3、挠度验算 (342)4、支座反力计算 (342)1、抗弯验算 (343)2、抗剪验算 (343)3、挠度验算 (344)4、支座反力计算 (344)1、长细比验算 (345)2、风荷载计算 (345)3、稳定性计算 (345)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (346)1、受冲切承载力计算 (347)2、局部受压承载力计算 (347)1、下挂侧模 (350)1、抗弯验算 (351)2、挠度验算 (351)3、最大支座反力计算 (351)1、下挂侧模 (351)1、抗弯验算 (352)2、抗剪验算 (352)3、挠度验算 (352)4、最大支座反力计算 (352)1、下挂侧模 (352)1、抗弯验算 (353)2、抗剪验算 (353)3、挠度验算 (354)4、最大支座反力计算 (354)1、强度验算 (358)2、挠度验算 (358)3、支座反力计算 (358)1、抗弯验算 (360)2、抗剪验算 (360)3、挠度验算 (360)4、支座反力计算 (360)1、抗弯验算 (361)2、抗剪验算 (361)3、挠度验算 (362)4、支座反力计算 (362)1、扣件抗滑移验算 (362)2、可调托座验算 (362)1、长细比验算 (363)2、风荷载计算 (363)3、稳定性计算 (363)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (364)1、受冲切承载力计算 (365)2、局部受压承载力计算 (365)1、下挂侧模 (368)1、抗弯验算 (369)1、下挂侧模 (369)1、抗弯验算 (370)2、抗剪验算 (370)3、挠度验算 (370)4、最大支座反力计算 (370)1、下挂侧模 (370)1、抗弯验算 (371)2、抗剪验算 (371)3、挠度验算 (372)4、最大支座反力计算 (372)取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： (375)1、强度验算 (376)2、挠度验算 (376)3、支座反力计算 (376)1、抗弯验算 (378)2、抗剪验算 (378)3、挠度验算 (378)4、支座反力计算 (378)1、抗弯验算 (379)2、抗剪验算 (379)3、挠度验算 (380)4、支座反力计算 (380)1、扣件抗滑移验算 (380)2、可调托座验算 (380)1、长细比验算 (381)2、风荷载计算 (381)3、稳定性计算 (381)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (382)1、受冲切承载力计算 (383)2、局部受压承载力计算 (383)1、下挂侧模 (386)1、抗弯验算 (387)2、挠度验算 (387)3、最大支座反力计算 (387)1、下挂侧模 (387)1、抗弯验算 (388)2、抗剪验算 (388)3、挠度验算 (388)4、最大支座反力计算 (388)1、下挂侧模 (388)1、抗弯验算 (389)4、最大支座反力计算 (390)取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： (394)1、强度验算 (395)2、挠度验算 (395)3、支座反力计算 (395)1、抗弯验算 (397)2、抗剪验算 (397)3、挠度验算 (397)4、支座反力计算 (397)1、抗弯验算 (398)2、抗剪验算 (398)3、挠度验算 (399)4、支座反力计算 (399)1、扣件抗滑移验算 (399)2、可调托座验算 (399)1、长细比验算 (400)2、风荷载计算 (400)3、稳定性计算 (400)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (401)1、受冲切承载力计算 (402)2、局部受压承载力计算 (402)1、下挂侧模 (405)1、抗弯验算 (406)2、挠度验算 (406)3、最大支座反力计算 (406)1、下挂侧模 (406)1、抗弯验算 (407)2、抗剪验算 (407)3、挠度验算 (407)4、最大支座反力计算 (407)1、下挂侧模 (407)1、抗弯验算 (408)2、抗剪验算 (408)3、挠度验算 (409)4、最大支座反力计算 (409)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (413)1、强度验算 (414)2、挠度验算 (414)3、支座反力计算 (414)1、抗弯验算 (416)2、抗剪验算 (416)1、抗弯验算 (417)2、抗剪验算 (417)3、挠度验算 (418)4、支座反力计算 (418)1、扣件抗滑移验算 (418)2、可调托座验算 (418)1、长细比验算 (419)2、风荷载计算 (419)3、稳定性计算 (419)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (420)1、受冲切承载力计算 (421)2、局部受压承载力计算 (421)1、下挂侧模 (424)1、抗弯验算 (425)2、挠度验算 (425)3、最大支座反力计算 (425)1、下挂侧模 (425)1、抗弯验算 (426)2、抗剪验算 (426)3、挠度验算 (426)4、最大支座反力计算 (426)1、下挂侧模 (426)1、抗弯验算 (427)2、抗剪验算 (427)3、挠度验算 (428)4、最大支座反力计算 (428)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (431)1、强度验算 (432)2、挠度验算 (432)3、支座反力计算 (432)1、抗弯验算 (434)2、抗剪验算 (434)3、挠度验算 (434)4、支座反力计算 (434)1、抗弯验算 (435)2、抗剪验算 (435)3、挠度验算 (436)4、支座反力计算 (436)1、扣件抗滑移验算 (436)2、可调托座验算 (436)1、长细比验算 (437)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (438)1、受冲切承载力计算 (439)2、局部受压承载力计算 (439)1、下挂侧模 (442)1、抗弯验算 (443)2、挠度验算 (443)3、最大支座反力计算 (443)1、下挂侧模 (443)1、抗弯验算 (444)2、抗剪验算 (444)3、挠度验算 (444)4、最大支座反力计算 (444)1、下挂侧模 (444)1、抗弯验算 (445)2、抗剪验算 (445)3、挠度验算 (446)4、最大支座反力计算 (446)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (450)1、强度验算 (451)2、挠度验算 (451)3、支座反力计算 (451)1、抗弯验算 (453)2、抗剪验算 (453)3、挠度验算 (453)4、支座反力计算 (453)1、抗弯验算 (454)2、抗剪验算 (454)3、挠度验算 (455)4、支座反力计算 (455)1、扣件抗滑移验算 (455)2、可调托座验算 (455)1、长细比验算 (456)2、风荷载计算 (456)3、稳定性计算 (456)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (457)1、受冲切承载力计算 (458)2、局部受压承载力计算 (458)1、下挂侧模 (461)1、抗弯验算 (462)2、挠度验算 (462)3、最大支座反力计算 (462)2、抗剪验算 (463)3、挠度验算 (463)4、最大支座反力计算 (463)1、下挂侧模 (463)1、抗弯验算 (464)2、抗剪验算 (464)3、挠度验算 (465)4、最大支座反力计算 (465)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (468)1、强度验算 (469)2、挠度验算 (469)3、支座反力计算 (469)1、抗弯验算 (471)2、抗剪验算 (471)3、挠度验算 (471)4、支座反力计算 (471)1、抗弯验算 (472)2、抗剪验算 (472)3、挠度验算 (473)4、支座反力计算 (473)1、扣件抗滑移验算 (473)2、可调托座验算 (473)1、长细比验算 (474)2、风荷载计算 (474)3、稳定性计算 (474)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (475)1、受冲切承载力计算 (476)2、局部受压承载力计算 (476)1、下挂侧模 (479)1、抗弯验算 (480)2、挠度验算 (480)3、最大支座反力计算 (480)1、下挂侧模 (480)1、抗弯验算 (481)2、抗剪验算 (481)3、挠度验算 (481)4、最大支座反力计算 (481)1、下挂侧模 (481)1、抗弯验算 (482)2、抗剪验算 (482)3、挠度验算 (483)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (486)1、强度验算 (487)2、挠度验算 (487)3、支座反力计算 (487)1、抗弯验算 (489)2、抗剪验算 (489)3、挠度验算 (489)4、支座反力计算 (489)1、抗弯验算 (490)2、抗剪验算 (490)3、挠度验算 (491)4、支座反力计算 (491)1、扣件抗滑移验算 (491)2、可调托座验算 (491)1、长细比验算 (492)2、风荷载计算 (492)3、稳定性计算 (492)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (493)1、受冲切承载力计算 (494)2、局部受压承载力计算 (494)1、下挂侧模 (497)1、抗弯验算 (498)2、挠度验算 (498)3、最大支座反力计算 (498)1、下挂侧模 (498)1、抗弯验算 (499)2、抗剪验算 (499)3、挠度验算 (499)4、最大支座反力计算 (499)1、下挂侧模 (499)1、抗弯验算 (500)2、抗剪验算 (500)3、挠度验算 (501)4、最大支座反力计算 (501)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (505)1、强度验算 (506)2、挠度验算 (506)3、支座反力计算 (506)1、抗弯验算 (508)2、抗剪验算 (508)3、挠度验算 (508)4、支座反力计算 (508)3、挠度验算 (510)4、支座反力计算 (510)1、扣件抗滑移验算 (510)2、可调托座验算 (510)1、长细比验算 (511)2、风荷载计算 (511)3、稳定性计算 (511)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (512)1、受冲切承载力计算 (513)2、局部受压承载力计算 (513)1、下挂侧模 (516)1、抗弯验算 (516)2、挠度验算 (517)3、最大支座反力计算 (517)1、下挂侧模 (517)1、抗弯验算 (518)2、抗剪验算 (518)3、挠度验算 (518)4、最大支座反力计算 (518)1、下挂侧模 (518)1、抗弯验算 (519)2、抗剪验算 (519)3、挠度验算 (520)4、最大支座反力计算 (520)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (523)1、强度验算 (524)2、挠度验算 (524)3、支座反力计算 (524)1、抗弯验算 (526)2、抗剪验算 (526)3、挠度验算 (526)4、支座反力计算 (526)1、抗弯验算 (527)2、抗剪验算 (527)3、挠度验算 (528)4、支座反力计算 (528)1、扣件抗滑移验算 (528)2、可调托座验算 (528)1、长细比验算 (529)2、风荷载计算 (529)3、稳定性计算 (529)2、局部受压承载力计算 (531)1、下挂侧模 (534)1、抗弯验算 (535)2、挠度验算 (535)3、最大支座反力计算 (535)1、下挂侧模 (535)1、抗弯验算 (536)2、抗剪验算 (536)3、挠度验算 (536)4、最大支座反力计算 (536)1、下挂侧模 (536)1、抗弯验算 (537)2、抗剪验算 (537)3、挠度验算 (538)4、最大支座反力计算 (538)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (541)1、强度验算 (542)2、挠度验算 (542)3、支座反力计算 (542)1、抗弯验算 (544)2、抗剪验算 (544)3、挠度验算 (544)4、支座反力计算 (544)1、抗弯验算 (545)2、抗剪验算 (545)3、挠度验算 (546)4、支座反力计算 (546)1、扣件抗滑移验算 (546)2、可调托座验算 (546)1、长细比验算 (547)2、风荷载计算 (547)3、稳定性计算 (547)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (548)1、受冲切承载力计算 (549)2、局部受压承载力计算 (549)1、下挂侧模 (552)1、抗弯验算 (552)2、挠度验算 (552)3、最大支座反力计算 (552)1、下挂侧模 (553)1、抗弯验算 (553)4、最大支座反力计算 (554)1、下挂侧模 (554)1、抗弯验算 (554)2、抗剪验算 (555)3、挠度验算 (555)4、最大支座反力计算 (555)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (559)1、强度验算 (560)2、挠度验算 (560)3、支座反力计算 (560)1、抗弯验算 (562)2、抗剪验算 (562)3、挠度验算 (562)4、支座反力计算 (562)1、抗弯验算 (563)2、抗剪验算 (563)3、挠度验算 (564)4、支座反力计算 (564)1、扣件抗滑移验算 (564)2、可调托座验算 (564)1、长细比验算 (565)2、风荷载计算 (565)3、稳定性计算 (565)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (566)1、受冲切承载力计算 (567)2、局部受压承载力计算 (567)1、下挂侧模 (570)1、抗弯验算 (570)2、挠度验算 (570)3、最大支座反力计算 (570)1、下挂侧模 (571)1、抗弯验算 (571)2、抗剪验算 (571)3、挠度验算 (571)4、最大支座反力计算 (572)1、下挂侧模 (572)1、抗弯验算 (572)2、抗剪验算 (573)3、挠度验算 (573)4、最大支座反力计算 (573)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (577)3、支座反力计算 (578)1、抗弯验算 (580)2、抗剪验算 (580)3、挠度验算 (580)4、支座反力计算 (580)1、抗弯验算 (581)2、抗剪验算 (581)3、挠度验算 (582)4、支座反力计算 (582)1、扣件抗滑移验算 (582)2、可调托座验算 (582)1、长细比验算 (583)2、风荷载计算 (583)3、稳定性计算 (583)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (584)1、受冲切承载力计算 (585)2、局部受压承载力计算 (585)1、下挂侧模 (588)1、抗弯验算 (588)2、挠度验算 (588)3、最大支座反力计算 (588)1、下挂侧模 (589)1、抗弯验算 (589)2、抗剪验算 (589)3、挠度验算 (589)4、最大支座反力计算 (589)1、下挂侧模 (590)1、抗弯验算 (590)2、抗剪验算 (591)3、挠度验算 (591)4、最大支座反力计算 (591)取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： (594)1、强度验算 (595)2、挠度验算 (595)3、支座反力计算 (595)1、抗弯验算 (597)2、抗剪验算 (597)3、挠度验算 (597)4、支座反力计算 (597)1、抗弯验算 (598)2、抗剪验算 (598)1、扣件抗滑移验算 (599)2、可调托座验算 (599)1、长细比验算 (600)2、风荷载计算 (600)3、稳定性计算 (600)风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： (601)1、受冲切承载力计算 (602)2、局部受压承载力计算 (602)1、下挂侧模 (605)1、抗弯验算 (605)2、挠度验算 (605)3、最大支座反力计算 (605)1、下挂侧模 (606)1、抗弯验算 (606)2、抗剪验算 (606)3、挠度验算 (606)4、最大支座反力计算 (607)1、下挂侧模 (607)1、抗弯验算 (607)2、抗剪验算 (608)3、挠度验算 (608)4、最大支座反力计算 (608)满足要 (609)危险性分析计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建办质(2018)31号文6、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文7、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20181 模板支架搭设高度H：8.85m≥8m2 模板支架搭设跨度B：10.2m＜18m3 施工总荷载：S=1.3×(G1k+G2k×a+G3k×a)+1.5×γL×Q1k=1.3×(0.9+24×0.18+1.1×0.18)+1.5×0.9×2.5=10.418 kN/m2 < 15 kN/m24 集中线荷载：S=b[1.3×(G1k+ G2k×h+ G3k×h)+1.5×γL×Q1k]=0.5×[1.3×(0.9+24×2+1.5×2)+1.5×0.9×2.5]=35.422 kN/m ≥20 kN/m综上可知，根据住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知建办质(2018)31号，此模板工程属"超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围"，条文规定：施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。
现浇梁模板支架设计计算书
西吴枢纽立交工程现浇梁模板支架设计计算书中铁二十四局集团有限公司西咸北环线高速公路第LJ-2合同段计算：王大伟审核：成龙审批：王辅圣目录1 工程概况 (1)2 设计计算依据 (2)3 设计计算内容 (2)3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算 (2)3.2 Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁检算 (6)4 总结 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
1 工程概况西吴枢纽立交为西咸北环线与新、老西宝高速的枢纽转换立交，本工程在原西吴半互通枢纽立交基础上增加A、B、C、D、E、F、Y、Z八条匝道，扩建成功能完善的全枢纽互通。
其中A、B、C、D四条匝道为路基，E、F、Y、Z四条匝道为桥梁。
桥梁工程共计111跨26联，现浇梁63跨14联，具体情况见下表：Y匝道32+2*42+32m现浇连续梁中间两跨上跨新西宝高速公路，交叉角度为51°，施工期间要保证高速公路的正常运行，在中央分隔带中的31#墩两侧沿西宝高速方向各留一个7.5m宽的双车道行车门洞。
除门洞处进行特殊设计外，其余现浇部分均采用满堂支架法施工。
本设计书针对上表14联现浇梁，选取具有代表性的2联进行设计计算：（一）Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁（二）E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁2 设计计算依据一、《西吴枢纽立交施工图设计》二、《材料力学》三、《路桥施工计算手册》四、《钢结构设计原理》五、《公路桥涵地基与基础设计规范》六、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》七、《木结构设计规范》六、《组合钢模板技术规范》3 设计计算内容3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算E匝道第一联18+28.5+18m现浇箱梁位于耕地上，下部无道路穿过，采用满堂支架法施工。
现浇箱梁模板及支架计算书
滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。
桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。
桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。
端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。
25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。
边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。
4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。
支模架计算书
绿洲花园8#栋及地下室支模架计算书湖南金辉建设集团有限公司二O一O年六月支模架计算书绿洲花园8栋及地下室工程；属于剪力墙结构;地上33层;地下1层；建筑高度：97.20m；标准层层高：2.90m ；总建筑面积：约22885平方米；总工期：500天；施工单位：湖南金辉建设集团有限公司。
本工程由湖南省友联置业有限公司投资建设，湖南省建筑设计院设计，核工业长沙勘察院地质勘察，湖南兴湘建设监理咨询有限公司监理，湖南金辉建设集团有限公司组织施工；由高成刚同志担任项目经理。
一层板底支模架计算楼板高支模架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书编制中还参考《施工技术》2002.3.《高支撑架设计和使用安全》。
一、参数信息:1.脚手架参数立杆横向间距或排距la(m):1.20；立杆纵向间距或跨距lb(m):1.20；立杆步距h(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架计算高度H(m):5.50；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板混凝土厚度(mm):3.000；施工均布荷载(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25.000×0.250×0.003×10-3 = 0.019 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (1.000+2.000)×1.200×0.250 = 0.900 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.019 + 0.088) = 0.128 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×1.200 /4 + 0.128×1.2002/8 = 0.401 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.128×1.200/2 = 0.706 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.401×106/64.000×103= 6.265 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.265 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.200×0.128/2+1.260/2 = 0.706 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×706.500/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.221 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.221 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.019+0.088=0.106 kN/m；集中荷载 p = 0.900 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.106×1200.0004 /(384×9500.000×2560000.00) +900.000×1200.0003 /( 48×9500.000×2560000.00) = 1.450 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1200.000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 1.450 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.800 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.128×1.200 + 1.260 = 1.413 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)= 0.832 kN.m ；最大弯矩 Mmax= 3.664 mm ；最大变形 Vmax= 7.488 kN ；最大支座力 Qmax钢管最大应力σ= 0.832×106/4490.000=185.350 N/mm2；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 185.350 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.000/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
模板专项施工方案(计算书)
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目4＃～13#楼模板工程专项施工方案批准：审核：初审：编制：深圳中海建筑有限公司重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部2011年9月25日目录第一章编制总体思路 (1)一、结构梁、板模板支撑体系受力计算原则 (1)一)。
4#、5＃楼结构梁、板模板支撑体系受力计算原则 (1)二）。
6#、7#楼结构梁、板模板支撑体系受力计算原则 (1)三）.8＃、9＃楼结构梁、板模板支撑体系受力计算原则 (2)四）。
10＃、11#楼结构梁、板模板支撑体系受力计算原则 (2)五）.13#楼结构梁、板模板支撑体系受力计算原则 (3)二、剪力墙、挡土墙模板支撑体系受力计算原则 (3)一).4#、5#楼剪力墙、挡土墙模板支撑体系受力计算原则 (3)二）.6＃、7＃楼剪力墙、挡土墙模板支撑体系受力计算原则 (4)三）.8＃、9#楼剪力墙、挡土墙模板支撑体系受力计算原则 (4)四).10＃、11#楼剪力墙、挡土墙模板支撑体系受力计算原则 (4)五）.13＃楼剪力墙、挡土墙模板支撑体系受力计算原则 (4)三、框架柱模板支撑体系受力计算原则 (5)四、对拉螺杆及内支撑材料的使用原则 (5)一）。
结构梁材料的使用原则 (5)二）.剪力墙、挡土墙、集水池等材料的使用原则 (5)三）.框架柱材料的使用原则 (6)五、钢板网及橡胶止水带的使用原则 (6)六、吊模安装部位及方法 (6)七、模板拼缝处处理方式及脱模剂 (6)第二章编制说明及依据 (6)一、编制说明 (6)二、编制依据 (7)第三章资源需求计划 (7)一、主要材料选用 (7)二、主要施工机具计划 (8)三、劳动力计划表 (8)第四章施工部署及主要施工方法 (8)一、模板工程施工程序及操作流程 (8)二、墙、柱模板安装 (9)三、梁模板安装 (10)一）。
梁模板支架安装 (10)二）.梁模板的安装 (11)四、板模板安装 (12)五、楼梯模板安装 (12)六、后浇带、膨胀加强带模板安装 (12)七、模板拆除 (13)第五章质量控制措施 (14)第六章安全、文明施工控制措施 (14)第七章进度控制措施 (15)一、施工总体计划 (15)二、施工进度计划的管理 (16)第八章施工注意事项 (16)一、梁模板 (16)二、柱模板 (16)三、板模板 (16)四、支撑体系 (16)五、施工缝及后浇带 (16)第九章受力计算书汇总 (17)一、200×600梁模板与支撑计算 (17)二、600×1200地梁模板与支撑计算 (19)三、150㎜厚楼板模板支架受力计算 (22)四、200×1000梁模板与支架受力计算 (24)五、200厚剪力墙模板计算书 (26)六、6＃、7＃楼吊三层300厚剪力墙模板与支架受力计算 (27)七、13#楼框架柱600×600模板与支架受力计算 (28)八、6＃、7＃楼300×700梁模板与支架受力计算 (30)九、450×1100梁模板与支架受力计算 (32)十、350挡土墙模板与支架受力计算 (34)第一章编制总体思路一、结构梁、板模板支撑体系受力计算原则梁、板支撑体系选用扣件式钢管搭设满堂支承架。
扣件钢管楼板模板支架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书一、编制依据教学楼、实验楼设计图纸及地质资料等，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
二、工程概况教学楼工程分为东、西教学楼，建筑面积12926m2/栋，预应力框架结构，建筑高度为19.5m，建筑层数5层，标准层高3.9m，开间9.5×7.8m，外走廊宽度尺寸为3m，底层平面尺86.9m×97.2m。
每栋教学楼由3个单体建筑在9～10轴由连廊连接组成，在教学楼的1轴线设计3个阶梯教室。
预应力板厚180mm，梁尺寸为300×750 mm。
教学楼约135根柱子，其中500×500mm约30根，600×600mm约100根。
实验楼工程为预应力框架结构，建筑面积12070m2，建筑层数为地下1层，地上6层，标准层层高3.9m，建筑高度为25.2m，总尺寸为85m×44×25.2m。
开间尺寸12×8.5m。
其地下室用作车库。
预应力板厚2000mm，梁尺寸为400×760 mm。
实验楼约100根柱子，其中实验楼500×500mm约50根，600×600mm约22根，550×800mm约25根，1500×1000mm 10根，500×1600mm4根。
圆弧处立杆的纵距 b=0.6米，横距L=0.6米，步距h=1.20米。
C~D(P~Q)/9~11轴结构体系选用几何不可变杆系结构支架。
模板支架的计算参照第四版《建筑施工手册》，选用结构体系为非几何不可变杆系结构支架。
模板支架搭设高度为3.7米，采用的钢管类型为Ф48×3.5。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，横距L=0.9米，步距 h=1.20米，且立杆下垫150×150（长×宽）的木工板。
隧道二衬拱顶模板支架计算书
隧道二衬拱顶模板支架计算书轨行区模板脚手架施做二衬支撑体系结构计算书(1)支模设计模板采用P3015标准组合钢模板，钢架采用工16工字钢弯制而成，钢架纵 向间距750mm,支架采用048x3mm 钢管搭设，横向步距900mm,纵向步距为 750mm,竖向步距起拱线上部为600mm,下部为900mm,支架下方采用15cmxl5cm 的方木作为纵向内楞，具体数据详见下图；工字钢拱架大样示意图标准断面二衬拱架、模板、脚手架支撑示意图4、横向剪刀撑每3米设1501脚手架俯视图(2)二衬的安全计算书①脚手架计算:模板与架的荷载(1.5m)工16工字钢的自重：弧长二11. 363m环向长度二11. 365*2二22. 73m工16工字钢20. 5Kg/m合计20. 5*22. 73二466. OKg方木自重:长度=1. 5*10=15m15cmxl5cm 方木:7KN/m3合计:0. 15*0. 15*15*7=2. 3625KN二2362. 5N 钢模板的自重:弧长11- 774m内模板数量二11. 774/0. 3=40块单块重14. 9Kg合计14. 9*40=596Kg脚手架底部跨度8. 65m ；按长度1. om计算模板与钢架的荷载二((466+596)*10+2362. 5)/(1. 5*8. 65)=1000. 58N/m2 钢管脚手架自重荷载(1.5m):选用048、t二3.0mm的钢管作脚手架，其单位重量3. 3Kg./m横向、竖向脚手架长度二126. 3m*2二253. 0m纵向脚手架长度二1. 5*76=98. 8m剪刀撑脚手架长度二22. 02+58. 65=80. 7m合计432. 5m合计重量二 3. 3*432. 5=1427. 25Kg钢管脚手架的荷载=1427. 25*10/(1. 5*8. 65)=1100 N/m2新浇混凝土自重荷载(1.5m内拱部折算):混凝土自重:混凝土体积V=12. 116*0. 6*1. 5=10. 9 m3密度为2500Kg/ m3自重二10. 9*2500=27250Kg混凝土荷载=27250*10/(1. 5*8. 65)二21001. 9N/m2施工荷载取2500N/m：合计总荷载为25602. 5 N/m2脚手架每区格的面积为0. 9*0. 75=0. 675,为两根钢管受力，每根钢管立柱受力二0. 675*25602. 5/2二8640. 8N选用048、t二3.0mm的钢管作脚手架，有A二424mm2钢管的回转半径i=15. 9mm按强度计算，钢管支柱的受压应力：o = N/A=8640. 8/424=20. 4N/ mm2<f=215 N/ mm2,即钢管脚手架强度满足要求。
超过5米模板施工方案(含计算书)
模板施工方案一、编制依据1、长江国际花园1.1 期住宅小区酒店二期施工图纸；2、JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》；3、国家现行有关文件和国家施工质量验收规范、规程、标准等；4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015。
二、工程概况本工程项目位于江苏省泰兴市。
本期设计为混凝土框架结构，地上2 层，地下1层，建筑檐口高度12.4m,总建筑面积为3552讥本工程结构形式为框架结构，建筑设计使用年限为50 年，抗震设防烈度为7 度。
本工程结构安全等级为二级。
三、模板支设方案（一）基础模板工程垫层、承台基础、连系梁、剪力墙均采用木模，电梯井、水池使用砖模。
（1 ）垫层模板采用方木组合拼装，外侧用钢筋固定。
（2）基础墙体模板工程a、基础板墙、柱分三次浇筑，基础承台先浇筑，回填土以下浇筑一次，回填土以上和上层梁板一起浇筑。
b、墙体采用胶合板模板支模，对模板及支撑系统的强度、刚度和稳定性要求较高，内外侧模板支撑采用钢管和扣件组成支撑系统。
c、墙体模板采用胶合板模板配制，竖楞采用方木，间距200mm横楞采用2根© 48 X 3.0钢管，间距500mm第一道螺栓距底部100mm往上竖向间距450mm横向间距450mm有防水要求的外墙对拉螺栓使用止水螺栓，在靠近外模板处安设10mm厚塑料垫块。
待拆模后将塑料垫块剔除后将外露螺栓杆割掉。
模板加固采用蝴蝶卡、对拉止水螺栓和架杆加固，墙体模板底部两道螺栓使用双螺母。
模板垂直度和轴线位置校正后，连续支撑，支撑牢固。
d、墙模必须拉线找直并应设足够的拉杆及支撑，剪力墙模板必须加固牢固，并应保证模板的垂直度。
（二）、主体结构模板工程主体结构均采用12mn厚胶合板模板。
（1）剪力墙模板剪力墙模板采用12mm厚胶合板，墙高4.4m,厚200mm内立档用①48 X 3.0钢管，间距200mm横档选用双排①48 X 3.0钢管，间距500mm对拉螺栓间距450mm模板缝钉木楞。
框架支架模板计算书
目录一、工程概况 (1)二、900＊900＊1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2)三、1200＊1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (21)四、现浇横梁支架立杆受力计算 (34)五、地梁基础 (47)六、柱模 (47)七、楼板模板 (50)2＃桥框架支架模板计算书一、工程概况（一）工程简介2＃框架桥起止里程桩号：K0+870—K1+760,地面以上结构层数为2/11。
5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响，框架结构层数设计为一层，地面标高为185，楼面板为195平台,其余均为二层结构。
墙柱混凝土强度等级为C30，楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm，混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm，共26段，其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管，排污干管高、宽分别为2＊2.6m。
（二）支架模板布置情况本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3。
5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008）的要求。
由于A1—A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3。
5m,因现浇楼板厚度为120mm、200mm，厚度较薄,采用钢管支架搭设.现浇楼板厚120mm支架采用1200＊1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000＊9000＊1200mm。
框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。
（三）支架基础下地质情况经地勘资料查得, 本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定.（四）地基要求压实处理,浇注10cm厚C20混凝土。
支架现浇地形起伏较大,需将边坡设置成60×80cm、60×60cm的梯步台阶，立杆距离台阶边缘距离宜大于50cm，台阶相邻高差小于1米,用10cm厚C20混凝土浇筑。