塔吊基础计算书
古田县月爿山盛世华庭（三期）12#楼QTZ80塔吊基础施工方案
目录
1. 工程概况 (2)
2. 编制说明 (2)
3. 编制依据 (2)
4. 塔吊定位 (2)
5. 塔吊基础及承台设计 (2)
6. 计算 (3)
6.1 计算参数 (3)
6.2 桩顶作用效应计算 (5)
6.3 单桩允许承载力特征值计算 (5)
6.4 桩基水平承载力验算 (6)
6.5 抗拔桩基承载力验算 (6)
6.6 抗倾覆验算 (7)
6.7 桩身承载力验算 (7)
6.8 计算结果 (9)
7. 接地极做法 (11)
8. 施工质量控制 (11)
9. 沉降观测 (12)
10. 附图 (13)
QTZ80塔吊（自编12#楼）基础施工方案
1.工程概况
古田县月爿山盛世华庭（三期）12#楼工程，位于古田城关省道202线和新丰路交口东南侧。本工程共26层，总建筑高度：82.9米，总建筑面积为15020.3m2，地下室面积为920.8m2。本工程12#楼设计标高±0.000相当于绝对标高342.3m。
2.编制说明
根据施工现场实际情况及工程结构特点，12#楼主体结构施工的垂直运输拟投入塔吊1台（自编号为12#塔吊），塔吊基础位置在12#楼旁边。塔吊型号为浙江省建设机械集团生产的QTZ80（ZJ5710），最大半径R=55m，塔身为1.8X1.8m，本塔吊安装总高度为32m，未超出塔吊本身自由高度（自基础承台面起高40m），附墙安装按塔吊厂家说明书要求安装。塔吊基础位置位于勘探钻孔点ZK55桩旁边，地质条件详见附图4：《ZK55钻孔柱状图》。
3.编制依据
1、福建东辰综合勘察院提供的《岩土工程勘察报告》；
2、本工程桩施工总平面布置图及设计图纸；
3、塔吊使用说明书；
4、周边建筑物相邻情况；
5、施工安全辅助设计系统
6、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
7、混凝土结构设计规范GB50010-2010
8、建筑地基基础设计规范GB5007-2002，DBJ15-31-2003。
4.塔吊定位
本塔吊的中心线定位是依据古田县月爿山盛世华庭（三期）12#楼工程的设计图纸进行确定的，塔吊具体位置详见附图1：《12#塔吊基础平面定位图》。
5.塔吊基础及承台设计
1、本工程根据《古田盛世华庭小区Fa地块岩土工程勘察报告》现场地质资料，计划本工程塔吊基础决定采用6根人工挖空灌注桩，人工挖孔桩有效桩长约为10.5 m，按设计图纸：人工挖孔桩设计说明，采用桩径?800，护壁壁厚125mm，单桩竖向承载特征值为2200KN，单桩抗拔承载特征值为450KN。本工程桩端持力层为砂土状强风化凝灰岩，桩端进入持力层深度不低于1000mm。【工程桩基承载根据设计图纸结施，此不能作为塔
吊基础承载力为依据，具体根据地质与桩长计算为准】
2、本塔吊按平面布置位置结合地质资料平面钻孔点，与此塔吊最近的钻孔为ZK55、ZK52号，根据钻孔资料：
地质层分布情况表【12#楼设计标高±0.000相当于绝对标高342.3m】
台底标高-4.30m。
6.计算
6.1计算参数
（1）基本参数
采用1台QTZ80塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开深度为337m；现场地面标高336.8m，承台面标高-3.05m。
1）塔吊基础受力情况
基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M
比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图；
F k =449.00kN ，F h =71kN ，M=1668+71×1.40=1767.4kN.m F k ，=449×1.35=606.15kN ，F h ，=71×1.35=95.85kN ，M k =(1668+71×1.40)×1.35=2385.99kN .m
2）桩顶以下岩土力学资料 sik
基础桩采用6根φ800人工挖孔桩,桩顶标高-3.05m ；桩混凝土等级
C25,f C =11.90N/mm 2 ,E C =2.80×104 N/mm 2；f t =1.27N/mm 2,桩长10.5m,护壁厚125mm ；钢筋
HRB400，f
y =360.00N/mm2,E
s
=2.00×105N/mm2；
承台尺寸长(a)=6.93m,宽(b)=4.60m,高(h)=1.25m；桩中心与承台中心2.70m,承台
面标高-3.05m；承台混凝土等级C35，f
t =1.57N/mm2,f
C
=16.70N/mm2,γ
砼
=25kN/m3。
G k =a×b×h×γ
砼
=6.93×4.6×1.25×25=996.19kN
6.2桩顶作用效应计算
（1）竖向力
1）轴心竖向力作用下
N k =(F
k
＋G
k
)/n=(449.00+996.19)/6=240.865kN
2）偏心竖向力作用下
按照Mx作用在对角线进行计算，M
x =M
k
=1767.4kN.m y
i
=2.7×20.5=3.82m
N k =(F
k
＋G
k
)/n±M
x
y
i
/Σ
y
i
2=(449.00+996.19)/6±(1767.4×3.82)/(2×3.822)=240.865±231.33
N kmax =472.2kN, N
kmax
=9.535kN 。
(2)水平力
H ik =F
h
/n=71/6=11.83kN
6.3单桩允许承载力特征值计算
孔桩直径d=800mm=0.80m
（1）单桩竖向极限承载力标准值计算A
j
=πd2/4=3.14×0.802/4=0.5024m2
Q sk =u∑q
sik i
=πd∑q
sik i
=3.14×0.80×1045=2625.04kN
Q pk =q
pk
A
j
=2300.00×0.5024=1155.52kN
Q uk = Q
sk
＋Q
pk
=2625.04+1155.52=3780.56kN
R a =1/KQ
uk
=1/2×3780.56=1890.28kN
(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下
N
k =240.865kN＜R
a
=1890.28kN,竖向承载力满足要求。
2）偏心竖向力作用下
N
kmax =472.2kN＜R
a
=1.2×1890.28=2268.336kN,竖向承载力满足要求。
6.4桩基水平承载力验算
(1)单桩水平承载力特征值计算
I=πd4/64=3.14/64×0.804=0.0201m4
EI=E
c
I=2.80×107×0.0201=562688kN.m2
查表得:m=6.00×103kN/m4,X
oa
=0.010m
b
o
=0.9(1.5d+0.5)=1.53m=1530mm
α=(mb o/ E C I)0.2=(6.00×1000×1.53/562688)0.2=0.439
αL=0.439×10.5=4.6095＞4,按αL=4,查表得: υx=2.441
R Ha =0.75×(α3EI/υ
x
)χ
oa
=0.75×(0.4393×562688/2.441)×0.01=146.27kN
（2）桩基水平承载力计算
H ik =11.83kN＜R
ha
=146.27kN,水平承载力满足要求。
6.5抗拔桩基承载力验算
（1）抗拔极限承载力标准值计算
T gk =1/nu
1
Σλ
i
q
sik
L
i
=1/6×(2.7×2+0.80)×4×639=2641.2kN
T uk =Σλ
i
q
sik
u
i
L
i
=639×3.14×0.80=1605.17kN
(2)抗拔承载力计算
G
gp
=4.6×6.93×10.5×(18.80 - 10)/6=490.92kN
G
p
=0.5024×10.5×(25 - 10)=79.128kN
T gk /2+G
gp
=2641.2/2+490.92=1811.52kN＞N
kmin
=9.535kN,基桩呈整体性破坏的抗拔承
载力满足要求。
T uk /2+G
p
=1605.17/2+79.128=881.713kN＞N
kmin
=9.535kN,基桩非呈整体性破坏的抗拔
承载力满足要求。
6.6抗倾覆验算
a 1=6.93/2=3.465m,b
i
=6.93/2+2.70=6.165m，
倾覆力矩M
倾=M＋F
h
h=1668+71×1.40=1767.4kN.m
抗倾覆力矩M
抗=（F
k
＋G
k
）a
i
＋2(T
uk
/2+G
p
)b
i
=(449+996.19)×3.465+2×(1605.17/2+79.128)×6.165=15879.10kN.m
M
抗/M
倾
=15879.10/1767.4=8.98
抗倾覆验算8.98＞1.6,满足要求。
6.7桩身承载力验算
(1)正截面受压承载力计算
按照M
x 作用在对角线进行计算，M
x
=M
k
=2385.99kN.m，y
i
=2.70×20.5=3.82m
N k =(F
k
‘＋1.2G
k
)/n±M
x
y
i
/Σ
y
i
2=(606.15+1.2×996.19)/6±(2385.99×3.82)/(2×3.822)=300.263±312.302 N=612.565kN，N=-12.039kN
Ψc=0.85
Ψc f c A j=0.85×11.90×1000×0.5024=5300.26kN
正截面受压承载力=5300.26kN＞N
kmax
=612.565kN,满足要求。
(2)孔桩纵筋受拉承载力验算
插筋采用HRB400，f
y =360.00N/mm2，取1314，A
s
=13×153.86=2000.18mm2
f y A
s
=360×2000.18=720065N=720.065kN
f y A
s
=720.065kN＞N
kmin
=12.039kN,正截面受拉承载力满足要求。
M
倾/(6x
1
A
s
)=1767.4×1000/(6×2.70×2000.18)=54.54N/mm2
M
倾/(6x
1
A
s
)=54.54N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。
(3)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算
F
ι=F－1.2ΣQ ik=F k ，=606.15kN，h
o
=1.25-0.10=1.15m=1150mm
βhp=1.0+(2000-1150)/(2000-800)×(0.9-1.0)=0.904
а0=2.70-0.80/2-1.80/2=1.40m,λ=а0/h o=1.40/1.15=1.22
β0=0.84/(λ+0.2)=0.84/(1.22+0.2)=0.59
u
m
=6×(1.80+1.15)=17.70m
βhpβ0u m f t h o=0.904×0.59×17.70×1.57×1000×1.15=17044.77kN
承台受冲切承载力=17044.77kN＞F
t
=606.15kN,满足要求。
2)角桩向上冲切力承载力计算
N 1=N
k
，=F
k
，/n+ M
x
y
i
/Σy
i
2=606.15/6+2385.99×3.82/(2×3.822)=413.33kN
λ1x=λ1y=а0/h o=1.40/1.15=1.22,c1=c2=0.40+0.2=0.6m β1x=β1y=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(1.22+0.2)=0.394
[β
1x (c
2
+а
1y
/2)+β
1y
(c
1
+а
1x
/2)]β
hp f
t
h
o
=0.394×(0.6+1.4/2)×2×0.904×1.57×1000×1.15=1671.99kN
角桩向上冲切承载力=1671.99kN＞2N
l
=826.66kN,满足要求。
3)承台受剪切承载力验算
N
k
，=F
k
，/n+ M
x
y
i
/Σy
i
2=606.15/6+2385.99×3.82/(2×3.822)=413.33kN
V=2N
k
，=2×413.33=826.66kN
βhs=(800/h o)1/4=(800/1150)0.25=0.913,λ=а0/h o=1.40/1.15=1.22
α=1.75/(λ+1)=1.75/(1.22+1)=0.788,b0=4.60m=4600mm
承台受剪切承载力=5977.38kN＞2N
l
=826.66kN,满足要求。
(4)承台抗弯验算
1)承台弯矩计算
N i =F
k
，/n+ M
x
y
i
/Σy
i
2=606.15/6+2385.99×3.82/(2×3.822)=413.33kN,X
i
=1.80m
M=ΣN
i X
i
=2×413.33×1.80=1487.99kN.m
2)承台配筋计算
承台采用HRB400，f
y
=360.00N/mm2
A s =M/0.9f
y
h
o
=1487.99×106/(0.9×360×1150)=3993.5mm2
取46Ф20@100mm(钢筋间距满足要求),A
s
=46×314=14444mm2
承台配筋面积14444mm2＞3993.5mm2,满足要求。
6.8计算结果
（1）基础桩
6根φ800人工挖孔桩,桩顶标高-4.2m,桩长10.5m；桩混凝土等级C35,护壁厚125mm，桩顶纵筋未13Ф14；
（2）承台
长(a)=6.93m，宽(b)=4.60m，高(h)=1.25m ，桩中心与承台中心2.70m，承台面标高-3.05m；混凝土等级C35，承台底钢筋采用双向Ф20@100mm。
（3）基础大样图
塔吊基础剖面图
7.接地极做法
按要求，对有防雷引下要求的桩筋剥露出200高，取桩数不少于2条（对角），利用每条桩其中的至少两条桩筋，与承台钢筋网焊接连通再向上与引下线焊接连通。承台底筋焊通成闭合环状。
接地带利用承包表面的至少两条主筋，将与主体结构防雷焊接连通为一个闭合的网，在有引下要求处的塔身，进行上连下接焊接，向下与桩筋连通，向上与柱筋连通，水平向的承台筋与纵向的柱筋间的连接要确保平行和交叉双重连接保障。
施工时，注意从承台面对角各引出一根＞ф12热镀锌圆钢，向承台面伸出1m，以备增加接地极连接之用。具体做法详见附图2：塔吊防雷接地大样。
8.施工质量控制
（1）基础钢筋绑扎和预埋件安装后，按要求检查验收，合格后方可浇筑混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑后应及时保养。基础四周回填土方并夯实。
（2）安装塔机时基础混凝土应达到90%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土应达到100%设计强度。
（3）基础混凝土施工中，在基础顶面四角应做好沉降及位移观测点，并作好原始
记录，塔机安装后定期观测并记录。
（4）塔吊安装须以机械设备提供的底座尺寸及地脚螺栓为准，如机型有所变更时，本方案须重新进行调整。
（5）对进场的挖孔班组，要进行安全技术交底，并做好施工记录和送检。本工程人工挖孔桩桩端持力层为砂土状强风化凝灰岩，桩端进入持力层深度不低于1000mm，桩基施工过程，桩基施工单位必须通知总包、监理单位进行旁站。
9.沉降观测
观测点设置：在基础四大角，距离基础边500mm的位置分别设置观测点，用膨胀螺丝打进砼里面，并首次记录其绝对标高和绝对坐标点，观测其沉降变化、位移变化。
观测点如下图所示：
沉降观测：选取施工现场固定的绝对标高（一般设置在塔吊位置），架水准仪观测膨胀螺丝面与固定点的绝对高差。首次观测为塔吊安装之前，塔吊安装之后，一天早晚观测各观测一次，持续观测五天。一天一次，持续观测七天。之后每隔三天观测一次。
位移观测：膨胀螺丝安装之后，用全站仪测量器绝对坐标，首次观测为塔吊安装之前，塔吊安装之后，一天早晚观测各观测一次，持续观测五天。一天一次，持续观测七天。之后每隔三天观测一次。
在本工程场地外周边选定1～2个固定点作为沉降观测的基准点，再在塔吊基础承台面4个角选定4点作为沉降观测点，基坑土方开挖后，应每隔一天观测一次，底板砼浇筑完后，主体每加高5层，及塔吊每加高一次就观测一次，观测数据填入《塔吊沉降观测记录表》。
10.附图
附图1：塔吊基础平面定位图
附件2：塔吊基础承台与最近承台位置关系图附图3：塔吊防雷接地大样
附图4：塔吊地脚螺栓平面定位及施工大样图附图5：《QTZ80塔式起重机使用说明书》
附图6：地质勘探报告
附图1：塔吊基础平面定位图
附件2：塔吊基础承台与最近承台位置关系图
附图3：塔吊防雷接地大样
附图4：塔吊地脚螺栓平面定位及施工大样图
附图5：地质勘探报告
附图6：《QTZ80塔式起重机使用说明书》
塔吊基础计算书模板
假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：
2.1 x、y向，受力简图如下：
以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B
M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；
塔吊基础设计计算书(桩基础)
塔吊基础设计计算书(桩基础) 一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002 ); 2、《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003 )； 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001 )； 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 6、《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 7、建筑、结构设计图纸； 8、塔式起重机使用说明书； 9、岩土工程勘察报告。 二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160 自升塔式起重机。塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70m，臂长65m。 2、岩土力学资料，(BZK8孔) 3、塔吊基础受力情况
基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩 三、基础设计主要参数 基础桩： 4①800钻孔桩, 桩顶标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端入微风化0.5m 。 承台尺寸：平面4.0 X 4.0m ，厚度h=1.50m ，桩与承台 中心距离为1.20m ;桩身混凝土等级：C25。 承台混凝土等级：C35 ； 承台面标高：-1.50m (原地面标高为-0.6m ，建筑物基坑开挖深度 为-11.9m )。 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础 按非工作状态计算，受力如上图所示： F k =850.0kN G k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kN F h =70kN M k =3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值： 1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p = n r 2 = 0.5027m 2 R a R sa R ra R pa (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 ) C 1 0.40; C 2 0.05; f rs 10MPa; f rp 10MPa R sa u q sia l i 3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) 1488.9kN F (1= /OlkliL 团 / =3630kN,tn J 丈h 80( 1 2400 -- 4000 d Fk -- Fh-- M ---- M Z ---- 塔吊基础受力示意图 Fk=850kN
塔吊基础施工方案及计算书
ST5513塔吊基础方案 1、工程概况 2、塔式起a 机选用 塔吊数量1台，具体见平面布置图。 设备型号：ST5513—台。 塔机回转半径：oOmo 标准节规格：2. 0mX2. 0mX2. 8in 。 3、编制依据 《SY5513塔式起重机使用说明书》 《地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002) 10、《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008) 11、施工图纸 4、塔吊基础施工方案 工程拟采用一台ZJ5311塔吊用于工程的垂直运输。塔吊安放于基坑以外。 塔吊ST5513基础采用4根O400PHC 管桩桩(B 型)，顶部制作磴承台，磴承 台尺寸为5600X5600X1500mmo 在栓承台浇筑前，埋设塔吊基础锚脚。 4. 1桩设计 塔吊桩采用4根OMOOPHC 管桩桩(B 型)，桩长为16in 。 4. 2承台设计 塔机搭设高度: 200皿。 2、 《岩土工程勘察报告》 3、 《塔式起重机操作使用规程》(ZBJ80012h 4. 《建筑机械使用安全技术规范》(JGJ33-2001h 5- 《塔式起巫机安全规程》(GB5144-2006)； 6、 《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009) 7、 《建筑地基基础设计规范》(DGJ08-11-2010) 8、 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008) 9、
承台采用钢筋混凝土承台，承台尺寸定为长X 宽X 高5600X5600X1500mmo 1、开挖要求 在塔吊承台基础开挖过程中，采用2级放坡，坡度均为1:1.5,总的挖深为 4. 18m,明排水。 2、模板要求 采用胶合板木模。 5、塔吊基础施工工艺流程和操作规程 5.1、施工工艺流程 桩基定位，施工放样f 打桩一垫层栓，放样一钢筋绑扎，预埋件安装f 支模 f 隐蔽验收一8^浇筑，养护f 塔吊安装 5. 2操作规程 根据塔吊基础施工的要求，对土方开挖阶段塔基格构柱周边土方开挖流程规 定如下: 1、开挖阶段，挖机 配备专人指挥。 2、土方开挖过程，格构柱四边土体高差不大于1?5臥且格构柱周边土体釆用 人工开挖，严禁挖机碰撞塔机格构柱。 3、塔机格构柱部分土方开挖采用限时效应开挖。 6、质量要求 1、基础顶面找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000； 2、机脚螺栓位置、尺寸要准确，做好技术复核丄作。尺寸误差不超过±0. 5mm, 螺纹位须抹上黄油，并注总保护。 3、钢筋笼制作允许偏差: 钢筋笼长度±100mnb 钢筋笼直径±lmnb 主筋间距±l()mm 焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚高度要一致: 4)主要对接焊缝的咬边不超过0. 5mm.次要受力焊缝的咬边不允许超过1mm 。 4、 焊接要求: 1) 对接焊缝的余高为2~3mm ； 2) 3) 焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑:
塔吊四桩基础的计算书
本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值
F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk
塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔吊基础设计计算书(桩基础)
塔吊基础设计计算书(桩基础) 编制依据 《建筑地基基础设计规范》( GB50007-2002 ); 《建筑地基基础设计规范》( DBJ 15-31-2003 )； 《建筑结构荷载规范》( GB 50009-2001 )； 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 建筑、结构设计图纸； 塔式起重机使用说明书； 岩土工程勘察报告。 设计依据 塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160自升塔式起重机。塔身自由高度56m,最大吊运高 度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70 m, 臂长65m。 岩土力学资料，(BZK8 孔) 塔吊基础受力情况
基础设计主要参数 4 ①800钻孔桩， 基础桩： 标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端 桩顶 入微风化 0.5m 。 承台尺寸：平面 4.0 X 4.0 m,厚度 h=1.50m ，桩 与承台 中心距离为 1.20m ;桩身混凝土等级： C25。 承台混凝土等级： C35; 承台面标高：-1.50m (原地面标高 为-0.6m ，建筑物基 坑开挖深度 为-11.9m ) 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力 情况，桩基础按 非工作状态计算，受力如上图所示： Fk=850.0kN Gk=25X 4X 4X 1. 50=600kN Fk Fh M Mz 工作状态 950 30 2780 340 非工作状 态 850 70 3630 F k ----基础顶面所受垂直力 F h ----基础顶面所受水平力 M ----基础所受倾翻力矩 M----基础所受扭矩 Fh F k 塔吊基础受力示意图 Fk=8bOk \ =363%N.m 2430 =70kbL. 400C
塔吊基础设计计算书
塔吊基础设计计算书 计算：闫宗权 审核：陈俊 一、工程概况 施工项目为13层住宅，其中地下室一层，建筑总高为42米，结构形式为框剪；塔吊选用昆明产*** 型塔吊。 二、基础计算 1、已知条件： 塔吊总重：920KN[=（自重+其他活载）×增大系数]，塔吊搭设总高为50米，塔吊基础采用桩上承台基础，桩身混凝土采用C20，钢筋采用一级钢；承台基础混凝土为C30，钢筋采用二级钢；根据工程实际情况，采用工程桩桩径进行塔吊基础桩的施工，即桩采用426桩管，振动沉管灌注，成桩直径不少于450mm。 2、受力分析： 从塔式起重设备的工作原理进行分析，该生产设备在以下方面对设备的安全使用关系相当重要：设备的基础，设备结构，设备结构的材料，设备的工作性能和操作系统；在计算中重点求出设备基础的稳定性及设备抗倾覆的能力；因该工程的塔吊设备由生产厂家进行安装和施工中的施工材料垂直运输操作，现只对设备基础进行计算。 根据设备厂家的要求，结合工程实际情况，本设备基础（以下简称基础）不能完全按厂家提供的基础图进行施工，根据基础的受力特点，除求出基础的垂直承载力外，还应求出塔吊在最不利荷载组合下对桩基的抗拔能力。因此，根据前面的已知条件，同时按由昆明市建筑设
计研究院对本施工项目进行的地质勘察报告中第33孔的土层勘察情况对桩基进行设计，该孔土层力学性能指标如下： 土层号名称 Li qisk λi ui（1.413） ①, 杂填土 1.3 ②粉质粉土 0.6 35 ④3 粉土 1.8 45 ④1 砾砂 4.1 50 0.6 ⑥粘土 2 42 0.75 ⑥4 粉砂 1.7 48 0.60 ⑥1 有机质土 2.4 48 0.75 ⑥4 粉砂 2 48 0.6 3、计算 为满足塔吊对基础的稳定性要求，采用四桩承台，则： 920000÷4=230000 N （即单桩最大承载力） 按上述土层力学参数，求单桩极限抗拔力，考虑到本工程基坑开挖3米后对单桩抗拔力的影响，因此，从自然地面下3米开始根据各土层的力学性能指标进行计算： UK=Σλi .qsik .ui li =0.60×50×1.413×4.1+0.75×42×1.413×2.0+0.60×48×1.413×1.7+0.75×48×1.417×2.4+0.6×48×1.4 17×2=536.05Kqa<230Kpa（满足） 桩身配筋计算： 不考虑混凝土的抗拉强度，根据已知单桩总抗拔力为23000N计算，如采用一级钢筋，则：As=N/fC=230000/210=1095.24mm2
塔吊基础种类与计算书
7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算
一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。
5#塔吊四桩基础的计算书
5#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=77m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.38m 计算简图如下： 二. 荷载计算
1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k =696.9kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k =586.3kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.35×25=1215kN 2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 25.40kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 103.20kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2148.20kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2798.60kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k =(F k +G k )/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kN Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=883.19kN Q kmin =(F k +G k -F lk )/n-(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215-0)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=17.46kN 工作状态下： Q k =(F k +G k +F qk )/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kN Q kmax =(F k +G k +F qk )/n+(M k +F vk ×h)/L
塔吊基础计算书
天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m， 自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=357.7kN； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:
TC6515塔吊桩基础的计算书最终
TC6515塔吊桩基础的计算书最终
解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版
塔式起重机安拆施工方案审批表 工程名称解放军第八五医院新建 病房综合楼工程 工程地点上海市长宁区 使用单位中夏建设集团 塔吊型号TC6515 生产厂家长沙中联统一编号 塔式起重机基本技术参数 标准节数量起重臂长度附墙数量安装方式整机功率 40 60 4 附着70Kw 编制 年月日 审核安全质量 部 年月日 技术部 年月日 设备物资 部 年月日 审 批 总师室 年月日
TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角
QTZ80(6013)塔吊基础天然基础计算书工程施工组织设计方案
目录 一、工程概况 (1) 二、塔吊概况 (1) 三、塔吊安装位置及基础型式选择 (1) 四、塔吊的使用与管理 (4) 五、塔吊基础 (4) 六、QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书 (5)
岗顶酒店工程塔吊基础施工方案 一、工程概况 二、塔吊概况 本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图。采用QTZ80（6010）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45米，（本工程实际使用搭设高度约40米），工作臂长60米，最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN.m。 综合本工程地质条件及现场实际情况，参照《兰田岙造船基地扩建项目岩土工程勘察报告》及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。 三、塔吊安装位置及基础型式选择 （一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求： 1．地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/㎡；底面为6000×6000的正方形。 2．基础混凝土强度C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。 3．基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000； 4．基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4Ω。 5．基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施，防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。 6．基础受力要求：
H—基础所受水平力kN P V—垂直力kN M—倾覆力矩kN．m M Z—扭矩kN．m 基础受力图（二）本工程塔吊安装位置详见下图：
按塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4-2强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
60塔吊基础计算书1
QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；
塔吊基础方案(验算出计算书)
塔式起重机基础施工方案 塔机型号：TC6012 工程名称：XXXX项目土建施工 暨水电安装工程一期公建区编制： 审核： 编制时间：2020-3-12
目录 一、编制依据 (3) 二、工程概况 ............................................................................................. 错误!未定义书签。 三、塔吊相关参数...................................................................................... 错误!未定义书签。 四、塔吊基础选型...................................................................................... 错误!未定义书签。 五、塔吊基础施工技术措施及质量验收...................................................... 错误!未定义书签。 六、塔吊基础验算...................................................................................... 错误!未定义书签。
塔吊基础施工方案 一、编制依据 1、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992） 2、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJT187-2009） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011） 6、《先张法预应力混凝土管桩》（GB 13476-2009） 7、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 8、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ 196-2010） 9、本工程施工组织设计； 10、项目工程岩土工程勘察报告； 11、本工程设计图纸； 12、TC6012型塔式起重机使用说明书。 如需要验算塔吊基础专业认证高级工程师保证出具专项方案以 及最合理的计算书，扫描加微信提供塔吊的主要参数，准备好塔吊主要参数：
中联QTZ80(TC6012)塔吊非标桩基础方案计算书Word版
QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及 QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。现场桩采用直径800 灌注桩。12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁 180mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 20mm。23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 100mm。塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为： 塔机桩基础承台 1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m； 2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25@190（HRB400）； 3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25@148（HRB400）； 4. 架立筋180-φ12@380/296（HPB300）； 5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度 130mm； 6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）； 7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于 1.5/1000； 8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺 栓孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装； 9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。
桩 1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩； 2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm； 3. 桩主筋通长布置，12-φ20@183(HRB400），见附图2; 4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm； 5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ20@2000(HRB400）； 6. 桩身混凝土≥水下C30； 7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m； 8. 灌注桩施工工艺同支护桩。 桩与基础承台连接 1. 桩嵌入承台的长度100mm； 2. 主筋入承台长度≥800mm； 基础承台与冠梁连接 1. 12 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁顶部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 2. 23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁底部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 3. 基础承台传递到冠梁处的最大水平力为160kN（方向360°任意），请项目方考虑基础承台处的冠梁或支护桩是否需加强，应满足
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
塔吊(四桩)基础计算书
塔吊基础专项施工方案 一、工程概况： 1、工程名称：洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼项目 2、工程地点：东西湖区长青街十五支沟东、革新大道北 3、建设单位：武汉炬辉照明有限公司 4、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院 6、地质勘察单位：武汉百思特勘察设计有限公司 7、监理单位：湖北天慧工程咨询有限公司 8、施工单位：湖北鹏程建设工程有限公司 本工程为1栋16层的办公楼，框架剪力墙结构，总建筑面积19258.9㎡，；地上16层；地下1层；建筑高度：49.6m；标准层层高：3m 。另有11栋车间，框架结构，均为地上4层，建筑高度均为19.2m，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m。本工程塔吊1台，覆盖办公楼、12～14#车间共四栋楼。 二、编制依据: 1、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼工程施工总平图； 2、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼地质勘察报告； 3、 80(5710)塔式起重机使用说明书； 4、《塔式起重机设计规范》（13752-1992） 5、《地基基础设计规范》（50007-2002） 6、《建筑结构荷载规范》（50009-2001） 7、《建筑安全检查标准》（59-99） 8、《混凝土结构设计规范》（50010-2002） 9、《建筑桩基技术规范》（94-2008）。 三、塔吊平面布置： 本工程配置塔吊1台 80(5710)塔吊，位于地下室的南面，采用桩上承台式，其平面布置详见平面布置图。
四、塔吊基础设计： 1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩,桩中心距3400，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C30，内配筋选用1014，螺旋箍 8@200，加强筋14@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100，桩筋锚入承台长度不少于500，桩上承台尺寸为5000×5000×1500，配筋16@160双层双向。塔吊承台做100厚C15砼垫层，基础砼强度等级为C30. 2、塔吊基础设计承台、桩顶、桩底标高 塔吊，位于地下室部位的南面，搭设高度70米，采用附着式高度，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m，承台面标高-3.400m，（黄海高程17.900m），桩顶标高-4.800m （黄海高程16.500m），有效桩长（计算桩长）35～36m，进入持力层6-2层≥7.5m为准。 五、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：80，塔吊起升高度H：70.000m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：440.02，基础承台厚度：1.50m， 最大起重荷载F2：80，基础承台宽度：5.000m， 桩钢筋级别400，桩直径或者方桩边长：0.800m， 桩间距a：3.4m，承台箍筋间距S：160.000， 承台混凝土的保护层厚度：50，承台混凝土强度等级：C30； 六、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=440.02， 塔吊最大起重荷载F2=80.00， 作用于桩基承台顶面的竖向力1.2×(F12)=624.02， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： ＝1350·m； 七、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
塔吊基础计算书
F0/23C塔吊基础计算书 第一节、计算依据 1、建设单位提供的《某裙楼、附楼、地下车库岩土工程详细勘察报告》（以下简称《报告》） 2、《F0/23C塔式起重机安装使用说明书》（四川建筑机械厂，以下简称《说明书》）。 3、设计研究院设计的本工程施工图纸（以下简称《图纸》）。 4、《建筑桩基技术规范》JGJ94－94（以下简称《桩基规范》）。 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002（以下简称《基础规范》）。 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002（以下简称《砼规范》）。 7、《钢筋混凝土承台设计规程》CECS88：97（以下简称《承台规程》）。 8、工程现场实际情况。 9、以下除说明外，标高值均为相对标高值（±0.000＝29.010）。 第二节、现场情况说明 本次设计的塔吊其定位具体布置见附图一《塔吊定位图》。根据工程实际情况，选用F0/23C型塔吊，最大工作半径为50m，最大起重重量为10t，最大工作半径时起吊重量为2.3t，选用1.6×1.6m边长、3m高的标准节。根据《说明书》中的基础承台说明及现场实际情况，选用4000×6000×1350的钢筋混凝土承台作为塔吊的承台。 自然地面标高约为－4.000，塔吊基础承台面标高定为－9.370，基础坐落于基坑边坡坡中平台处，基坑边坡支护见附图二《塔吊所在区域边坡喷锚支护剖面图》。根据《报告》9－9’剖面中所示（孔ZC37），塔吊基
础处表层土为④2层Q3al+pl粘土（f ak＝410kPa，E S＝16.0MPa），基础设置4根ф900的人工挖孔灌注桩，桩长为7m，桩段端部土层为④3层Q3al+pl 粘土（f ak＝460kPa，E S＝18.3MPa）。塔吊承台砼强度等级为C30，塔吊桩砼强度等级为C25。塔吊承台配筋参照F0/23C标准承台，配筋稍做修改。具体附图三《塔吊基础配筋图》所示。以下将对塔吊基础承台及桩进行验算。 第三节、基本计算资料 1、荷载计算 根据工程实际情况，取塔吊安装高度为98.8m，需基础节（7.5m高）1节，标准节29节（3m高），附墙3道。 承台自重：4×6×1.35×25＝81kN； 塔身自重：53.56吨（44.8m），74.02吨（98.8m）； 单桩自重：π×（0.9/2）2×7×25＝111.3kN； 活荷载：取为最大起重重量10吨。 2、基本资料 （1）符号说明 q sia-----------桩侧土的摩阻力特征值（kPa）； q pa----------桩端土的端阻力特征值（kPa）； ψsi、ψp------大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数； γs、γp------分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数； H t------------桩顶面标高（m）；