柴油加氢装置循环氢压缩机防喘振控制
压缩机的喘振现象及控制调节
压缩机的喘振现象及控制调节杨鹏新疆大学摘要：离心压缩机具有处理量大、体积小、结构简单、运转平稳、维修量小以及压缩气体不受油污的特点。
近几年在石油化工、冶金、机械等行业广泛运用，比如在西气东输工程中全线选用的是离心压缩机。
但是它在一些特定工况下会发生喘振，使压缩机不能正常工作，稍有失误就会造成严重的事故。
因此，压缩机不允许在喘振状态下进行只能采取相应的防喘振控制方案。
本文介绍了离心压缩机工作过程中喘振产生的机理、喘振的控制原理、喘振的危害及常用的判断方法。
分析喘振发生的主要因素，并且对喘振控制方法进行比较和分析。
关键词:离心压缩机；喘振；控制一、概述离心压缩机是透平式压缩机的一种，具有处理量大、体积小、结构简单、运转平稳、维修量小以及压缩气体不受油污的特点。
近几年在石油化工、冶金、机械等行业广泛运用，比如在西气东输工程中全线选用的是离心压缩机。
离心压缩机的安全可靠运行对工业生产有着非常重要的意义。
然而，离心压缩机对气体压力、流量、温度变化较敏感，易发生喘振。
在1945年英国首先发现了离心压缩机的喘振现象并引起人们注意。
喘振是离心压缩机的一种固有现象，具有较大的危害性，是压缩机损坏的主要原因之一。
如果能有效避免发生喘振，离心压缩机的维修量非常小；而发生喘振往往造成设备叶轮、主轴、轴承、导叶等重要部件损坏，有时甚至导致整个机组报废。
因此，应当结合生产实践，逐步掌握喘振的机理，掌握喘振的影响因素，采取有效的防喘振控制措施，提高压缩机的抗喘振性能和运行可能性。
二、喘振及相关名词(一) 喘振离心压缩机在运行过程中，当负荷降低到一定程度时，气体的排出量会出现强烈振荡，同时机身也会剧烈振动，并发出“哮喘”或吼叫声，这种现象叫做压缩机的“喘振”。
（二）特性曲线压缩机出口绝压Pd与入口绝压Ps之比（或称压缩比）和入口体积流量的关系曲线（见图1）。
（三）喘振极限线将不同转速下的压缩机特性曲线最高点连接起来所得的一条曲线，即为压缩机喘振极限线（见图2）。
渣油加氢装置中循环氢压缩机的控制方案研究
渣油加氢装置中循环氢压缩机的控制方案研究李成凯【摘要】循环氢压缩机是渣油加氢的核心工艺设备,它的安全平稳运行,直接关系到装置的经济效益和安全生产.根据加氢装置中循环氢压缩机特点,重点分析调速系统、超速保护及防喘振系统,有利于提高压缩机性能和稳定性,为装置的安全生产提供保障.【期刊名称】《仪器仪表用户》【年(卷),期】2017(024)010【总页数】5页(P5-8,29)【关键词】循环氢压缩机;离心压缩机;调速系统;超速保护;防喘振【作者】李成凯【作者单位】中国石化工程建设有限公司,北京 100101【正文语种】中文【中图分类】TH45用来压缩气体从而提高气体压力的机械称为压缩机。
在国民经济的很多领域，特别是石油、石化、天然气、煤化工、动力和冶金等，广泛使用压缩机来输送气体和提高气体压力。
其中，气体在压缩机中的运动沿垂直于压缩机轴的径向进行的是离心压缩机。
循环氢压缩机作为离心压缩机的一种，是渣油加氢的核心工艺设备之一，它的安全平稳运行，直接关系到装置的经济效益和安全生产[1]。
一套完整的实时监测、调节及保护系统，能保证及时发现并解决机组的异常情况，在必要时刻采取紧急停车，对设备进行保护，从而防止事故的进一步扩大。
压缩机组的控制主要包括超速保护系统、调速系统及防喘振控制系统。
文章以中海油和马来西亚石油公司的两个在建炼厂中的渣油加氢装置为例，对循环氢压缩机的控制方案进行对比和研究。
就压缩机的汽轮机超速保护连同压缩机的联锁停机保护、汽轮机的调速控制及防喘振控制方案做综合论述。
两个装置分别采用了欧洲和美国的机组，从中也对比出两者在控制方案及相应设备选择上的异同。
文章总结了目前项目中常用的压缩机控制及保护系统配置方案，本文选取的两个项目都采用了“机组控制功能独立设置与安全有关的保护功能和工艺装置安全仪表系统共用”的方案，以此进行比较[2]。
汽轮机作为离心式压缩机的动力来源，属于高速转动设备，转动部件的离心力与转速的平方成正比，当汽轮机转速超过额定转速的20%时，不仅转动部件会发生松动，巨大的离心力将超过汽轮机材质所允许的强度，使汽轮机损坏。
压缩机防喘证控制说明
1. 概述为使涡轮压缩机稳定运行在一定区域内，会有一个最小流量的限制。
当测定体积流量低于此最小流量时，进气叶轮的进气流量方向会反复变动，这种现象称作“喘振”。
此时，对机械元件（如进气导叶片）的冲击压力会非常大，元件极易损坏，因此，要避免喘振的发生。
为使压缩机稳定运行-甚至在测定流量不断减少的情况下-压缩机需要配备一个旁通/排放阀。
旁通/排放阀用来弥补实际流量与最小流量的差值，由喘振控制器控制。
稳定运行状态与不稳定运行状态的分界线被称作喘振线。
喘振的发生取决于各种因素如温度、压力等。
在喘振线与喘振控制线之间必须有一个安全距离来确保稳定控制。
2. 喘振控制器FIC喘振控制器为安全控制器，只有在极端情况下才激活。
它的作用就在于防止压缩机喘振。
喘振控制器的过程值PV为压缩机的测定体积流量（m³/h ），依据下式数值，计算得到：Tflow 流量计安装处的温度Pflow 流量计安装处的压力dPflow 流量计两端的差压const：常数计算公式如下：喘振控制器的设定值SP是一个固定值（旁通/排放线=喘振线+安全距离），由调试工程师在调试时设定。
喘振控制器可以有选择地工作在一个动态设定值附近，且该动态设定值依据压缩机当前工作点小幅变动。
当排气流量增加时，动态设定值直接沿当前工作点变化-保证与工作点保持一个固定的距离；当排气流量减少时，动态设定值被延时，直到达到最小设定值（喘振线-安全距离，上图虚线位置）。
喘振控制器将SP（设定值）与PV（过程值）进行比较，它们之间的差值为：XD=SP-PV。
控制器一直试图取得“0”差值（即过程值等于设定值，达到控制效果）。
负差值(SP<V)时，控制器将减少输出（旁通/排放阀将关小）；正差值（SP>V）时，控制器将增加输出（旁通/排放阀将开大）；喘振控制器的输出值将作为MAX（大数值）选择器的输入 (与更大值进行进一步比较)。
旁通阀的安全位置为打开（4mA对应100%打开；20mA 对应关闭）。
柴油加氢精制装置反应系统压力控制的应用
技改与创新 化工自动化及仪表,2006,33(4):75～76 Contr ol and I nstru ments in Che m ical I ndustry120×104t/a柴油加氢精制装置反应系统压力控制的应用魏宗宪,吴 刚,赵雅丽,贾志清(兰州石油化工公司设备维修公司,兰州730060) 摘要: 通过高压分离器压力与补充新氢压缩机压力逐段分程、选择控制相结合的压力递推自平衡控制方法,实现120×104t/a催化柴油加氢精制装置反应器压力控制。
关键词: 复杂控制;压力递推自平衡;反应器压力 中图分类号:TP273 文献标识码:B 文章编号:100023932(2006)04200752021 引 言兰州石化分公司炼油系统改造工程120×104t/a催化柴油加氢精制装置压缩机区设置新氢+循环氢组合压缩机两台,一开一备,压缩机型号:4D3+R,其中新氢为三级压缩,循环氢为一级压缩。
2 压缩机流程新氢自系统管网引入至新氢缓冲罐V1106,经过压力控制PV8115A/B将一部分富余氢气排向燃料气线或火炬线。
V1106氢气进压缩机C1101A/B 一级入口增压。
增压后的气体部分通过返回控制阀PV8116A/B至V1106,另一部分进入压缩机二级入口缓冲罐V1107A或V1107B。
二级入口缓冲罐V1107A或V1107B的气体进入新氢压缩机二级入口增压。
增压后的气体部分通过返回控制阀PV8119A/B至V1107A或V1107B,另一部分进入三级入口缓冲罐V1121A或V1121B。
三级入口缓冲罐V1121A或V1121B的气体进入三级入口经增压后部分通过返回控制阀PV8110A/B至V11211A或V1121B,另一部分作为补充氢气去混氢线,与循环氢混合后的氢气换热后进加热炉加热,加热后的原料和氢气混合物经过温度控制后进入加氢反应器。
3 反应压力的控制方案本装置反应器R1101与高压分离器V1102是一个连续系统。
柴油加氢K101A压缩机平稳运行预防措施分析
柴油加氢K101A压缩机平稳运行预防措施分析摘要：柴油加氢K101A压缩机平稳运行如果在运转过程中出现故障，将会导致整个设备使用性能出现问题，甚至对相连接的设备装置产生一定程度影响，如果不能对其进行及时有效的调整，也会导致发生工作异常，进而导致整个系统发生故障，不仅会给公司造成巨大的经济损失，甚至引发品质事故以及安全事故。
为了有效延长柴油加氢K101A压缩机平稳运行使用寿命，并促使相应柴油加氢K101A 压缩机平稳运行将自身性能进行充分发挥，有效促进公司持续稳定的生产，以实际行动做好提质增效工作，对柴油加氢K101A压缩机平稳运行采取针对性维护预防措施。
关键词：化工设备；平稳运行；预防措施一、柴油加氢K101A压缩机平稳运行常见的故障1.较为异常的振动现象。
机械运转设备在进行正常运行过程中，经常会出现异常的振动故障。
当下许多机械设备在进行正常运转过程中，都会产生一定的噪音，但噪音并不严重。
但一些大型的机械设备，经过长时间运转，将会导致自身磨损严重，甚至一些相应部件脱离轨道，从而导致原有正常轨道之间的配合度逐渐减小，从而导致机械运转设备在进行正常运转时，会发出较大的噪音。
当机械设备自身运转振幅较大时，发出的噪音也会随之提高。
运转的机械设备自身振幅较小时，所产生的噪音便会减弱，但因为机械设备在高速运转过程中发生严重的磨损，从而导致机械设备运转振幅较大，进而产生较大噪音。
2.设备问题。
主要是设备内部零件松动出现肉眼看不到的缝隙，对柴油加氢K101A压缩机平稳运行的损害是最大的，很有可能因为检查的时候检查不出来而出现多种故障。
3.机械运转设备自身发生磨损。
柴油加氢K101A压缩机平稳运行是由诸多机械元件所构成，在其进行运行过程中，会通过不同齿轮以及轴承之间相互摩擦，从而带动皮带进行作业。
因为机械设备在运行过程中会发生一定的碰撞与摩擦，运行时间过长将会导致部件产生一定的磨损缺口，甚至一些外层原料脱离原有位置，最终导致设备自身无法依照原有路径进行有效工作，而且运转设备自身灵活性缺失，最终因为设备元件脱离缺口，而致使机械设备运转出现故障，导致整体机械设备出现瘫痪。
压缩机防喘振系统出现的问题及防范措施
压缩机防喘振系统出现的问题及防范措施离心式压缩机因其运行平稳、效率高、在正常运行条件下无脉动等特点，在企业中得到了广泛的应用。
与往复压缩机相比，具有流量大、重量轻、运转率高、零部件薄弱、维修方便、风量控制范围广、压缩机排油量大等优点，对压力、流量、温度变化比较敏感。
喘振是影响压缩机安全运行的重大隐患，持续的喘振会对压缩机造成内部损坏，造成严重的设备损坏。
本文介绍了离心式压缩机防喘振措施及日常运行维护注意事项。
标签：压缩机;防喘振;问题;防范措施当前，离心式压缩机被广泛地应用于化工、石油等行业内部，但它在流量、温度和气体压力的影响下很容易发生喘振现象。
因此，接下来我们将具体分析离心式压缩机的喘振原因，并提出一些预防的策略，以保证压缩机机组的安全、稳定运行。
1 喘振现象的特征（1）當机械零件、机身或轴承发生剧烈震动时，这表明压缩机具有更严重的喘振现象。
（2）压缩机的流量和吐出压力周期性地变动，由于流量计和压力计的强振动而产生了喘振。
（3）当人的耳朵能够听到周期性的空气的轰鸣时，这也是一种喘振现象。
但是，人的耳朵，可能无法区分噪音多的环境和喘振现象。
若有预测，可通过设备状态和操作参数的性能曲线检查喘振现象。
2 离心式压缩机喘振故障原因分析（1）压缩机进气口温度变化。
标准大气压-25℃中的压缩量，即离心压缩机的设计中的压缩量，由于过程气体的温度不受人的行为控制，所以经常变化。
在定压下，当温度上升时，过程气体的密度就会下降，压缩机的实际压缩过程气体流量下降，压缩机的输出压不足，就会形成冲浪现象。
实际上，夏季比起冬季，喘振发生的可能性更高。
（2）压缩机扩散器的腐蚀。
由于高速转弯因子的作用，过程气体会变得高速且高压。
在静态扩散器中，由于在扩散器中特别设计的曲线腔壁，过程气体的流量减少，压力再次上升。
在扩散器，压力通常增加1 / 3左右。
当腐蚀和磨损严重时，扩散器内的特殊弯曲的腔壁容易形成滚动，降低吸气，降低空气压，降低压缩机的输出压力，容易产生冲击现象。
加氢裂化循环氢压缩机(蒸汽透平驱动离心式压缩机)
循环氢压缩机干气密封系统 0.7MPa
Max:0.1MPa
PCV4
氮气
去B PIA7 PDIA FIA
61105A 61105A
增压机
安全 PDIA FIA 放空61105B 61105B
0.05MPa, 43.04Nm3
出口 入口 15.7 12.738 MPa, MPa,
FIA 61106A
FIA 61106B
12.85MPa, 523.77Nm3
PCV 61102 0.5MPa, 56.82Nm3
PDIA 61102
73.89Nm3
PCV 61101 0.4MPa, 17.05Nm3 氮气过 滤器
0.7MPa 氮气
循环氢压缩机干气密封系统
• 1--循环氢压缩机干气密封系统生产厂家: 约翰克兰 John crane • 2--循环氢压缩机干气密封形式: • T28XP(单向旋转串联密封,带中间迷宫),缓冲气类别为氮气和流程气. • 3—干气密封的说明: • 3—1干气密封控制系统带增压单元和除雾单元. • 3--2干气密封控制系统的最高工作压力至少为滞止压力(14.4MPa). • 能适应循环氢压缩机操作压力的迅速下降. • 3—3从压缩机出口到控制盘和从控制盘到压缩机主密封气管线做伴
清洗润滑油 管道用口
Ｌ
ＰＩＡ ６０５０１
自动启 动油泵
调 速 汽轮机
器
压缩机
中压 蒸汽
主油泵
清洗润滑油 管道用口
辅油泵
油箱充氮的目的:保持微正压，除去油箱中的油烟气，隔绝空气
电加热器
润滑油箱
0.7MPa 润滑油站的组成:
注油口 ６０Ｔ２Ｉ０２Φ2，10 氮气 Nm3/d,2kpa
防喘振控制技术
CCC压缩机防喘振控制技术(Antisurge Control)1. 喘振现象喘振是涡轮压缩机特有的现象从图中可以看出压缩机运行点由D沿性能曲线上升流量减小压力升高由A点开始到B点压缩机出现负流量即出现倒流B-C C-D这样伴随喘振而来的是压缩机振动剧烈上升如果不能有效控制会给压缩机造成严重的损伤一般来讲在1-2秒内就以发生2. 喘振控制2.1 喘振线的确定通常压缩机都会有一系列的性能曲线图由于压缩机入口条件的不同压力其喘振曲线是分散的多条曲线CCC根据压缩机的设计理论可以将多变的入口条件的喘振曲线转化成与入口条件无关的曲线而一般来讲压缩机制造厂商提供的性能曲线是计算值特别是旧机组的性能会发生变化或者没有性能曲线传统的测试方法需要由经验丰富的测试工程师来进行测试这样做带来了巨大的风险确往往会动作滞后或过早打开CCC的喘振算法和控制算法能够在自动状态下测量喘振曲线这一功能是CCC的专利技术而且是世界独一无二的2.2 喘振控制算法在传统的防喘振控制算法中用运行点的流量与喘振点的流量比较放空阀这样做会造成大量的回流能量和造成工艺的扰动甚至中断2,1)(op r s q hr f S = 2,1)(SLL r q hr f =喘振线上的点1)(2,1==op r s q hr f S 因而Ss ＜1的区域为安全区域从而实现控制各种控制线及其相互之间的关系(1) Surge Limit Line, SLL压缩机在不同的工况下有不同的性能曲线所有这些点构成了一条喘振极限线SLLCCC 防喘振控制算法在喘振极限线SLL 右边设置了一个可变的安全裕量bÔö¼ÓѹËõ»úµÄÁ÷Á¿Èç¹û²Ù×÷µã³¬¹ýÕâ¸ö¼«ÏÞRTL 位于SCL 与SLL 之间如果操作点超过这个极限安全保险响应将增加喘振控制线的裕度(总b 值)SOL 线在喘振极限线的左边(5) Tight Shut-off Line, TSL TSL 定义最小的SCL 的偏差二者之间的距离为d 12.3.2 CCC防喘振控制算法的控制功能(1) PID控制响应对于缓慢的小的扰动CCC防喘振控制算法的PI控制算法防止压缩机操作点回到SCL左侧的非安全控制区而是用于加大CCC防喘振控制算法的安全裕量但并没有实质的喘振危险时只有在操作点处于或者接近防喘振控制线SCL时这样一来又能防止喘振的发生当比例积分响应和特殊微分响应不能使压缩机操作点保持在SCL线的右边则RTL响应就会以快速重复的阶跃响应迅速打开防喘振阀(3) 根据SOL线的安全保险响应如果因意外情况过程变化使压缩机的操作点越过SLL 线和SOL线而发生喘振使喘振控制线右移在一个喘振周期内将喘振止住那么防喘振控制算法的TSL响应将输出0或者100%的信号CCC防喘振控制算法根据喘振发生的特点当操作点越过不同的控制线产生不同的控制响应这种控制响应既能防止喘振也不需要浪费能量则喘振控制算法自动加大一个安全裕量b4ÕâÒ»¶¯×÷×î¶à¿ÉÒÔ¼Ó´ó5次b4,并且可以手动或自动复位当计算喘振接近度S S公式中所用的输入信号出现故障时(7) 手动控制手动控制可以让操作员手动控制防喘振阀的开度一种是完全的手动另一种方式是在手动操作中(8) 解耦控制对于有性能控制的机组当压缩机进入喘振调节时如性能控制变量为入口压力时两个控制回路是互相反作用的使机组更加接近喘振CCC的性能控制算法和喘振控制算法会将各自的输出加权到对方的控制响应中去迅速稳定系统CCC的控制算法能够在机组达到最小控制转速后或当出口单向阀打开时将机组并入到工艺系统中去将机组切出系统(11) CCC喘振控制算法功能框图3. 采用CCC防喘振控制算法的益处采用先进的防喘振控制算法而不必打开回流阀内置的回路解耦算法允许性能控制算法和防喘振控制算法之间更快地协调并消除防喘振控制动作可能产生的间断效应CCC防喘振控制算法消除了因喘振或者过载引起的不必要停车消除损害性的喘振(5) 压缩机运行更可靠FallBack¿ØÖÆËã·¨Äܹ»ÔÚ±äËÍÆ÷·¢Éú¹ÊÕÏʱ(6) 操作简化(7)更低的工程成本用户不必进行软件设计和软件组态(8) 降低压缩机初始投资。
柴油加氢装置反应压力波动原因分析及解决措施
柴油加氢装置反应压力波动原因分析及解决措施摘要：柴油加氢精制通常用于炼化，其主要目的是直接去除蒸馏和加氢脱硫、氮，以满足柴油的国家需求。
柴油加氢反应压力决定深度，是控制氢过程的重要参数。
影响反应压力的因素:系统总强度、组成、高排放分气值、分离器的工作温度、新氢消耗和循环氢消耗。
当压力剧烈波动时，反应器入口和出口法兰可能会泄漏，热油会立即在空气中燃烧，因此恒定应力对加氢过程至关重要。
关键词：柴油加氢；反应压力波动；加热炉修理过程中改造热炉炉管后，某柴油加氢350万t/a，350t/h(负载的90%)开车提量。
当整个反应系统的压力随弯曲正弦波动而波动时，频繁的压力波动可能导致装置提量失败，严重制约正常生产，影响公司的经济效益。
同时，频繁的压力波动可能会导致设备和管线的疲劳产生，从而给安装带来严重的安全风险。
本文首先分析了含水量、氢油比和Baker流体模拟。
该研究确定了系统电压波动响应的原因，并结合工业听诊器综合评估、炉管管热成像和流体力学模拟制定了解决方案。
一、装置加热炉现有工况及压力波动原因分析1.加热炉现有运行条件。
柴油加氢装置从开始，超过反应加热装置中的炉温。
通常它低于为800°C，解决超温问题，设计阶段在两路炉管每个输出端设计了附加回路，如图1所示。
图1加热炉炉管布置添加炉管会增加管道的传热面积，从而解决超温问题。
本装置尝试执行另一个提量操作。
但是，如果流量大于350t/h，震动和噪音出口管线明显出现、进料泵P101的输出电流100A、循环压缩机的输入蒸汽(蒸汽波动范围为8t/h)，这对平稳生产和安全运行产生了严重影响。
2.分析压力波动原因。
（1）水与原料氢油比，含水量是最重要的因素，原料含水量的主要风险在于热炉波动。
水汽化中会导致压力体积发生变化，从而影响各个控制回路的性能。
该装置改进了切水原料罐管理，提高了加大分析的频率。
试油含水率97.3μg/g，在正常范围内。
这样就消除了原料含水、氢气性能所产生的系统压力的影响。
汽柴油加氢装置反应产物系统腐蚀原因及处理措施
汽柴油加氢装置反应产物系统腐蚀原因及处理措施摘要：某石化160万吨/年汽、柴油加氢精制装置于2011年7月22日装置一次开车成功。
2013年5月31日出现反应进料高压换热器换热效率下降、出入口压差上升，系统压降升高，循环氢量明显降低、反应氢油比不足，循环氢压缩机防喘振阀打开一系列现象。
经分析得出原料油氯含量突然升高造成换热器铵盐结晶，进而导致上述现场发生，影响装置正常运行。
对出现高压换热器铵盐结晶的原因及结晶形成过程进行深入分析，提出了改造措施，取得了较好的效果。
2015年由于公司整体安排，停工两个月，装置处于停工待料，没有作进一步处理，2015年6月1日开工过程中发现热高分空高压器空冷管箱与管子的角焊缝处发生泄漏，在处理过程中发现有两根管子的角焊缝及母材处存在裂纹，现场条件下无法消除。
经专家讨论决定采取内部增加管堵，然后从外部焊接的方法进行处理，达到了预期效果。
关键词：加氢精制高压换热器高压空冷器氯化铵硫氢化铵结盐湿硫化氢开裂0前言为保护环境需要降低汽柴油燃烧过程中产生的二氧化硫等有害物质，因此加氢精制装置成为炼油生产过程中不可缺少的主要装置。
而原料油中的硫、氮、氯等物质，在经过加氢反应器后会形成氯化钠、硫氢化铵等物质，造成高压换热器及高压空冷器的腐蚀问题，而影响装置的正产生产。
本文就本厂高压换热器和高压空冷器的两次腐蚀事件展开讨论，分析腐蚀机理，提出处理措施并提出防腐措施。
1 反应产物系统简介某石化汽柴油加氢装置于2011年7月建成投产，加工能力160万t/a，原料是焦化汽柴油、催化裂化柴油、常压柴油；氢气使用重整氢气和干气制氢氢气，系统压力7.6MPa，反应温度310℃。
为了适应产品质量升级的要求，2013年9月根据中国石化沧州分公司油品质量升级及节能技术改造项目要求，对该装置进行改造增上RTS系统，增上换热器一台，增上反应器一台，进一步提高反应深度。
反应产物系统的流程：加氢精制反应产物与原料混氢油通过换热器（E4101A）换热后首先进入RTS反应器（R4102）进一步深度脱硫，然后与原料混氢油通过换热器（E4101B/C）换热后进入热高压分离器（D4103）进行气液分离，热高分气与循环氢换热（E4103）并经空冷（A4101）冷却后进入冷高压分离器（D4105），在冷高压分离器中进行气、油、水三相分离(为防止反应生成的铵盐在低温下结晶堵塞热高分气空冷器管束，在热高分气空冷器前注入除盐水以洗去铵盐)，装置原设有3个注水点，分别是图1所示注水点1、注水点2和注水点3，正常使用注水点1、注水点2，详见图1：图1加氢精制装置反应产物冷凝冷却系统工艺流程示意图设备简介：高压换热器和高压空冷是汽柴油加氢装置的关键设备之一，具有高压、临氢的特点。