钢丝绳最大静张力和静张力差计算
提升钢丝绳安全系数的验算
提升钢丝绳安全系数的验算the checking computations for hoist steel cable 为了对提升钢丝绳安全系数进行验算，应该了解提升系统的有关参数，如容器自重Q z ,提升载荷Q，矿车自重Q c及钢丝绳的技术数据等。
一、提升容器自重或载荷重力的测定the mesuration of hoist container deadweight and load gravity用拉(压)或荷重传感器对提升容器、载荷称重，其原理是容器重力或载荷重力作用于传感器，使传感器产生应变，传感器应变使电桥输出电压(或电流)信号发生变化，电压(或电流)信号变化的大小与重力的大小成正比。
根据所称重力大小来选择传感器的型号及量程，规格从几十牛到1000干牛均有。
传感器的使用方法按厂家说明。
(一)用拉力传感器对容器或负荷称重时，可把传感器一端用绳环与连接装置连接，传感器另一端通过导链挂到罐梁上，传感器通电凋零后拉导链。
当钢丝绳不受力时，拉力传感器的输出读数即是所称重力。
其输出可以用直流毫伏表测量，也可用光线示波器记录，但应对光高进行标定。
(二)用压力或荷重传感器采用这种方法时，应把容器提到井口水平以上一定高度停车，然后将井口用工字钢栅铺平，设法将传感器放置在工字钢栅上，传感器通电调零后，慢慢下放容器压在传感器上，并保持平衡，当提升钢丝绳稍松驰不受力时，传感器的输出即表示所称重力的数值。
返回二、提升钢丝绳安全系数的验算the checking computations for hoist steel cable提升钢丝绳在正常工作中，除受到静张力的作用外，其内部还受有弯曲应力、扭转应力、接触应力等力的作用，多种复合应力的作用将大大降低钢丝绳的寿命。
另外，磨损、腐蚀也是降低钢丝绳寿命，影响安全运行的因素。
由于诸多因素的影响，钢丝绳的寿命不能精确计算。
为了保证安全可靠，对钢丝绳的选择验算，均采用安全系数法。
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算一、提升容器的选择1．确定合理的经济速度立井提升的合理经济速度为V j =√H式中V j —经济提升速度，m ／s ；H ——提升高度，m ；H=H s +H x +H zH x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0；Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。
2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算)式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ；a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2；u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ；θ—休止时刻。
3、计算一次合理的经济提升量式中rn j --一次合理的经济提升量，t ；A n —矿井年产量，t ／a ；C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数；b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ；t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。
依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。
4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。
（1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为（2） 计算提升机所需的提升速度二、提升钢丝绳的选择计算中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量m-----一次提升货载质量，kgM z ——提升容器自身质量，kg ；m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ；g —重力加速度，m ／s 2；H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ，H s --井筒深度，m ；H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ；H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。
煤矿主井提升设备选型设计1.
绪论提升方式一般可根据矿井年产量来确定：年产量小于30万吨的小型矿井，多采用一套罐笼提升设备完成全部的提升任务；年产量大于30万吨的大中型矿井，由于有提升煤炭及辅助提升的任务较大，一般均设主、副井两套提升设备。
主井采用箕斗提升煤炭，副井采用罐笼完成辅助提升任务。
对于年产量大于180万吨的大型矿井，一般主井需要两套箕斗提升设备，副井除配备一套罐笼提升设备外，有时尚需设置一套带平衡锤的单容积提升设备作辅助提升。
１．设计依据（1）矿井年产量An，150万t/a；（2）工作制度：即年工作日br，日工作小时数t，《煤炭工业设计规范》规定：br＝330天，t＝16h；（3）井筒深度Hs=240m；（4）卸载水平与井口的高差Hx=23m；（5）装载水平与井下运输水平的高差Hz=22m；（6）煤的松散密度，0.92t／m3；（7）提升方式：箕斗，单绳摩擦式提升；（8）矿井电压等级，6kv。
２. 设计的主要内容（1）计算并选择提升容器；（2）计算并选择提升钢丝绳；（3）计算滚筒直径并选择提升机；（4）计算天轮直径并选择天轮；（5）提升机与井筒相对位置的计算；（6）运动学及动力学计算；（7）电动机功率的验算；（8）计算吨煤电耗及效率。
二、提升容器容器的选型计算1、选择原则提升容器的规格是提升设备选型计算的主要级数参数，它直接影响提升设备的初期投资和运转费用。
在矿井提升任务和提升高度确定后，选择提升容器的规格有两种情况：一是选择大规格的容器。
由于提升同期较大，所需要的提升钢丝绳直径和提升机滚筒直径也较大，运转费用较少；二是选择小规格的容器。
因初期投资较少，所以运转费用较多。
那么，如何选择提升容器的规格才合理呢？这就是：一次合理提升量应该使得初期投资費和运转费的加权平均数总和最少。
根据确定的一次合理提升量，选择标准的提升容器。
2、选择计算（1）、确定合理的经济速度立井提升的速度 v j=0.4H式中 v j——经济提升速度，m/s；H——提升高度，m；H = H s + H x+ H z= 240+23+22=285H x——卸载高度，m ，23m；H z——装载高度，m ，22m；H s——井筒高度，m ，240m；对于井筒深度Hs，一般情况取中间值，即V j =0.4H进行计算V j=0.4285m==6.753m/s。
提升系统最大静张力及最大静张力差
主井绞车性能验算主井提升系统参数Q物———次提煤载荷重量2000kgQZ物——提升容器自重1500kgp ——钢丝绳每米重量2.165kg/mL ——主井井深107mQd——钢丝绳破断拉力总和320500N1、提升绞车强度验算（1）最大静张力验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm物Fjm物=Q物+QZ物+pL=41470.219N验算Fjm物≤[Fjm],查所用提升绞车规格表可得提升绞车设计许用最大静张力[Fjm]=42000N，验算41470.219N≤42000N即Fjm 物＜[Fjm]符合要求（2）最大静张力差验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力差Fjc物Fjc物= Q物+ pL=26770.219N查所用提升机规格表可得提升机设计许用最大静张力差[Fjc]=30000N，验算26770.219N≤30000N，即Fjc物＜[Fjc]，符合要求。
2、钢丝绳安全系数M 物= QdFjm 物 =7.728＞6.5 ，符合要求 主井提升系统：1、安全制动力矩验算：所需3倍最大静荷重力矩3 Mj =3* Fjc 物*r=64248.525NMMz=∑Fz*R=（F1+F2）*R=(33000+37000)*1.4=98000NM ＞3 Mj ，符合安全规程要求。
其中：∑Fz ——实测各组闸的制动力之和；R ——试验时，Fz 的作用半径，R=1.4mr ——滚筒半径，0.8m 。
2、主井提升系统安全制动减速验算：保险闸发生作用机械减速度（1）安全规程要求：上提重载≤5m/s 2az=Mz+Mj ∑m*R=4.81 m/s 2＜5m/s 2符合要求 （2）安全规程要求：下放重载≥1.5 m/s 2az=Mz-Mj ∑m*R=3.087 m/s 2＞1.5 m/s 2 其中：Mz ——实测提升绞车保险闸作用时的制动力矩，98000NM ， Mj ——实际测量最大静荷重力矩，21426.175NM ，R——滚筒半径0.8m∑m——提升系统总变为质量，∑m =1g[ Q物+ 2QZ物+nPLp+2Gt+Gj+Gd]=31003.83kg, 其中：Gj——提升绞车（包括减速器）的变位重量，36879N（查提升绞车的规格表）；Lp——每根提升主绳实际全长200m；n——主绳根数，单绳缠绕式提升系统；Gt——天轮的变位重量，2200N（查天轮的规格表）；Gd——电机转子变位质量，212558.6N。
钢丝绳最大静张力
钢丝绳最大静张力一、引言钢丝绳是一种常见的机械传动元件，广泛应用于各种机械设备中。
在使用钢丝绳时，我们需要了解钢丝绳的最大静张力，以确保机械设备的安全运行。
本文将从静张力的概念、计算公式、影响因素等方面进行探讨。
二、静张力的概念静张力是指钢丝绳在不受外力作用时所受的张力。
在实际应用中，钢丝绳往往会受到外力的作用，如重物的悬挂、机械设备的运转等，这时钢丝绳所受的张力就不再是静张力，而是动张力。
因此，了解钢丝绳的静张力是非常重要的。
三、静张力的计算公式钢丝绳的静张力可以通过以下公式进行计算：F=πd²/4×σ其中，F为静张力，d为钢丝绳的直径，σ为钢丝绳的抗拉强度。
从公式中可以看出，静张力与钢丝绳的直径和抗拉强度有关。
直径越大、抗拉强度越高，静张力就越大。
四、影响静张力的因素除了钢丝绳的直径和抗拉强度外，还有一些因素会影响钢丝绳的静张力，如钢丝绳的材质、使用环境等。
1. 材质钢丝绳的材质不同，其抗拉强度也不同。
一般来说，高碳钢丝绳的抗拉强度比低碳钢丝绳高，因此其静张力也会更大。
2. 使用环境钢丝绳在不同的使用环境下，其静张力也会有所不同。
例如，在高温环境下，钢丝绳的抗拉强度会降低，因此其静张力也会减小。
五、结论钢丝绳的静张力是保证机械设备安全运行的重要因素之一。
了解钢丝绳的静张力，可以帮助我们选择合适的钢丝绳，并保证其在使用过程中的安全性。
在实际应用中，我们还需要注意钢丝绳的材质、使用环境等因素，以确保其静张力的准确计算。
六、致谢本文参考了相关文献和资料，在此表示感谢。
长平煤矿釜山回风井双吊桶提升临时改绞方案的确定与实施
长平煤矿釜山回风井双吊桶提升临时改绞方案的确定与实施作者：戴国明来源：《硅谷》2008年第08期[摘要]山西长平煤矿釜山回风井因井下口马头门巷道方向和井上地理条件的限制，在井下二期工程施工临时改绞时无法采用罐笼提升方案，通过较全面的分析和研究，并根据现场实际情况和二期工程施工需要，决定采用双滚筒双吊桶提升方案。
通过现场组织实施取得了良好的效果，在一定条件下，该施工方案显示出明显的优势。
[关键词]回风井改绞吊桶提升机提升能力中图分类号：TD98文献标识码：B文章编号：1671－7597（2008）0420058－01一、问题的提出山西长平煤矿釜山回风井为矿改扩建工程。
回风井净直径为7m，井口标高为+965m，井筒落底水平标高为+592 m，井底水窝深10 m，井筒全深383 m。
因矿井施工主要矛盾线、井下口马头门巷道方向和井上地理条件的限制，在二期工程施工临时改绞时采用罐笼提升方案不能实现，因此确定采用双吊桶提升。
二、双吊桶提升方案的确定为了保证改绞工期要求，并满足井下二期工程施工需要，决定改绞后井筒内布置两个2立方吊桶，两个吊桶提升位置仍为原凿井期间提升位置，提升机选用凿井期间直径3m双滚筒绞车，型号为2JK-3/20。
将凿井施工期间另一提升机拆除，使用其提升天轮，来实现3m绞车双滚筒提升。
（一）井筒内各盘设置将原吊盘下层落到井下+592巷道水平，东西两侧各用4根M27×400锚杆均匀分布固定，吊盘的下面+591.64水平南北方向用两根I56工字钢托住，工字钢两端采用梁窝固定，位置为两个提升孔内侧。
上层盘留在马头门位置作为保护盘用。
下层吊盘下方约4米的位置，安装一层清扫盘，作为承接和清扫撤下的矸石及杂物。
（二）钢丝绳罐道及拉紧装置吊桶采用4根钢丝绳罐道，天轮平台上布置4套T48×6梯形丝杠罐道绳拉紧装置。
罐道绳采用4根6×19+FC-24-1670型，最小破断拉力总和为39269Kg，悬垂高度为408米。
大土河回风立井钢丝绳,稳绞选型计算2
山西大土河光明煤矿回风立井井径ф=6.5m 井深H=610m1. 主提升系统1.1 计算条件：提矸石时：m a=7.5 提升人员时：m a=9H0=610+25.87=635.87 m3m3吊桶自重:1049kg SJZ6.7型伞钻重：7800kg9T钩头重：190kg 2.2m滑架重:218kg1.2钢丝绳终端荷重有两种组合，即：提升3m3吊桶时：Q0=吊桶自重+钩头+滑架+0.9×吊桶容积×矸石单位重+0.45×吊桶容积×水比重=1049+190+218+0.9×3×1700+0.45×3×1000=7397kg提升SJZ6.7伞钻时： Q0=7800+215+250=8265kg1.3按提升SJZ6.7伞钻时选择钢丝绳：钢丝绳单位长度重量: Ps=Q0/[110σB /m a - H0]=8265/[110×180/7.5-636]=8265/2004=4.12kg/m根据以上计算，选用18×7+FC-ф36-1770钢丝绳， P SB=5.05kg/m>Ps,δb=1770N≈180kg/cm2, 破断力总和Q d=91221kg。
钢丝绳安全系数校核：提3m3吊桶时：m a =Q d/( Q0+P SB×H0 )= 91221/(8265+5.05×636)=91221/11476=7.95> m a=7.53m3吊桶提升人员时：m a = Q d/( Q0+P SB〃H0 )=91221/(1049+215+250+5.05×636+9×80)=91221/5446=16.7>m a=9 1.4提升机选型计算：滚筒直径：D≥60ds 即D≥60×36=2160mmD≥900δ即D≥900×2.4=2160mm钢丝绳作用在滚筒上的最大静张力和静张力差：最大静张力：F j= Q0+P SB×H0 =8265+5.05×636=11476kg最大静张力差：F j = F c=11476kg根据以上计算，选用2JK-3.5/20型提升机，配 780kw电机，转速580r/min。
煤矿作业规程计算公式
1.卷筒直径/mm
D≥60ds；D≥900δ
ds、δ—分别为钢丝绳直径及最粗钢丝直径，mm
2.选定提升机型号
DT≥D
DT—所选提升机的卷筒直径
3.校验卷筒宽度/mm
—最大提升速度，m
30—提升钢丝绳试验长度，m
—提升机卷筒名义直径，m
—提升钢丝绳绳圈间隙，取2-3mm
—箕斗装矸、卸载休止时间，s；当用耙斗装岩机时 =100~300s
3.选择标准箕斗容积/ m3
V≥Vj
立井提升钢丝绳选择计算
计算步骤
计算公式
符号及数据
1.钢丝绳最大悬垂高度H0/m
H0=Hsh+Hj
Hsh—井筒深度
Hj—井口水平至井架天轮平台垂高
2.提升物料荷重Q/N
对矸石吊桶/kN
对临时罐笼/kN
对2BKJ56N05（11KW）局部通风机的吸风量，可取200 m3/min
对2BKJ56N06（28KW）局部通风机的吸风量，可取350 m3/min
—第 个掘进工作面同时通风的局部通风机台数，为了防止局部通风机吸循环风，还应保证局部通风机吸入口至掘进工作面回风道口之间的最低风速为0.15m/s
—第 个掘进工作面同时工作的最多人数，人
悬吊钢丝绳的选择计算
计算步骤
计算公式
符号及数据
1.钢丝绳最大悬垂高度H0/m
H0—由井内设备悬吊点或导向钢丝绳井内固定点与天轮相切点之间的垂高
2.悬吊钢丝绳终端荷载/N
—悬吊设备荷重，N
—悬吊同一设备的钢丝绳数
3.钢丝绳单位长度重量
—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，Mpa
—钢丝绳的安全系数，根据《煤矿安全规程》：悬吊、吊盘、水泵、抓岩机时 ≥6；提升安全梯的悬吊钢丝绳的安全系数 ≥9；悬吊风筒、风管、水管、注浆管、靠臂式抓岩机和拉紧装置的钢丝绳安全系数 ≥5；用于悬吊吊罐的钢丝绳安全系数 ≥13
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
钢丝绳管理台账—主井提升钢丝绳提升钢丝绳选择1水平：MC1≥7.2-0.0005HC1=6.8552水平：MC2≥7.2-0.0005HC2=6.756HC-天轮钢丝绳悬垂长度绳端载重：QdQd=(Qm＋Qz)×9.81=(25＋31.5)×9.81=554.27KN主钢丝绳选用英国布顿钢丝绳：6×28TS＋FC－42－1770－左右各二根其技术规格如下：钢丝绳直径：dk=42mm钢丝的直径：f=2.55mm抗拉强度：1770Mpa破断拉力总和：Q`d=1390.1KN单位质量：Pk=7.3kg/m祁南矿主井提升机防滑系数安全验算说明主要检验计算公式：l、提升系统总变位质量Σm计算Σm＝(Q+2Q Z+n1pL p+n2qL q+G t+G j+G d)＝25000+2×31500+4×7.3×830+（2×10.5+8.99）×665+2×8900+20500+9500＝25000+2×31500+24236+19943+17800+20500+9500＝179979kg式中Q一一次提升载荷重量，N=25t；Qz_ 提升容器自重，N=31.5t；n1—主绳根数，n1=4；p—主绳每米重量，7.3kg；L P—每根提升主绳实际全长，830m；n2—尾绳根数；n2=3q—尾绳每米重量，10.5kg、8.99kg；L q—尾绳实际全长，665m；G t—天轮的变位重量，8900kg（查天轮规格表）；G j－提升机的变位重量，20500kg（查提升机的规格表）；G d——电动机转子的变位重量，G d=4J d*i2/D2=4×38000×12/42=9500。
J d——电动机转子的转动惯量：J d=38000kg.m2i——减速箱减速比，取1D——滚筒直径，4m2、提升机强度验算（承载25T）2.l最大静张力验算(1)根据矿井实际提升情况计算最大静张力F jmF jm1= (Q+Qz)g +( n1pL p+n2qL q)g/1000=(25+31.5) ×9.8+ {4×7.3×15+（2×10.5+8.99）×686.18}g/1000=759.7KNF jm2= Qzg +( n1pL p+n2qL q)g/1000=31.5×9.8+{4×7.3×686.18+（2×10.5+8.99）×15}g/1000=509.4N（2）验算F jm≤[F jm]其中［F jm］----提升机设计许用最大静张力（查提升机规格表）,800kN。
F jm = 759.7KN＜[F jm]=800KN合格。
2.2最大静张力差验算(1)根据矿井实际提升情况计算最大静张力差F jcF jm1 =759.7KN F jm2 = 509.4KNF jc= F jm1 -F jm2 = 2KN（2）验算Fjc=250.3KN ＜［Fjc］＜Fdj其中［Fjc］---提升机设计许用最大静张力差（查提升机规格表）, 270KN。
Fdj---电动机额定出力Fdj =（1000×P×60×i×ηj）/（D×π×N）=（1000×4200×60×1×1）/（4.0×3.1415×60）= 334kN=34.1T3、防滑验算3.1 静防滑验算σj = F jm2 (eµа-1)/ F jm1 -F jm2 = 509.4(1.9-1)/250.3=1.83＞σ1= 1.75式中：F jm1、F jm2----重载侧和轻载侧钢丝绳静张力，µ----计算摩擦因数0.25а----围抱角183.44°σ1—设计值 1.753.2 动防滑验算3.2.1 提升重载时，加速段的防滑验算σd = （F jm2 - m2a1）(eµа-1)/ (F jm1 -F jm2)+( m1 +m2) a1 =（509.4-51×0.59）×0.9/(250.3+128×0.59)= 1.32﹥σ2=1.25式中：a1—实测加速度0.59m/s2F jm1、F jm2----重载侧和轻载侧钢丝绳静张力m1= F jm1 /g=77tm2= F jm2/g=51tσ2—设计值。
3.2.2 提升重载时，减速段的防滑验算σd =（F jm2 +m2a2）(eµа-1)/ (F jm1 -F jm2)-( m1 +m2) a2 =（509.4+51×0.6）×0.9/(250.3-128×0.6)= 2.8﹥σ2=1.25式中，a3----实测减速度，0.6m/s2。
其余同上。
4、制动性能验算4.1制动力矩计算M Zh＝ΣF Z·R Z＝1552.56×1.6=2484.1KN·mM jc＝F JC·R＝250.3×2=500.6KN·mK=2484.1/500.6=4.96倍式中：ΣF i----实测各组闸的制动力之和；R Z----实验时，F Z的作用半径。
1.6m4.2安全制动减速度校验提升机安全制动减速度设置为恒减速。
满足1.5 m/s2-5.0 m/s2。
主井钢丝绳安全系数校验（2018年3月）1、已知箕斗（包括悬挂）自重Qz=31500kg最大载重Q=25000kg钢丝绳悬垂长度Hc=662+15=677m钢丝绳单重P=7.3kg/m由此可计算出钢丝绳最大拉力F=(Q+Qz+4*P* Hc)*9.81*10-3=（25000+31500+4×7.3×677）×9.81×10-3=750.8KN每根绳平均拉力F1=187.7KN2、经检验4根钢丝绳的破断拉力Sp分别为：1398.64、1404.06、1389.44、1402.483、钢丝绳安全系数校验1#钢丝绳安全系数为Sp/F=7.45＞7.2-0.0005Hc=6.87 合格2#钢丝绳安全系数为Sp/F=7.48＞7.2-0.0005Hc=6.87 合格3#钢丝绳安全系数为Sp/F=7.4＞7.2-0.0005Hc=6.87 合格4#钢丝绳安全系数为Sp/F=7.47＞7.2-0.0005Hc=6.87 合格钢丝绳管理台账—副井1#车提升钢丝绳祁南矿副井1#车提升机防滑系数安全验算说明主要检验计算公式：l、提升系统总变位质量Σm计算Σm＝(Q+2Q Z+n1pL p+n2qL q+G t+G j+G d)＝9685.6+2×12500+4×4.65×700+3×6.52×607+2×6000+14000+8020＝9685.6+2×12500+13020+11873+12000+14000+8020 ＝93598.6 kg式中Q一一次提升载荷重量4×（621.4+1800）=9685.6kg；其中1800为小罐装载重量Qz_ 提升容器自重12.5t；n1—主绳根数，n1=4；p—主绳每米重量，4.65kg；L P—每根提升主绳实际全长，700m；n2—尾绳根数；n2=3q—尾绳每米重量，6.52kg；L q—尾绳实际全长，607m；G t—天轮的变位重量，6000kg（查天轮规格表）；G j－提升机的变位重量，14000kg（查提升机的规格表）；G d——电动机转子的变位重量，G d=4J d*i2/D2=4×24560×12/3.52=8020。
J d——电动机转子的转动惯量：J d=24560kg.m2i——减速箱减速比，取1D——滚筒直径，3.5m2、提升机强度验算2.l最大静张力验算(中罐满载在副井上口，边罐空载)(1)根据矿井实际提升情况计算最大静张力F jmF jm1= (Q+Qz) +( n1pL p+n2qL q)g/1000=（9.68+12.5）×9.8+（4×4.65×44.35+3×6.52×591.45）×9.8/1000=338.7KNF jm2= Qz +( n1pL p2+n2qL q2)g/1000=12.5×9.8+（4×4.65×607.35+3×6.52×17.45）×9.8/1000=235.4KN（2）验算F jm1≤[F jm]其中［F jm］----提升机设计许用最大静张力（查提升机规格表）,515kN。
F jm = 338.7KN＜[F jm]=515KN 合格。
2.2最大静张力差验算(1)根据矿井实际提升情况计算最大静张力差F jcF jm1 =338.7KN F jm2 = 235.4KNF jc= 103.3KN（2）验算F jc=103.3KNF dj < F jc < ［Fjc］不合格其中:［Fjc］---提升机设计许用最大静张力差（查提升机规格表）, 137KN。
Fdj---电动机额定出力Fdj =（1000×P×60×i×ηj）/（D×π×N）=（1000×800×60×1×1）/（3.5×3.1415×46）= 94.9kN=9.68T（3）以F dj为最大静载荷差重新计算最大静载荷差F jc= Fdj=94.9kN=9.68TF jm1=F jc+ F jm2=330.3KNQ=8828.6kg=86.5KN车皮平均最大装载量为：(*1000/9.8)/4-621.4=1585kg3、防滑验算3.1 静防滑验算σj = F jm2 (eµа-1)/ F jm1 -F jm2 =235.4(1.89-1)/94.9=2.2＞σ1= 1.75式中：F jm1、F jm2----重载侧和轻载侧钢丝绳静张力µ----计算摩擦因数0.2а----围抱角182.8°σ1—设计值 1.753.2 动防滑验算3.2.1 提升重载时，加速段的防滑验算σd = （F jm2 - m2a1）(eµа-1)/ (F jm1 -F jm2)+( m1 +m2) a1 =（235.4-24.25×0.72）×0.89/(94.9+57.6×0.72) σd = 1.41﹥σ2=1.25式中：a1—实测加速度0.72m/s2F jm1、F jm2----重载侧和轻载侧钢丝绳静张力m1= F jm1 /g=33.6tm2= F jm2/g=24.0tσ2—设计值。