钢丝绳最大静张力和静张力差计算
钢丝绳管理台账—主井提升钢丝绳
提升机
型号 JKMD-4 ×4（Ⅲ）E 提升钢丝
绳选型 6×28TS＋FC－42－1770
－ZZ
钢丝绳根
数 4根 钢丝绳破
断拉力 1390.1KN
提升高度 636 米 绳长 800 米
最大载荷 25T 生产厂家 英国布顿钢丝绳
最大载荷
差 25.5T
提升机最
大静张力 800kN 提升机最
大静张力
差 270KN
尾绳型号
（南北） 34×7+NF-52-1570-ZS 尾绳型号
（中） 34×7+NF-48-1570-SZ
提升钢丝绳选择
1 水平： MC1 ≥7.2-0.0005HC 1=6.855
2 水平： MC2 ≥7.2-0.0005HC 2=6.756 HC-天轮钢丝绳悬垂长度
绳端载重： Qd
Qd=（Qm ＋Qz） ×9.81
=（25＋31.5） ×9.81
=554.27KN
祁南矿主井提升机防滑系数安全验算说明 主要检验计算公式：
l、提升系统总变位质量Σ m 计算 Σm ＝(Q+2Q
Z+n1pLp+n2qLq+Gt+Gj+Gd)
＝ 25000+2 ×31500+4 ×7.3 ×830+ ( 2 ×10.5+8.99 )
×665+2 × 8900+20500+9500
＝25000+2 ×31500+24236+19943+17800+20500+9500
＝179979kg
式中 Q 一一次提升载荷重量， N=25t ；
Qz_ 提升容器自重， N=31.5t ；
n1—主绳根数， n1=4 ；
p—主绳每米重量， 7.3kg ；
LP—每根提升主绳实际全长， 830m ；
n2 —尾绳根数； n2=3
q—尾绳每米重量， 10.5kg 、 8.99kg ；
Lq—尾绳实际全长， 665m ；
Gt—天轮的变位重量， 8900kg (查天轮规格表)； Gj－提升机的变位重量， 20500kg (查提升机的规格表) ； Gd——电动机转子的变位重量，
Gd=4Jd*i2/D2=4×38000×12/42=9500。
Jd——电动机转子的转动惯量： Jd=38000kg.m 2 i——减速箱减速比，取 1 主钢丝绳选用英国布顿钢丝绳：
6×28TS ＋FC－42－1770－左右 各二根
其技术规格如下：
钢丝绳直径： dk=42mm
钢丝的直径： f=2.55mm
抗拉强度： 1770Mpa
破断拉力总和： Q`d=1390.1K单位质量： Pk=7.3kg/m D ——滚筒直径， 4m
2、提升机强度验算(承载 25T )
2.l 最大静张力验算
(1) 根据矿井实际提升情况计算最大静张力 Fjm
Fjm1= (Q+Qz)g +( n 1pLp+n2qLq)g/1000 =(25+31.5) ×9.8+ {4
×7.3 ×15+ ( 2 ×10.5+8.99 ) 686.18}g/1000
=759.7KN
Fjm2= Qzg +( n 1pLp+n2qLq)g/1000 =31.5 ×9.8+{4
×7.3×686.18+ (2×10.5+8.99 )×15}g/1000 =509.4N
(2) 验算 Fjm≤[Fjm]
其中[ Fjm ] 提升机设计许用最大静张力(查提升机规格
表) ,800kN 。
Fjm = 759.7KN <[Fjm]=800KN 合格。
2.2 最大静张力差验算 (1)根据矿井实际提升情况计算最大静张力差 Fjc Fjm1 =759.7KN Fjm2 = 509.4KN
Fjc= Fjm1 -Fjm2 = 2KN (2)验算 Fjc=250.3KN <[ Fjc ]< Fdj
其中[ Fjc]--- 提升机设计许用最大静张力差 (查提升机规格表) 270KN 。
Fdj---电动机额定出力
Fdj =(1000×P×60×i×ηj)/(D×π× N)
=(1000×4200×60×1×1)/(4.0×3.1415 ×60) =
334kN=34.1T
3、防滑验算
3.1 静防滑验算
σj = Fjm2 (eμа-1)/ Fjm1 -Fjm2 = 509.4(1.9-1)/250.3=1.83 >σ1= 1.75 式中： Fjm1 、Fjm2 ---- 重载侧和轻载侧钢丝绳静张力，
μ 计算摩擦因数 0.25
а 围抱角 183.44 °
σ1—设计值 1.75
3.2 动防滑验算
3.2.1 提升重载时，加速段的防滑验算
σd = (Fjm2 - m2a1) (e а-1)/ (Fjm1 -F jm2 )+( m1 +m2) a1
=(509.4-51 ×0.59 )×0.9/(250.3+128 ×0.59) =
1.32 ﹥σ2=1.25
式中： a1—实测加速度 0.59m/s 2
Fjm1 、Fjm2 ---- 重载侧和轻载侧钢丝绳静张力
m1= Fjm1 /g=77t
m2= F jm2/g=51t
σ2 —设计值。
3.2.2 提升重载时，减速段的防滑验算
σd =(Fjm2 +m2a2) (e а-1)/ (Fjm1 -Fjm2 )-( m1 +m2) a2
=( 509.4+51 ×0.6)×0.9/(250.3-128 ×0.6)
= 2.8 ﹥ σ2=1.25 式中， a3 实测减速度， 0.6m/s 2。其余同上。
4、制动性能验算
4.1 制动力矩计算
MZh＝ΣFZ·RZ＝1552.56 ×1.6=2484.1KN ·m Mjc＝ FJC·R＝
250.3 ×2=500.6KN ·m K=2484.1/500.6=4.96 倍 式中：ΣFi ------- 实测各组闸的制动力之和；
RZ -- 实验时， FZ 的作用半径。 1.6m
4.2 安全制动减速度校验 提升机安全制动减速度设置为恒减速。满足 m/s2。1.5 m/s 2-5.0 主井钢丝绳安全系数校验
2018年 3 月)
1、已知 箕斗(包括悬挂)自重 Qz=31500kg 最大载重 Q=25000kg
钢丝绳悬垂长度 Hc=662+15=677m 钢丝绳单重 P=7.3kg/m 由此可计算出钢丝绳最大拉力 F=(Q+Qz+4*P* Hc)*9.81*10-3
=(25000+31500+4×7.3×677)×9.81×10-3 =750.8KN
每根绳平均拉力 F1=187.7KN
2、经检验 4 根钢丝绳的破断拉力 Sp分别为：
1398.64、1404.06、1389.44、1402.48
3、钢丝绳安全系数校验
1#钢丝绳安全系数为
2#钢丝绳安全系数为
3#钢丝绳安全系数为 Sp/F=7.45>7.2-0.0005Hc
=6.87 合格
Sp/F=7.48>7.2-0.0005Hc
=6.87 合格
Sp/F=7.4>7.2-0.0005Hc 钢丝绳管理台账—副井 1# 车提升钢丝绳
提升机
型号 JKMD-3.5
×4 ⅢE 提升钢丝绳
选型 6×30/F －33－1570 －
ZZ(SS)
钢丝绳根
数 4根 钢丝绳破断
拉力 826.28 KN
提升高度 574 米 绳长 700 米
最大提升
载荷 8.83T 生产厂家 英国布顿钢丝绳
最大提升
载荷差 9.68T 尾绳型号 18*7+NF-40-1470-SZ
提升机最
大静张力 515kN 提升机最大
静张力差 137KN
祁南矿副井 1# 车提升机防滑系数安全验算说明 主要检验计算公式：
l、提升系统总变位质量Σ m 计算 Σm ＝(Q+2Q
Z+n1pLp+n2qLq+Gt+Gj+Gd)
＝ 9685.6+2 × 12500+4 × 4.65 × 700+3 ×6.52 × 607+2 ×
6000+14000+8020
＝9685.6+2 ×12500+13020+11873+12000+14000+8020 ＝93598.6
kg
式中 Q一一次提升载荷重量 4×(621.4+1800 )=9685.6kg ；
其中 1800 为小罐装载重量
Qz_ 提升容器自重 12.5t ； n1—主绳根数， n1=4 ；
p—主绳每米重量， 4.65kg ；
LP—每根提升主绳实际全长， 700m ；
n2 —尾绳根数； n2=3
q—尾绳每米重量， 6.52kg ；
Lq—尾绳实际全长， 607m ；
Gt—天轮的变位重量， 6000kg (查天轮规格表)； Gj－提升机的变位重量， 14000kg (查提升机的规格表) ； Gd——电动机转子的变位重量，
Gd=4Jd*i2/D2=4×24560×12/3.52=8020。
Jd——电动机转子的转动惯量： Jd=24560kg.m 2 i——减速箱减速比，取 1
D ——滚筒直径， 3.5m
2、提升机强度验算
2.l 最大静张力验算 ( 中罐满载在副井上口，边罐空载 )
(1) 根据矿井实际提升情况计算最大静张力 Fjm
Fjm1= (Q+Qz) +( n 1pLp+n2qLq)g/1000
=(9.68+12.5 )×9.8+ (4×4.65 ×44.35+3 ×6.52
×591.45 )× 9.8/1000
=338.7KN
Fjm2= Qz +( n1pLp2+n2qLq2)g/1000
=12.5 ×9.8+ (4×4.65 ×607.35+3 ×6.52
×17.45 )×9.8/1000 =235.4KN
(2)验算 Fjm1≤[Fjm]
其中[ Fjm ] - 提升机设计许用最大静张力(查提升机规格
表) ,515kN 。
Fjm = 338.7KN <[Fjm]=515KN 合格。
2.2 最大静张力差验算
(1) 根据矿井实际提升情况计算最大静张力差 Fjc
Fjm1 =338.7KN Fjm2 = 235.4KN
Fjc= 103.3KN
多绳摩擦式提升机防滑系数验算
多绳摩擦式提升机防滑系数安全验算说明
主要检验计算公式：
主绳每米重量，9.56kg/m×1m×10m/N×4=382.4N／m；
尾绳每米重量，19.12 kg/m×1m×10m/N×2=382.5N／m
系统为等重尾绳提升。
l、提升系统总变位质量Σm计算
Σm＝(Q+2QZ+n1pLp+n2qLq+Gt+Gj+Gd)
＝32000+2×48000+4×9.56×720+2×19.12×560+2×12000+30000+1451.8=232399kg
式中Q一一次提升载荷重量，N=32t；
Qz_ 提升容器自重，N=48t；
n1—主绳根数，n1=4；
p—主绳每米重量，9.56kg；
LP—每根提升主绳实际全长，720m；
n2—尾绳根数；n2=2
q—尾绳每米重量，19.12 kg；
Lq—尾绳实际全长，560m；
Gt—天轮的变位重量，12000kg（查天轮规格表）；
Gj－提升机的变位重量，30000kg（查提升机的规格表）；
Gd——电动机转子的变位重量，
Gd=4Jd*i2/D2=4×7350×12/4.52=1451.8。
Jd——电动机转子的转动惯量：Jd=1/12*mR2=7350
m——电动机转子的重量29830kg
R——电动机转子的半径1.72m
i——减速箱减速比，取1 D——滚筒直径，4.5m
2、提升机强度验算
2.l最大静张力验算
(1)根据矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm
Fjm= (Q+Qz) +( n1pLp+n2qLq)/1000
=320+480+(382.4×500+382.4×50)/1000
=1010KN
（2）验算Fjm≤[Fjm]
其中［Fjm］----提升机设计许用最大静张力（查提升机规格表）,980kN。
提升系统标准计算方法
此文经舒映辉修改，详见安全专篇中的大水洞煤矿
1） 设计依据：
① 轨道上山长328m,倾角15.5°；
② 工作制度：“三、八”工作制，年工作330d；
③ 提升量：年产量3万t/a，矸石量按年产量20%计，材料9车/d；
④ 提升容量：1m3型翻斗式矿车，自重606kg。材料车MC1-6A型，自重515kg；
⑤ 车场形式：井口平车场、下部甩车场；
⑥ 班提升时间：6.5h。
2） 选型计算
①一次提升循环时间：
)221(2200000020aVaVVLVaVaVVLTmmm
式中：T——一次提升循环时间，s；
L——从井口到井底斜长，m；
Vm——绞车提升速度，m/s；
a——主加速度，m/s2；
a0——车场内加速度，m/s2；
V0——车场内速度，m/s；
L0——井底车场串车尾部到井底的运距，m；
θ2——摘挂钩时间，s； )253.00.123.00.15.1425.115.00.15.05.15.1328(22T
=500 s
②一次提升串车数
a按产量要求一次提升串车数
qTTAknbb6.31
式中：n1——按产量要求的一次提升串车数，辆
k ——提升不均衡系数，取k=1.25；小数
Ab——最大班提升量，t；
Tb——每班提升工作小时数，h；
Φ——装载系数，倾角在20°以下时取1；倾角在21°～2５°时取0.95～0.9，倾角在2５°～30°以下时取0.85～0.8。
9.09005.66.35003925.11n
=1.29 取2辆
b按矿车连接器强度要求一次提升串车数
gqqFncossin012
式中：n2——按矿车连接器强度要求的一次串车提升数，辆
卷扬机提升力计算说明书
卷扬机提升力理论计算说明
一、卷扬型号及参数
1.卷扬机型号：JTP-1.6*1.2；
2.卷扬机相关参数：最大牵引力45KN,暗斜井提升长度（高程2900m-3198m，斜井坡度30°）596米；
二、钢丝绳型号及相关参数
1.钢丝绳型号：6*19S+NF（光面线接触钢丝绳）
2.钢丝绳其他参数：绳径：22mm;破断拉力：267KN（标准值），292.7KN（实测值）；钢丝破断拉力总和：355.3KN；钢丝绳单位长度重量：1.93kg/m;工程抗拉强度：1670MPa;
3.钢丝绳安全系数：专作提升物料用的，不低于6.5。
三、侧卸式矿车型号及相关参数
1.矿车型号：1.2立方米侧卸式矿车
2.矿车参数：矿车容积：1.2立方米；矿车单重：1030千克；矿车载重：3000千克；按现载重矿石计算：根据公司松散矿石容重1.68计算，该矿车装满后载重为2016+1030=3046千克；
四、安全系数计算
1.按照每次提升2个1.2立方米矿车计算安全系数
钢丝绳最大静张力计算：
Qj=PkL物(sinα+f2cosα)+nG(sinα+f1cosα)
=1.93×596(sin30°+0.20cos30°)+2*3046(sin30°+0.01cos30°) =4484kg
式中Pk---------------钢丝绳重量(kg/m)
L物--------------提升距离（m）
α---------------井巷倾角
n----------------串车数
f1----------------提升容器在倾斜轨道上运行的摩擦系数:0.01
f2----------------钢丝绳的摩擦系数:0.2
钢丝绳安全系数
理论计算值：mL=65.681.94484107.2923jhQF＞6.5合格
提升机牵引力：4484kg＜4500kg，符合提升机提升性能；
2.按照每次提升3个1.2立方米矿车计算安全系数
液压站油压值计算
提
升
机
液
压
站
油
压
值
的
计
算
中煤49处门克庆项目部
2013年3月1日
提升机液压站油压值的计算
一、绞车主要技术参数表
序号 项 目 参数值
1 提升机 2JK-4.0*2.3/21.7
2 最大静张力〔KN〕 240000
3 最大静张力差〔KN〕 180000
4 电机功率〔kw〕 1600
5 电机转速(r/min) 593
6 最大提升速度〔m/s〕 5.65
7 选用钢丝绳直径〔mm〕 44
8 最大提升高度〔m〕 780
9 天轮规格〔mm〕 3000
10 吊桶（含钩头、伞帽连接装置）〔kg〕 3433
11 钢丝绳安全系数 ≥7.5
二、最大力矩确定：
1.最大静张力矩
Mjmax=Fjc×D/2=240000×2.0=480000N.m
式中：D-----滚筒直径，4.0m；
2.最大制动力矩
①未考虑残压影响所需制力矩：
Mz＇max≥3×Mjmax
- 1 - =3×480000N·m
=1440000N·m
②考虑残压影响所需制动力矩:
Mz＂max≥Mz＇max+9.81×2n·Pz·a·Rcp·μ
=1440000+9.81×2×12×3×150.13×2.3×0.45 N.m
=1549751.21N.m
式中：n-------盘形制动器对数，n=12；
Pz-----电液调节阀残压，取Pz=3kg/cm2;
A------盘形制动器活塞面积，查得A=150.13cm2；
Rcp---盘形闸磨擦半径，查得Rcp=2.3m；
μ-----闸瓦磨擦系数，查得μ=0.45。
③根据上述计算确定最大制动力矩：
Mmax=1549751.21N.m
3.制动油压确定：
①系统贴闸皮油压Pt:
Mmax
Pt= ——————————×0.0981
2n·Rcp·a·μ·g
1549751.21
= ——————————————×0.0981
提升系统的变位质量
一 提升系统变位质量的概念
提升系统是一个复杂的运动系统，为了简化提升系统惯性力的计算，可以用卷筒上的集中质量来代替提升系统所有运动部分的质量，这种集中代替质量称为提升系统的变位质量。
提升设备工作时，提升容器、货载和未缠绕的钢丝绳作直线运动，其速度和加速度等于卷筒圆周上的线速度和线加速度，这部分的变位质量等于其实际质量。因此，仅需要将旋转运动部分的质量进行变位。
二 单绳缠绕式提升系统运动部分的变位质量
单绳缠绕式提升系统运动部分变位到卷筒圆周上的质量为：
Σm=Q+2Qr+2pLp+qLq+miz+mic+ mil＋2mit+mid
式中，Lp－一根钢丝绳全长
Lq－尾绳全长
miz－主轴装置的变位质量
mic－减速齿轮的变位质量
mil－联轴器的变位质量
mit－一个天轮的变位质量
mid－电动机转子的变位质量
其它符号同前。
1 电动机转子的变位质量mid的计算
已知电动机转子的转动惯量Jd及角速度ωd，则：
mid=4Jdi2/D2 i－减速器传动比
2 主轴装置的变位质量miz的计算
已知主轴装置的转动惯量Jz,则：
miz＝4Jz/D2
3 减速齿轮的变位质量mic的计算
已知减速齿轮的转动惯量Jc,则：
mic=4Jc/D2
4 联轴器的变位质量mil的计算
已知联轴器的转动惯量Jl,则： mil=4Jli2/D2, 或 mil=4Jl/D2
5 天轮变位质量mid的计算
已知天轮的转动惯量Jl,则：
mit＝4Jt/Dt2 Dt－天轮的直径。
三 电动机功率的计算
因电动机转子的转动惯量与电动机功率和转速有关，所以，必须先求出电动机近似功率和转速，然后，据此查阅电动机产品目录预选出电动机，并查出电动机转子的转动惯量。
1 电动机近似功率的计算：
★ 对于竖井单绳提升：P‘＝KQgVmρ/1000η
★ 对于竖井单容器平衡锤及多绳提升：P‘＝KΔFj Vmρ/1000η
51525材料巷绞车安装设计
1 51525材料巷绞车安装设计
一、概况：
51525工作面为综放工作面，为满足运送综放工作面机电设备的要求，经研究决定在51525材料巷共安设5部调度绞车和1部双速绞车，其中JD-55型绞车1部，JD-40型绞车3部， JD-11.4型绞车1部，所提升设备主要有采煤机、液压支架、刮板机等机电设备。
二、安装地点：
51525材料巷共计6部绞车，具体安装位置如图所示：
三、绞车基本参数：
本次安装的各绞车技术参数如下表所示：
型号 滚 筒 牵引力
(N) 最大容绳量
(m) 电机功率
(KW) 绳径 挂车数 直径(mm) 宽度(mm)
JD-55 635 792 45000 600 55 21.5 空重车4辆
JD-40 620 580 30000 400 40 21.5 空重车4辆
JD-11.4 220 307 10000 400 11.4 15.5 空重车1辆
JSDB-16 385 366 160000 300 37 24.5 空重车1辆
四、安装要求：
1、每一部绞车所在的巷道必须由地测科挂出安车中心线，并且在绞车安装地点明显标出。
2、每一部绞车安装位置的基础正上方必须有专用与吊安绞车的起重锚索，并且数量不少于2个。
3、绞车安装位置的锚索必须牢固可靠，不得有漏煤、漏矸现象。如果有隐患，待排除隐患后方可施工。
4、绞车安装前必须由专业人员检查绞车是否完好，确认完好后方可安装。
五、安装基础要求：
1、JD-11.4型绞车底座采用直接打地锚压木固定， JD-40、JD-55型绞车全部采用打砼式基础压木固定，如附图所示：
2、基础浇注完成后，基础面必须抹平。露出螺栓的部分将水泥等杂物清理
2 干净，凝固时间不少于72小时。
六、绞车安全系数计算：
说明：由于JD-11.4绞车只是提供车场的辅助运输，且车场坡度较小，故只需计算JD-55、JD-40型绞车是否能满足提升要求。
JSS采区主井提升系统设计
1 JSS采区主井提升系统设计
一、基本情况
JSS采区主井拟采用单绳单箕斗(带平衡锤)提升系统。设计提升能力30万吨/年；最低开采水平-80m,井口标高+110m,井深210米；装载位置在-87m水平以下3米，卸载高度在井口10米左右；年工作日300天，每日三班，日工作19小时。
二、箕斗选择
1、箕斗小时提升量
As=CAn/tr ts
=（1.15×30×104）/（300×19）
=60.5（吨）
式中 C—不均衡系数，箕斗提升时C取1.15；
An—矿石年产量，t/a；30×104吨。
tr—年工作日数，矿山非连续工作制时取tr=300d/a。
ts—每日工作小时数（按三班作业计），h/d；设计取19h。
2、单箕斗提升时一次提升量：
Q′= As（K1 H+u+θ）/1800
=60.5×（3.6×(220)½+15+10）/1800
=2.63（吨）
式中 Q′—箕斗一次需要提升量，t；
K1—系数，3.7～2.7；设计取3.6。
H—最大提升高度，m；设计取210+10m。
u—箕斗卸载附加时间，s；设计取15s。
θ—箕斗装载停歇时间，s；计量时设计取10s。
3、箕斗容积的计算值为：
V′= Q′/ρs Cm 2 =2.63/（2.18×0.85）
=1.42（m3）
式中V′—初选容器容积，m3；
Q′—箕斗提升时一次提升量，t；
ρs—矿石在松散时的比重，设计取3.48/1.6=2.18t/m3；
Cm—满斗系数，0.85～0.9；设计取0.85。
根据以上计算，结合箕斗标准规格型号，选用FJD1.6（3.5）型箕斗。箕斗主要规格性能见表一：
表一 FJD1.6(3.5)型箕斗规格性能
型号 斗容 最大
载重 自重 斗箱尺寸
矿井提升设备选型设计
--
--
提升设备选型设计
一、提升设备选型设计
原始资料：已知某矿矿井年产量为An=60万吨，矿井深度Hs=300米，装载高度Hz=18米。散煤容重γ=0.9吨/m3或0.92吨/m3，单水平开采。选择该矿主井采用双箕斗提升。
（一）、提升容器的选型
1、最大提升速度的确定
最大提升速度按下式确定：
Vm=0.3～0.5H1/2
式中 Vm——最大提升速度，m/s；
3～0.5——系数，一般取其平均值，即0.4；
H——提升高度，m；H=Hs+ Hx+Hz，式中Hs——矿井深度，m；Hx——卸载高度，箕斗提升Hx=15～25m；Hz——装载高度，m；
带入数据得出Vm=0.4×（300+18+18）1/2=7.33m/s
2、一次循环提升时间的确定
一次循环提升时间按下式确定：
T/=Vm/a1+H/Vm+μ+θ
式中 T/——一次循环提升时间，s；
a1——假定加速度，一般可取0.7～0.8m/s2；
μ——箕斗在曲轨减速或爬行需要的附加时间，可取10s；
θ——装卸载或换车时间，取10s；
带入数据得出T/=7.33/6.8+336/7.33+10+10=75s
3、一次提升量的计算
一次提升量按下式计算：
Q/=(af·C·A·T/)/(3600·br·t)
式中 Q/——一次提升量，t/次； --
-- af——提升能力富裕系数，可取1.2；
C——提升不均匀系数，可取1.15；
A——矿井年产量，万t；
br——300a；
t——14h；
带入数据得出：
Q/=（1.2×1.15×600000×75）/（3600×300×14）
=4.11 t/次
4、选择箕斗及其规格
根据计算出的数据，选择型号JL-4型箕斗，其主要技术参数如下：箕斗名义载重量4t,箕斗斗箱有效容积4.4m3，箕斗自重4400Kg，箕斗总高8560mm，箕斗中心距1830mm，提升钢丝绳直径￠37mm。最大提升高度为500m，适应井筒直径4.5m，适应提升机型号为2JK－2.5。 5、根据所选箕斗，计算完成生产任务的一次提升量Q、，完成生产任务的最大提升时间T及完成生产任务所需的最小提升速度Vm， ，完成
第一章 矿井提升设备
第一章 矿井提升设备
一、提升方式
矿井立井单水平开采的方式，煤井设计生产能力为0.80Mt/a，采用立井开拓，井深245m，担负矿井提煤任务；二1矿井设计生产能力为0.80Mt/a，采用立井开拓，利用矿井单个提升井筒煤的单水平开采。
1。二、主提升设备选型计算
（一）设计依据
开采煤时
1、矿井年产量：80万吨/年
2、工作制度：年工作日300d，每天净提升时间14h。
3、矿井为立井单水平开采，井筒深度为245m
4、提升方式：箕斗提升。
5、卸载高度：20m
6、装载高度：20m
7、煤的散集密度：0.96吨/平方米
（二）提升容器选择
该矿井开采煤时井深245m，据《煤炭工业矿井设计规范》规定，为避免提升系统的重复改扩建,采煤时井设备统一按开采最终水平选择计算。
1、确定经济提升速度
V=(0.3-0.5)×577=7.2-12.01m/s 取：Vm=8m/s，α1=1.0m/s2
2、计算一次提升循环时间:
Tx =81＋5778＋10＋8=98.1s
3、根据矿井年产量和一次提升循环时间即可求出一次提升量。
Qj=4500001.21.298.1360033016=3.3t
据此提升容器选择JDS-4/55×4Y型标准多绳箕斗（钢丝绳罐道），箕斗自重QZ=6500kg（含连接装置）,载重量Q=4000kg，提升钢丝绳4根，平衡尾绳2根，钢丝绳间距300mm。
（三）钢丝绳选择
1、绳端荷重
Qd=QZ+Q=6500+4000=10500kg
2、钢丝绳悬垂长度
Hc=H-HZ+Hh+HX+Hg+Hr+0.75RT+e=577-30+11.008+12+6.5+10.9+0.75×0.925+5=593.1m
式中：Hg ---过卷高度 Hg=6.5m
Hh ---尾绳环高度 Hh=Hg+0.5+2S=6.5+0.5+2×2.004=11.008m
Hr ---容器高度 Hr=10.9m
JTP、JK型矿用提升绞车参数
JTP型矿用提升绞车、JK型矿井提升机技术参数表
产品型号 卷筒 钢丝绳最大静张力 钢丝绳最大静张力差 最大提升高度或
运输长度 钢丝绳
减
速
比 钢
丝
绳
速
度 电动机
外形尺寸
长×宽×高 主机
理论
重量 个
数 直
径 宽
度 两卷筒中心距 载
人 载
物 载
人 载
物 一层缠绕 二层缠绕 三层
缠绕 最大直径 破断拉力总和 转
速 最大功率
单位 ㎜ ㎜ ㎜ KN m ㎜ KN m/s r/min KW m kg
JTP-1.2×1
JTP-1.2×1.2 1 1200 1000 / 15 21 15 21 218 439 680 14 136.5 24 2.5 970 75 5×5×2.75 9562
1200 230 500 790 30 2.0 970 75 5.2×5×2.75 9585
2JTP-1.2×0.8
2JTP-1.2×1 2 1200 800 870 15 21 15 20 171 344 536 14 136.5 24 2.5 970 55 6.1×5×2.75 11700
1000 1070 218 439 680 30 2.0 970 45 6.5×5×2.75 11900
JTP-1.6×1.2
JTP-1.6×1.5 1 1600 1200 / 31 42 31 42 251 505 786 20 279 24 3.4 980 155 6.4×5.4×2.9 13538
1500 290 610 970 30 2.55 980 130 6.7×5.4×2.9 13500
2JTP-1.6×0.9
2JTP-1.6×1.2 2 1600 900 970 31 42 30 182 367 576 20 279 24 3.4 980 115 7.1×5.4×2.9 16760
1200 1270 251 505 786 30 2.55 980 90 7.4×5.4×2.9 17370