玻璃雨棚计算书
工程名: GJ1
************ PK11.EXE *****************
日期: 6/10/2014
时间:14:18:46
设计主要依据:
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010);
结果输出
---- 总信息----
结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构
设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算
结构重要性系数: 1.00
节点总数: 5
柱数: 2
梁数: 2
支座约束数: 1
标准截面总数: 3
活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置
风荷载计算信息: 计算风荷载
钢材: Q235
梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算
恒载作用下柱的轴向变形: 考虑
梁柱自重计算增大系数: 1.20
基础计算信息: 不计算基础
梁刚度增大系数: 1.00
钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85
门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算
钢结构受拉柱容许长细比: 400
钢结构受压柱容许长细比: 180
钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180
柱顶容许水平位移/柱高: l / 60
柱混凝土强度等级: C30
梁混凝土强度等级: C30
梁柱主筋级别: HRB335
梁柱箍筋级别: HPB235
柱混凝土保护层厚度：20
梁混凝土保护层厚度：20
混凝土梁支座负弯矩调幅系数: 1.00
地震作用计算: 计算水平地震作用
抗震等级: 三级
计算震型数： 3
地震烈度：7.00
场地土类别：Ⅱ类
附加重量节点数：0
设计地震分组：第一组
- 1 -
周期折减系数:0.80
地震力计算方法：振型分解法
结构阻尼比：0.045
按GB50011-2010 地震效应增大系数1.000
窄行输出全部内容
---- 节点坐标----
节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y ( 1) -0.10 5.10 ( 2) 0.80 5.10 ( 3) 2.00 5.10
( 4) -0.10 10.00 ( 5) -0.10 0.00
---- 柱关联号--------
柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 5 1 ( 2) 1 4
---- 梁关联号----
梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2 ( 2) 2 3
---- 柱上下节点偏心----
节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00
( 5) 0.00
---- 标准截面信息----
1、标准截面类型
( 1) 1, 200, 200, 6
( 2) 16, 100, 100, 200, 6.0, 8.0, 8.0, 5
( 3) 27, 100, 100, 200, 100, 6.0, 8.0, 8.0, 5
---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----
柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布
面号信息置角度面号信息置角度
( 1) 1 0 0 ( 2) 1 0 0
---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----
梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布
面号信息置角度面号信息置角度
( 1) 2 0 0 ( 2) 3 0 0
2、标准截面特性
截面号Xc Yc Ix Iy A
1 0.10000 0.10000 0.13333E-03 0.13333E-03 0.40000E-01
2 0.05000 0.10000 0.17869E-04 0.13366E-05 0.27040E-02
3 0.05000 0.07500 0.92772E-05 0.13357E-05 0.24040E-02
截面号ix iy W1x W2x W1y W2y
1 0.57735E-01 0.57735E-01 0.13333E-0
2 0.13333E-02 0.13333E-02 0.13333E-02
2 0.81292E-01 0.22233E-01 0.17869E-0
3 0.17869E-03 0.26733E-0
4 0.26733E-04
3 0.62121E-01 0.23572E-01 0.12370E-03 0.12370E-03 0.26715E-0
4 0.26715E-04
恒荷载计算...
节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力
柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2
梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2
1 1 1 0.78 0.00
- 2 -
1 1 1 0.78 0.00
---- 恒荷载标准值作用计算结果----
--- 柱内力---
柱号M N V M N V
1 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.00
2 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
--- 梁内力---
梁号M N V M N V
1 2.23 0.00 2.14 -0.7
2 0.00 -1.21
2 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00
--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---
节点号. X向位移Y向位移
1 7.3 0.0
2 7.
3 2.8
3 7.3 6.7
4 21.3 0.1
活荷载计算...
节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力
柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2
梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2
1 1 1 1.8
2 0.00
1 1 1 1.8
2 0.00
--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---
节点号. X向位移Y向位移
1 13.1 0.0
2 13.1 5.0
3 13.1 12.1
4 38.4 0.0
风荷载计算...
---- 左风荷载标准值作用----
节点荷载: 节点号水平力垂直力
柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2
梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2
--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx
( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0
( 5) 0.0
--- 柱内力---
柱号M N V M N V
1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
--- 梁内力---
梁号M N V M N V
- 3 -
1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
---- 右风荷载标准值作用----
节点荷载: 节点号水平力垂直力
柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2
梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2
1 1 1 -1.50 0.00
1 1 1 -1.50 0.00
--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx
( 1) -10.8 ( 2) -10.8 ( 3) -10.8 ( 4) -31.6
( 5) 0.0
--- 柱内力---
柱号M N V M N V
1 -3.30 -3.15 0.00 3.31 3.15 0.00
2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
--- 梁内力---
梁号M N V M N V
1 -3.31 0.00 -3.15 1.08 0.00 1.80
2 -1.08 0.00 -1.80 0.00 0.00 0.00
地震计算...
----- 左震动标准值作用计算结果-----
地震力计算质量集中信息:
质量集中节点号:
1 4
质点重量:
9.050 2.450
水平地震标准值作用底层剪力：0.388
底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 0.184
各质点地震力调整系数: 1.000
地震力调整后剪重比：0.034
*** 第1振型
结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.866
特征向量：
0.349 1.000
各质点的水平地震力(kN)：
0.181 0.140
--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx
( 1) 5.8 ( 2) 5.8 ( 3) 5.8 ( 4) 16.7
( 5) 0.0
*** 第2振型
结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.196
特征向量：
-0.776 1.000
- 4 -
各质点的水平地震力(kN)：
0.336 -0.117
--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 0.6 ( 2) 0.6 ( 3) 0.6 ( 4) -0.7 ( 5) 0.0
*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:
--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 5.8 ( 2) 5.8 ( 3) 5.8 ( 4) 16.7 ( 5) 0.0
--- 柱内力---
柱号M N V M N V
1 2.39 0.00 0.39 -0.90 0.00 -0.39
2 0.90 0.00 0.18 0.00 0.00 -0.18
--- 梁内力---
梁号M N V M N V
1 0.00 -0.25 0.00 0.00 0.25 0.00
2 0.00 -0.1
3 0.00 0.00 0.13 0.00
振型参与质量系数:100.00%
----- 右震动标准值作用计算结果-----
地震力计算质量集中信息:
质量集中节点号:
3 4
质点重量:
9.050 2.450
水平地震标准值作用底层剪力：0.388
底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 0.184
各质点地震力调整系数: 1.000
地震力调整后剪重比：0.034
*** 第1振型
结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.866
特征向量：
0.349 1.000
各质点的水平地震力(kN)：
0.181 0.140
--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) -5.8 ( 2) -5.8 ( 3) -5.8 ( 4) -16.7
( 5) 0.0
*** 第2振型
结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.196
特征向量：
-0.775 1.000
各质点的水平地震力(kN)：
0.336 -0.117
- 5 -
--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) -0.6 ( 2) -0.6 ( 3) -0.6 ( 4) 0.7
( 5) 0.0
*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:
--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) -5.8 ( 2) -5.8 ( 3) -5.8 ( 4) -16.7
( 5) 0.0
--- 柱内力---
柱号M N V M N V
1 -2.39 0.00 -0.39 0.90 0.00 0.39
2 -0.90 0.00 -0.18 0.00 0.00 0.18
--- 梁内力---
梁号M N V M N V
1 0.00 0.25 0.00 0.00 -0.25 0.00
2 0.00 0.1
3 0.00 0.00 -0.13 0.00
振型参与质量系数:100.00%
荷载效应组合计算...
----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-----
--------------------------------------------------------------------------------
混凝土柱 1
截面类型= 1; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 7.65, Ly= 5.10
构件长度= 5.10; 计算长度系数: Ux= 1.50 Uy= 1.00
抗震等级: 三级
截面参数: B= 200, H= 200
设计规范: 砼规范GB 50010-2010
柱下端柱上端
组合号M N V M N V
1 2.67 14.57 0.00 -2.68 -8.45 0.00
2 2.2
3 12.1
4 0.00 -2.23 -7.04 0.00
3 -1.95 10.16 0.00 1.95 -4.0
4 0.00
4 -2.40 7.73 0.00 2.40 -2.63 0.00
5 8.29 19.92 0.00 -2.68 -8.45 0.00
6 7.84 17.49 0.00 -2.23 -7.04 0.00
7 6.94 20.13 0.00 -3.01 -9.50 0.00
8 2.67 14.57 0.00 -8.30 -13.80 0.00
9 2.23 12.14 0.00 -7.85 -12.39 0.00
10 3.01 16.39 0.00 -6.94 -13.25 0.00
11 8.29 19.92 0.00 -8.30 -13.80 0.00
12 7.84 17.49 0.00 -7.85 -12.39 0.00
13 6.94 20.13 0.00 -6.94 -13.25 0.00
14 2.67 14.57 0.00 -2.68 -8.45 0.00
15 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.00
16 3.01 16.39 0.00 -3.01 -9.50 0.00
17 8.29 19.92 0.00 -2.68 -8.45 0.00
18 7.84 17.49 0.00 -2.23 -7.04 0.00
- 6 -
19 5.51 17.27 0.00 0.10 -5.80 0.00
20 5.06 14.84 0.00 0.55 -4.39 0.00
21 2.67 14.57 0.00 -8.30 -13.80 0.00
22 2.23 12.14 0.00 -7.85 -12.39 0.00
23 -0.10 11.92 0.00 -5.52 -11.15 0.00
24 -0.55 9.49 0.00 -5.07 -9.74 0.00
25 8.29 19.92 0.00 -8.30 -13.80 0.00
26 7.84 17.49 0.00 -7.85 -12.39 0.00
27 5.51 17.27 0.00 -5.52 -11.15 0.00
28 5.06 14.84 0.00 -5.07 -9.74 0.00
29 2.67 14.57 0.00 -2.68 -8.45 0.00
30 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.00
31 -0.10 11.92 0.00 0.10 -5.80 0.00
32 -0.55 9.49 0.00 0.55 -4.39 0.00
33 6.60 18.31 0.00 -2.68 -8.45 0.00
34 6.16 15.88 0.00 -2.23 -7.04 0.00
35 1.98 13.90 0.00 1.95 -4.04 0.00
36 1.53 11.47 0.00 2.40 -2.63 0.00
37 2.67 14.57 0.00 -6.61 -12.19 0.00
38 2.23 12.14 0.00 -6.16 -10.78 0.00
39 -1.95 10.16 0.00 -1.98 -7.78 0.00
40 -2.40 7.73 0.00 -1.53 -6.37 0.00
41 6.60 18.31 0.00 -6.61 -12.19 0.00
42 6.16 15.88 0.00 -6.16 -10.78 0.00
43 1.98 13.90 0.00 -1.98 -7.78 0.00
44 1.53 11.47 0.00 -1.53 -6.37 0.00
45 2.67 14.57 0.00 -2.68 -8.45 0.00
46 2.23 12.14 0.00 -2.23 -7.04 0.00
47 -1.95 10.16 0.00 1.95 -4.04 0.00
48 -2.40 7.73 0.00 2.40 -2.63 0.00
49 8.18 16.86 0.50 -1.51 -8.45 0.51
50 7.33 14.05 0.50 -1.07 -7.04 0.51
51 -0.43 14.57 -0.51 -6.25 -10.74 -0.50
52 -0.87 12.14 -0.51 -5.40 -8.95 -0.50
53 8.18 16.86 0.50 -6.25 -10.74 -0.50
54 7.33 14.05 0.50 -5.40 -8.95 -0.50
55 -0.43 14.57 -0.51 -1.51 -8.45 0.51
56 -0.87 12.14 -0.51 -1.07 -7.04 0.51 柱下端最大配筋对应组合号: 11, M= 8.29, N= 19.92
柱下端单侧计算配筋As= 316.
柱上端最大配筋对应组合号: 11, M= -8.30, N= -13.80
柱上端单侧计算配筋As= 294.
柱单侧构造配筋As= 140.
柱抗剪最大配箍对应组合号: 1, V= 0.00, N= 8.45
柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv= 0.
柱抗剪构造配箍：Asvmin= 33.
抗震最大轴压比对应组合号：51, N= 10.74 轴压比= 0.019
--------------------------------------------------------------------------------
混凝土柱 2
- 7 -
截面类型= 1; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 7.35, Ly= 6.12
构件长度= 4.90; 计算长度系数: Ux= 1.50 Uy= 1.25
抗震等级: 三级
截面参数: B= 200, H= 200
设计规范: 砼规范GB 50010-2010
柱下端柱上端组合号M N V M N V
1 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
3 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
4 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
5 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
6 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
7 0.00 6.62 0.00 0.00 0.00 0.00
8 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
9 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
10 0.00 6.62 0.00 0.00 0.00 0.00
11 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
12 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
13 0.00 6.62 0.00 0.00 0.00 0.00
14 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
15 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
16 0.00 6.62 0.00 0.00 0.00 0.00
17 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
18 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
19 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
20 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
21 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
22 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
23 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
24 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
25 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
26 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
27 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
28 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
29 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
30 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
31 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
32 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
33 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
34 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
35 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
36 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
37 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
38 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
39 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
40 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
41 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
42 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
- 8 -
43 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
44 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
45 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
46 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
47 0.00 5.88 0.00 0.00 0.00 0.00
48 0.00 4.90 0.00 0.00 0.00 0.00
49 1.16 5.88 0.24 0.00 0.00 -0.24
50 1.16 4.90 0.24 0.00 0.00 -0.24
51 -1.16 5.88 -0.24 0.00 0.00 0.24
52 -1.16 4.90 -0.24 0.00 0.00 0.24
53 1.16 5.88 0.24 0.00 0.00 -0.24
54 1.16 4.90 0.24 0.00 0.00 -0.24
55 -1.16 5.88 -0.24 0.00 0.00 0.24
56 -1.16 4.90 -0.24 0.00 0.00 0.24
柱下端最大配筋对应组合号: 53, M= 1.16, N= 5.88
柱下端单侧计算配筋As= 32.
柱上端最大配筋对应组合号: 1, M= 0.00, N= 0.00
柱上端单侧计算配筋As= 0.
柱单侧构造配筋As= 140.
柱抗剪最大配箍对应组合号: 1, V= 0.00, N= 0.00
柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv= 0.
柱抗剪构造配箍：Asvmin= 33.
抗震最大轴压比对应组合号：53, N= 0.00 轴压比= 0.000
--------------------------------------------------------------------------------
钢梁 1
截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 4.20, Ly= 0.80
构件长度= 0.90; 计算长度系数: Ux= 4.67 Uy= 0.89
抗震等级: 三级
截面参数: B1= 100, B2= 100, H= 200, Tw= 6, T1= 8, T2= 8
轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类
构件钢号：Q235
验算规范: 门规CECS102:2002
组合号M N V M N V
1 2.68 0.00 2.57 -0.87 0.00 -1.45
2 2.2
3 0.00 2.1
4 -0.72 0.00 -1.21
3 -1.95 0.00 -1.8
4 0.64 0.00 1.07
4 -2.40 0.00 -2.27 0.79 0.00 1.31
5 8.30 0.00 7.92 -0.87 0.00 -1.45
6 7.85 0.00 7.49 -0.72 0.00 -1.21
7 6.94 0.00 6.63 -0.98 0.00 -1.63
8 2.68 0.00 2.57 -2.70 0.00 -4.51
9 2.23 0.00 2.14 -2.56 0.00 -4.27
10 3.01 0.00 2.89 -2.26 0.00 -3.77
11 8.30 0.00 7.92 -0.87 0.00 -1.45
12 7.85 0.00 7.49 -0.72 0.00 -1.21
13 5.52 0.00 5.27 0.04 0.00 0.06
14 5.07 0.00 4.84 0.18 0.00 0.30
15 2.68 0.00 2.57 -2.70 0.00 -4.51
16 2.23 0.00 2.14 -2.56 0.00 -4.27
- 9 -
17 -0.10 0.00 -0.08 -1.80 0.00 -2.99
18 -0.55 0.00 -0.51 -1.65 0.00 -2.75
19 6.61 0.00 6.31 -0.87 0.00 -1.45
20 6.16 0.00 5.88 -0.72 0.00 -1.21
21 1.98 0.00 1.90 0.64 0.00 1.07
22 1.53 0.00 1.47 0.79 0.00 1.31
23 2.68 0.00 2.57 -2.15 0.00 -3.59
24 2.23 0.00 2.14 -2.01 0.00 -3.35
25 -1.95 0.00 -1.84 -0.64 0.00 -1.07
26 -2.40 0.00 -2.27 -0.50 0.00 -0.83
27 5.08 -0.33 4.86 -0.87 -0.33 -1.45
28 4.24 -0.33 4.05 -0.72 -0.33 -1.21
29 2.68 0.33 2.57 -1.66 0.33 -2.76
30 2.23 0.33 2.14 -1.38 0.33 -2.30
31 3.71 0.00 4.86 -0.87 0.00 -1.45
32 3.26 0.00 4.43 -0.72 0.00 -1.21
33 3.73 0.00 4.49 -0.98 0.00 -1.63
34 7.26 0.00 5.62 -2.70 0.00 -4.51
35 6.82 0.00 5.20 -2.56 0.00 -4.27
36 6.22 0.00 5.03 -2.26 0.00 -3.77
37 3.71 0.00 4.86 -0.87 0.00 -1.45
38 3.26 0.00 4.43 -0.72 0.00 -1.21
39 0.93 0.00 2.21 0.04 0.00 0.06
40 0.48 0.00 1.79 0.18 0.00 0.30
41 7.26 0.00 5.62 -2.70 0.00 -4.51
42 6.82 0.00 5.20 -2.56 0.00 -4.27
43 4.48 0.00 2.98 -1.80 0.00 -2.99
44 4.04 0.00 2.55 -1.65 0.00 -2.75
45 3.40 0.00 4.17 -0.87 0.00 -1.45
46 2.95 0.00 3.74 -0.72 0.00 -1.21
47 -1.23 0.00 -0.24 0.64 0.00 1.07
48 -1.68 0.00 -0.67 0.79 0.00 1.31
49 5.89 0.00 4.71 -2.15 0.00 -3.59
50 5.44 0.00 4.28 -2.01 0.00 -3.35
51 1.26 0.00 0.30 -0.64 0.00 -1.07
52 0.81 0.00 -0.13 -0.50 0.00 -0.83
53 3.12 0.33 3.55 -0.87 -0.33 -1.45
54 2.60 0.33 2.96 -0.72 -0.33 -1.21
55 4.64 0.33 3.88 -1.66 -0.33 -2.76
56 3.87 0.33 3.23 -1.38 -0.33 -2.30
--- 梁的弯矩包络---
梁下部受拉:
截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩-2.40 -1.57 -1.45 -1.31 -1.15 -0.98 -0.79
梁上部受拉:
截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩8.30 6.43 5.63 4.86 4.11 3.39 2.70 考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.254
抗剪强度计算应力比= 0.057
- 10 -
平面内稳定最大应力(N/mm*mm) = 46.54
平面内稳定计算最大应力比= 0.216
平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 46.53
平面外稳定计算最大应力比= 0.216
考虑屈曲后强度计算应力比= 0.254 < 1.0
抗剪强度计算应力比= 0.057 < 1.0
平面内稳定最大应力< f= 215.00
平面外稳定最大应力< f= 215.00
腹板高厚比H0/TW= 30.67 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)
翼缘宽厚比B/T = 5.88 < [B/T] = 15.00
--- (恒+活)梁的相对挠度(mm) ---
截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值0.00 -0.08 -0.14 -0.19 -0.23 -0.26 -0.28
最大挠度值= 0.00 最大挠度/梁跨度= 1/ 100000.
构件重量(Kg)= 19.10
--------------------------------------------------------------------------------
钢梁 2
截面类型= 27; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 4.20, Ly= 1.20
构件长度= 1.20; 计算长度系数: Ux= 3.50 Uy= 1.00
抗震等级: 三级
变截面H 形截面H: B1= 100, B2= 100, H1= 200, H2= 100 T1= 6 T2= 8 T3= 8 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类
构件钢号：Q235
验算规范: 门规CECS102:2002
组合号M N V M N V
1 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.00
2 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00
3 -0.6
4 0.00 -1.07 0.00 0.00 0.00
4 -0.79 0.00 -1.31 0.00 0.00 0.00
5 2.70 0.00 4.51 0.00 0.00 0.00
6 2.56 0.00 4.2
7 0.00 0.00 0.00
7 2.26 0.00 3.77 0.00 0.00 0.00
8 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.00
9 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00
10 0.98 0.00 1.63 0.00 0.00 0.00
11 2.70 0.00 4.51 0.00 0.00 0.00
12 2.56 0.00 4.27 0.00 0.00 0.00
13 1.80 0.00 2.99 0.00 0.00 0.00
14 1.65 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00
15 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.00
16 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00
17 -0.04 0.00 -0.06 0.00 0.00 0.00
18 -0.18 0.00 -0.30 0.00 0.00 0.00
19 2.15 0.00 3.59 0.00 0.00 0.00
20 2.01 0.00 3.35 0.00 0.00 0.00
21 0.64 0.00 1.07 0.00 0.00 0.00
22 0.50 0.00 0.83 0.00 0.00 0.00
23 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.00
24 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00
- 11 -
25 -0.64 0.00 -1.07 0.00 0.00 0.00
26 -0.79 0.00 -1.31 0.00 0.00 0.00
27 1.66 -0.17 2.76 0.00 0.17 0.00
28 1.38 -0.17 2.30 0.00 0.17 0.00
29 0.87 0.16 1.45 0.00 -0.16 0.00
30 0.72 0.16 1.21 0.00 -0.16 0.00
31 2.70 0.00 4.51 0.00 0.00 0.00
32 2.56 0.00 4.27 0.00 0.00 0.00
33 2.26 0.00 3.77 0.00 0.00 0.00
34 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.00
35 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00
36 0.98 0.00 1.63 0.00 0.00 0.00
37 2.70 0.00 4.51 0.00 0.00 0.00
38 2.56 0.00 4.27 0.00 0.00 0.00
39 1.80 0.00 2.99 0.00 0.00 0.00
40 1.65 0.00 2.75 0.00 0.00 0.00
41 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.00
42 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00
43 -0.04 0.00 -0.06 0.00 0.00 0.00
44 -0.18 0.00 -0.30 0.00 0.00 0.00
45 2.15 0.00 3.59 0.00 0.00 0.00
46 2.01 0.00 3.35 0.00 0.00 0.00
47 0.64 0.00 1.07 0.00 0.00 0.00
48 0.50 0.00 0.83 0.00 0.00 0.00
49 0.87 0.00 1.45 0.00 0.00 0.00
50 0.72 0.00 1.21 0.00 0.00 0.00
51 -0.64 0.00 -1.07 0.00 0.00 0.00
52 -0.79 0.00 -1.31 0.00 0.00 0.00
53 1.66 0.16 2.76 0.00 -0.16 0.00
54 1.38 0.16 2.30 0.00 -0.16 0.00
55 0.87 0.16 1.45 0.00 -0.16 0.00
56 0.72 0.16 1.21 0.00 -0.16 0.00
--- 梁的弯矩包络---
梁下部受拉:
截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩-0.79 -0.55 -0.35 -0.20 -0.09 -0.02 0.00
梁上部受拉:
截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩 2.70 1.88 1.20 0.68 0.30 0.08 0.00 考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.083
抗剪强度计算应力比= 0.033
平面内稳定最大应力(N/mm*mm) = 15.24
平面内稳定计算最大应力比= 0.071
平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 15.20
平面外稳定计算最大应力比= 0.071
考虑屈曲后强度计算应力比= 0.083 < 1.0
抗剪强度计算应力比= 0.033 < 1.0
平面内稳定最大应力< f= 215.00
平面外稳定最大应力< f= 215.00
- 12 -
腹板高厚比H0/TW= 22.33 < [H0/TW]= 68.40 (CECS102:2002)
(注：腹板高度变化= 83.3mm/m > 60 mm/m, 按不考虑受剪板幅屈曲后强度控制)
翼缘宽厚比B/T = 5.88 < [B/T] = 15.00
--- (恒+活)梁的相对挠度(mm) ---
截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值-0.28 -0.27 -0.24 -0.19 -0.13 -0.07 0.00
最大挠度值= 0.00 最大挠度/梁跨度= 1/ 100000.
构件重量(Kg)= 22.65
--------------------------------------------------------------------------------
风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:
节点( 1), 水平位移dx= 10.820(mm) = H / 471.
地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:
节点( 1), 水平位移dx= 5.848(mm) = H / 872.
梁的(恒+活)最大挠度:
梁( 1), 挠跨比= 1 / 100000.
风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 471< 柱顶位移容许值: H/ 60
地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 872< 柱顶位移容许值: H/ 60
梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 100000< 梁的容许挠跨比: 1/ 180
所有钢梁的总重量(Kg)= 42.
钢梁与钢柱重量之和(Kg)= 42.
-----PK11 计算结束-----
四点支承玻璃板计算书[JGJ 102-2003]
[基本信息]
1、风荷载标准值：1.2KN/m^2
2、地震设防烈度：7度(0.10g)
3、玻璃选用：8+8夹胶玻璃
4、玻璃材料：钢化玻璃
5、板块短边长a：1200mm
6、板块长边长b：1600mm
7、板块孔中心距最近短边距离c：120mm
8、板块孔中心距最近长边距离d：120mm
[计算]
1、玻璃板块最大应力计算(1：外片玻璃；2：内片玻璃；)：
1.1、地震荷载标准值计算：
1.1.1、自重荷载标准值计算：
GAk1=γg×t1
=25.6×8/1000
=0.2048KN/m^2
GAk2=γg×t2
=25.6×8/1000
=0.2048KN/m^2
1.1.2、地震荷载标准值计算：
qEK=βE×αmax×Gk/A ......[5.3.4]
qEK1=βE×αmax×Gk1/A
=5×0.08*0.2048
=0.05161KN/m^2
qEK2=βE×αmax×Gk2/A
=5×0.08*0.2048
- 13 -
=0.05161KN/m^2
1.2、由a/b=0.7059，查表8.1.5-1得弯矩系数m=0.1382 1.3、内外片玻璃荷载的分配：
Wk1=Wk×t1^3/(t1^3+t2^3) ......[6.1.4-1]
=1.2×8^3/(8^3+8^3)
=0.6KN/m^2
Wk2=Wk×t2^3/(t1^3+t2^3) ......[6.1.4-2]
=1.2×8^3/(8^3+8^3)
=0.6KN/m^2
1.4、折减系数η的计算：
1.4.1、参数θ的计算：
计算强度时：θf=(Wk+0.5×qEK)×b^4/(E×t^4)
计算挠度时：θu=Wk×b^4/(E×t^4) ......[8.1.5-4]
θf1=(Wk1+0.5×qEK1)×b^4/(E×t1^4)
=(0.6+0.5×0.05161)/1000×1360^4/(0.72E5×8^4)
=7.26
θf2=(Wk2+0.5×qEK2)×b^4/(E×t2^4)
=(0.6+0.5×0.05161)/1000×1360^4/(0.72E5×8^4)
=7.26
θu=Wk×b^4/(E×t^4)
=1.2/1000×1360^4/(0.72E5×10.08^4)
=2.76
1.4.2、由θf1=7.26，查表6.1.2-2得ηf1=0.9819
由θf2=7.26，查表6.1.2-2得ηf2=0.9819
由θu=2.76，查表6.1.2-2得η2=1
1.5、玻璃板块最大应力计算：
1.5.1、风荷载作用下应力计算：
σwk=6×m×Wk×b^2×η/t^2 ......[8.1.5-1]
σwk1=6×m×Wk1×b^2×ηf1/t1^2
=6×0.1382×0.6/1000×1360^2×0.9819/8^2
=14.12
σwk2=6×m×Wk2×b^2×ηf2/t2^2
=6×0.1382×0.6/1000×1360^2×0.9819/8^2
=14.12
1.5.2、地震荷载作用下应力计算：
σEk=6×m×qEk×b^2×η/t^2 ......[8.1.5-2]
σEk1=6×m×qEk1×b^2×ηf1/t1^2
=6×0.1382×0.05161/1000×1360^2×0.9819/8^2
=1.21
σEk2=6×m×qEk2×b^2×ηf2/t2^2
=6×0.1382×0.05161/1000×1360^2×0.9819/8^2
=1.21
1.4.3、最大应力计算：
σ=1.4×σwk+1.3×0.5×σEk ......[5.4.1-1]
σ1=1.4×σwk1+1.3×0.5×σEk1
=1.4×14.12+1.3×0.5×1.21
=20.74N/mm^2
σ2=1.4×σwk2+1.3×0.5×σEk2
=1.4×14.12+1.3×0.5×1.21
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=20.74N/mm^2
结论：20.74<=fg=84N/mm^2，外片玻璃强度满足规范要求! 结论：20.74<=fg=84N/mm^2，内片玻璃强度满足规范要求!
2、玻璃板块最大挠度计算：
df≤b/60 ......[8.1.5]
2.1、玻璃板块等效厚度te计算：
te=(t1^3+t2^3)^(1/3) ......[6.1.4-5]：
=(8^3+8^3)^(1/3)
=10.08mm
2.1、玻璃板块刚度计算：
D=E×t^3/[12×(1-ν^2)] ......[6.1.3-1]
=0.72E5×10.08^3/[12×(1-0.2^2)]
=6400000
2.2、由a/b=0.7059，查表8.1.5-2得μ=0.0164
2.3、最大挠度计算：
df=μ×Wk×b^4×η/D ......[6.1.3-2]
=0.0164×1.2/1000×1360^4×1/6400000
=10.53mm
结论：10.53<=1360/60=22.667mm，挠度满足规范要求!
- 15 -
雨棚计算书
钢筋场雨棚棚检算书 1.钢筋场雨棚设计： 雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。立柱间距6.25m。立柱采用,160mm φ厚度的钢管。纵梁采用22号工字钢。屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算： 主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。 ①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π 4544441060)144.016.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 16.0= ②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×=?×= π 4744441046.2)044.005.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 05.0= 内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π ③材料参数： 弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν ④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。 ⑤荷载计算： a.桂林地区基本风压值为： 2/35.0m kN
钢结构雨棚施工方案
蓝湖温泉经营配套改造工程 钢 结 构 雨 棚 施 工 方 案 深圳市建侨设计装饰工程有限公司 2015年9月1日
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、施工准备 (2) 四、施工方法 (3) 五、成品保护 (5) 六、质量控制重点 (6) 七、施工安全措施 (7)
一、工程概况 本工程为蓝湖温泉经营配套改造工程，其中一层北侧入口处设钢结构雨棚，为提高施工工程质量，保证工程的顺利进行，特制定钢结构雨棚施工方案如下。 二、编制依据 1、根据图纸设计要求及说明； 2、《普通碳素钢技术条件》（GB/T700）； 3、《建筑钢结构焊接技术规程》； 4、《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95）。 三、施工准备 （一）材料准备 1、材料管理 a、所采购的材料必须有材质证明书，并应符合设计要求。 b、材料入库时，要认真检测尺寸并验收其供货质量，严格执行材 料入库和领出制度。 2、构件检验及资料验收 对进入现场的构件的主要几何尺寸进行复检，要明确构件是否符合安装条件，防止由于构件的缺陷影响质量、进度。对于尺寸偏差超过规范要求的构件退回制造厂家，必须保证结构上使用的构件全部合格。 对进入现场的构件必须带有制作厂家的钢材材质证明、产品质量合格证书、制作过程中用到的各种辅料的合格证和质量证明书，每项资料和
构件必须符合本工程所规定的质量要求。 3、现场构件的防护 a、构件卸车应小心，防止损坏，构件之间防止互相碰撞挤压。 b、如果发现构件在运输过程中涂层有损坏及时通知制作单位进行 处理。 c、吊装前应将构件表面上的油污、泥沙和灰尘等清理干净。 4、现场构件的堆放 因现场场地比较狭小，工期紧张，本工程钢构件进场后按指定的场地码放整齐。 5、人员准备 所有参加施工的人员必须持有身份证、上岗证等相关证件，工程施工用工必须符合劳动法有关规定。 （二）作业条件 1、雨篷施工方案经监理、建设单位审批合格。 2、钢结构施工所需材料已到现场，并经验收合格。 3、测量放线完毕，并经验收合格。 4、脚手架按照搭设方案搭设完毕。 5、预埋件经隐蔽检查合格。 四、施工方法 1、测量放线 首先复核结构的尺寸是否准确，如出现偏差及时通知监理、建设单位，共同研讨解决方案。 结构无偏差的情况下，放控制线及埋件中心线，检查预埋件的位
钢结构雨篷设计计算书.
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k
2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ
悬挑雨棚设计计算书
厂房雨棚结构设计计算书 一、工程概况 本设计是雨棚结构设计，为组合梁悬挑结构，悬挑宽度3.7米，根部为锚固端。根据实际使用情况，荷载计算不考虑风载；只考虑重力荷载及雨棚雪荷载。单元格计算宽度按照1m计算。 二、荷载计算 1、雪荷载标准值S k =μz S 0=0.3 KN/m2 2、恒载 铝塑板：45.7*2=0.0914 KN/m2 钢龙骨及支撑=0.19 KN/m2 60*30*2方管龙骨：3.7m*2*2.826kg/m=20.90kg 30*30*2方管龙骨：15.9m*1.884kg/m=29.96kg 相当于均布荷载q=0.0194+（20.9+29.96）*10/1000/3.7=0.157 KN/m2 三、荷载组合计算 雪荷载按洞口面积占构架轮廓面积的比率取0.7的系数折减并按照均布荷载计算。 恒+活（雪）：q=1.2*0.157+1.4*0.3*1=0.608 KN/m 四、内力计算 1、内力计算模型见附图1。 按照悬臂梁弯矩计算公式：
最大弯矩M max=-1/2 ql2 =-0.5*0.608*3.72 =4.16KN*M 最大剪力V max= ql=0.608*3.7=2.25KN 五、截面验算 60*30*2组合钢梁有关截面特性计算结果如下： 断面面积：A=3.44cm2 *2=6.88 cm2 截面惯性距（单根龙骨）I0=（60*303-56*263）/12=52978.7mm4 I x=2（I0+A*y2）=2（52978.7+344*200*200）=2.76*107 mm4 截面抵抗距I x=2.76*107/215=1.28*105mm3 1、梁强度验算 σMAX=M max/（γ*w）=4.16*106/（1.05*128*103）=30.95<[f]=215满足要求。 τmax= V max/A=2.25*1000/688=3.27<[τ]=125N/mm2满足要求。 2、梁刚度验算： 根据扰度变形有关计算公式 梁变形f=ql4/（8*E*I） =0.125*0.608*37004/（206*1000*2.76*107） =25.05mm<37mm=l*1/100 满足要求。 六、螺栓及焊缝验算： 1、螺栓连接梁端部连接采用螺栓连接，梁端最大弯矩25.15KN*M 则上排螺栓最大平均拉力：
荷载规范钢结构雨篷计算书
目录 1 基本参数 (1) 1.1 雨篷所在地区： (1) 1.2 地面粗糙度分类等级： (1) 2 雨篷荷载计算 (1) 2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明： (1) 2.2 风荷载标准值计算： (2) 2.3 风荷载设计值计算： (4) 2.4 雪荷载标准值计算： (5) 2.5 雪荷载设计值计算： (5) 2.6 雨篷面活荷载设计值： (5) 2.7 雨篷构件恒荷载设计值： (6) 2.8 选取计算荷载组合： (6) 3 雨篷杆件计算3d3计算 (7) 3.1、设计依据 (7) 3.2、计算简图 (8) 3.3、几何信息 (9) 3.4、荷载与组合 (10) 3.4.1. 节点荷载 (10) 3.4.2. 单元荷载 (10) 3.4.3. 其它荷载 (16) 3.4.4. 荷载组合 (17) 3.5、内力位移计算结果 (17) 3.5.1. 内力.................................................................................................... 错误！未定义书签。 1.1 最不利内力 (17) 1.2 内力统计 (17) 3.5.2. 位移 (21) 2.1 组合位移 (22) 3.6、设计验算结果24 4 雨篷埋件计算(后锚固结构) (24) 5.1 校核处埋件受力分析： (27) 5.2 群锚受剪内力计算： (28) 5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： (32) 5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (35) 5.5 拉剪复合受力承载力计算： (35)
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 浙江余姚地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时：
1500mm钢筋混凝土雨蓬计算书
雨蓬计算书一、基本资料 1．设计规范: 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）2．设计参数: 几何信息 类型: 雨篷 梁宽b b: 300mm 梁高h b: 400mm 挑板宽L: 1500mm 梁槛高h a: 0mm 梁槛宽b a: 0mm 墙厚b w: 300mm 板下沉h0: 100mm 板斜厚h1: 0mm 板净厚h2: 130mm 上翻板高h3: 200mm 上翻板厚t1: 80mm 悬挑长度t2: 0mm 第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息 板端集中活载标准值P k: 1.00kN/m 板上均布活载标准值q k: 0.70kN/m2 板上均布恒载标准值g k: 0.80kN/m2 混凝土容重γL: 28.00kN/m3 恒载分项系数γG: 1.20 活载分项系数γQ: 1.40 指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m 墙体容重γW: 5.50kN/m3 过梁上墙高H w: 1100mm 墙洞宽l n:1800mm 墙洞高h n: 0mm 梁伸入墙内D l: 500mm 墙洞下墙高h w: 0mm 材料信息 混凝土等级: C30 混凝土强度设计值f c: 14.30N/mm2 主筋级别: HRB335(20MnSi) 主筋强度设计值f y: 300N/mm2 箍筋级别: HPB235(Q235) 强度设计值f yv: 210N/mm2 墙体材料: 砌块 砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2
二、计算过程 1．计算过梁截面力学特性 根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面 W t = b2 6(3h - b) = 300２/6×(3×400 - 300) = 150000mm 3 μcor = 2(b cor + h cor) = 2×(300 - 30 × 2 + 400 - 30 × 2) = 1160mm 过梁截面面积 A = b b h b = 300×400 = 120000mm2 2．荷载计算 2．1 计算x0 x0 = 0.13l1, L1 =b w x0 = 39mm 2．2 倾覆荷载计算 g T = γL(h1 + 2h2 2) =28.00x（0+2*130）*1/2=3.64KN/m２ q T = γG(g k + g T) + γQ q k = 1.20×(0.80 + 1.10) + 1.40×0.70 = 3.260kN/m2 P T = γG g F+ γQ P k= 1.20×0.45 + 1.40×1.00 = 1.94kN/m 倾覆力矩 M OV = 1 2q T(L + x0) 2 + P T (L + x0) =1/2x3.26x(1500+39)２/10６+1.94x(1500+39)/10３ = 6.85kN·m 2．3 挑板根部的内力计算 M Tmax = M OV = 6.85kN·m V Tmax = q T L + p T = 3.26×1000/103 + 1.94 = 5.2kN/m 2．4 计算过梁内力
玻璃雨棚计算书
巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程 玻璃雨篷 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司 二〇一五年六月五日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 玻璃规范： (1) 1.4 钢材规范： (2) 1.5 胶类及密封材料规范： (2) 1.6 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.8 土建图纸： (3) 2 基本参数 (3) 2.1 雨篷所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 3 雨篷荷载计算 (3) 3.1 雨篷的荷载作用说明 (3) 3.2 风荷载标准值计算 (4) 3.3 风荷载设计值计算 (6) 3.4 雪荷载标准值计算 (6) 3.5 雪荷载设计值计算 (6) 3.6 雨篷面活荷载设计值 (7) 3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7) 3.8 选取计算荷载组合 (7) 4 雨篷杆件计算 (8) (8) 4.1 悬臂梁的受力分析 (9) 4.2 选用材料的截面特性 (9) 4.3 梁的抗弯强度计算 (9) 4.4 梁的挠度计算 (10) 5 雨篷焊缝计算 (10) 5.1 受力分析 (10) 5.2 焊缝校核计算 (11) 6 玻璃的选用与校核 (11) 6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12) 6.2 玻璃板块荷载分配计算 (12) 6.3 玻璃的强度计算 (13) 6.4 玻璃最大挠度校核 (14) 7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓) (14) 7.1 校核处埋件受力分析 (15) 7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (15) 7.3 群锚受剪内力计算 (16) 7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (16) 7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (17) 7.6 拉剪复合受力承载力计算 8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (18)
钢结构玻璃雨棚施工方案设计43374
市西青区中心项目 玻 璃 雨 篷 施 工 方 案 编制人： 审批人： 建设集团 2016年4月1日
目录 一、工程概况 (2) 二、工程管理目标 (2) 三、施工现场的准备 (3) 四、厂制作 (3) 五、安装 (5) 六、确保施工工期措施 (6) 七、确保安全生产措施 (6) 八、文明生产、工地卫生保证措施 (9) 九、工程质量保证措施 (11)
一、工程概况： 本工程为钢结构雨蓬，最大长度为7m，宽度为1.5m。安装钢化夹胶玻璃，构件做防火处理。本工程雨蓬部位为分号1首层、屋顶层，分号2首层、屋顶层，分号3首层，分号4首层，共计8个。 1、特点 1.1、本工程施工时应注意钢结构造型方面的美观、玻璃的加工 安装及吊装安装工艺，保证尺寸的正确性。 1.2、因钢结构造型复杂，为了造型美观达到如期效果，加快进 度，工程施工将采用穿插交叉进行，主要构件厂加工后，构件根据条件现场制作安装。（如造型柱、次梁、预埋件等） 定应科学、合理，做到易操作、易修改调整。 二、工程管理目标： 1、工程工期 我们技术人员通过对工程各项容考查、研究后有决心通过合理的施工管理，采用先进的施工设备及施工工艺和选派优秀的施工队伍等一系列的保障措施，密切与业主协作，在施工组织上拟实行流水作业，加快施工进度和平衡现场劳动力，并计划在20天工作日完成安装任务。 2、工程质量 我们将通过严格的管理措施，在严把工程质量关，严格自检、自查的基础上虚心听取业主、监理、设计、质监等单位的意见，接受他们对工程的各项施工的质量监督，确保工程质量达到合格。 3、工程安全
本工程将严格执行国家有关安全操作规程，杜绝工伤之事故的发生，把安全意识落实到每个职工的头脑中，确保工程达到安全文明。 三、施工现场的准备 1、要求施工现场基本完成土建工作。 2、施工用电： 施工用电从甲方已设电源引入并设配电箱，以满足施工要求。 3、施工临时设施： 在工程开工前搭设临时设施。 4、施工材料堆放： 在现场施工阶段，现场堆放按钢结构吊装次序和吊装就近的原则进行放置，运输按吊装计划顺序进行，尽量做到边运输边吊装，每阶段都必须经严格按照布置计划进行，材料不准任意堆放。 四、厂制作 厂制作的部件包括钢结构用柱、梁、次梁等产品。 1、对设计图、翻样图严格按规定要求进行审核和交底，公司有关部门都必须参与。 2、所有原材料必须经检验合格后方可进仓入库，入库后由各仓库进行分类、分批次和按产品特性要求堆放并标识，做好防锈、防腐、防潮、防损坏、防混淆的工作，做到先进先出、定期检查。特别是对焊条、焊丝、焊剂严格做到防潮、防锈和烘干处理。 3、过程控制，过程控制主要有以下几点： 3.1、切割（下料）：包括气割和剪切，切割前应对板材或型材进行矫平矫直，对接焊零件还须进行探伤。预拼装都有专业放样工在加工面上和组装大样板上进行精确放样，放样后须有检验员检验，以确保零件、部件、构件加工的几何尺寸、形位公差、角度、安装接触面等的准确无误。 3.2、组装：不管是立柱的造型组装、构件整体组装，组装前必
钢结构雨篷结构计算书
结构计算书 钢结构部分 2012年06月
目录 目录 (2) 1、工程概述： (4) 2、玻璃雨篷的结构的材料特性： (5) 2.1玻璃： (5) 2.2钢结构： (5) 3、荷载计算: (6) 3.1重力荷载： (6) 3.2风荷载： (6) 3.3地震作用： (8) 3.4雪荷载标准值计算 (10) 3.4 温度作用: (11) 3.5拉索反力: (11) 4、结构体系的力学分析: (12) 5、结构体系的有限元计算分析（FEA）: (12) 5.1总体说明 (12) 5.1.1分析软件 (12) 5.1.2几何模型 (12) 5.1.3有限元模型及其荷载约束示意图 (12) 5.1.4单元选用 (15) 5.1.5模型坐标系 (15) 5.1.6 截面 (15) 5.1.7荷载组合 (16) 5.1.8荷载组合 (17)
6、玻璃雨篷钢结构结构体系计算分析结果 (18) 6.1 正常使用极限状态空间变形包络结果 (18) 6.2 承载力极限状态空间应力包络结果 (21) 6.4玻璃结构体系整体稳定性屈曲分析结果 (21) 6.5玻璃结构体系稳定性几何非线性的屈曲分析结果： (23) 7、计算结果分析 (25) 7.1变形计算分析结果的规范校核： (25) 7.2强度计算分析结构的规范校核： (25) 7.3稳定性校核： (25)
雨篷结构体系的结构分析计算 1、工程概述： 华润中心二期雨篷采用钢结构方案，结构布置与尺寸见图纸。 立面荷载传递路径如下：面板玻璃通过结构胶传带肋的梁柱，带肋的梁柱通过埋件把荷载传给主体混凝土结构。受力体系为：1）立面玻璃面板水平（风+地震）荷载通过结构胶传递到带肋柱上。 2）立面玻璃面板的自重荷载由通过面板玻璃底部的连接直接传递到预埋件上。 玻璃结构计算的示意图如下：
雨篷设计应考虑的问题
雨篷设计应考虑的问题 设计雨蓬时应该考虑那些问题雨蓬的设计是一个很宽的话题,结构布置、截面选择、支座条件、荷载计算及组合、节点构造、排水等等,很难全讲清楚. 甲 根据本人多年来对雨蓬的设计经验和参考其他同行们的设计实例,我主要针对非独立雨蓬的设计表达一下自己的观点. 1、荷载计算 雨蓬的荷载主要包括风荷载、恒载、活载、雪载、地震荷载,其中活载和雪载不同时考虑. ⑴恒载-恒载没什么好说的,计算玻璃考虑玻璃的自重,计算构件要考虑玻璃、构件等本身的自重. ⑵活载-活载一般取0.5KN/m2,活载可以覆盖施工荷载,检修荷载等. ⑶雪载-有积雪的地方才有雪载,按照《荷载规范》取值,雪载不与活载同时考虑,两者中应取较大者. ⑷地震荷载-6、7度设防地区的雨蓬一般可以不考 虑地震荷载,如果考虑的话应该是竖向地震,不必考虑水平地震. ⑸风荷载-风荷载是最难也最有争议的荷载；我先谈一下高度变化系数,得到高度变化系数有两种方法,一是采用《荷载规范》条文说明中的公式,二是直接查《荷载规范》的
表7.2.1；但高度比较小时,两者得到的数据有较大的差异,应该以《荷载规范》表7.2.1为准. 负风压体型系数取为－2.0,这基本上没有争议,正风压体形系数则无相关规范可以遵循,大家莫衷一是,有人不考虑,有人取0.2,有人取0.6,有人取1.0,还有人取为1.5；有人认为可以参考《荷载规范》中“单坡及双坡顶盖”,独立雨蓬正风压体形系数可以遵循此条取为1.0（也可以稍微保守一点取为1.3或1.4）,我认为大门口的雨蓬和独立雨蓬不一样,虽然说建筑物周围气流的方向是非常紊乱的,很难把握,但是我相信气流在建筑物周围主要还是向上的,所以正风压体形系数应该比独立雨蓬要小,正风压体形系数应该小于1.0,至于具体是多少绝对不是我们几个非研究人员在这里讨论讨论就可以决定的,这是要经过大量的风洞试验才能确定的,如果《荷载规范》不对此做出规定,此争议将长期存在；另外,从工程事故来看,也从来都是听说雨蓬被掀翻,从来没听说过被风吹掉下来过,如果按照有些人把体形系数取为1.5的话,那么向下组合比向上组合还大,应该是向下破坏,显然与实际不符.因为气流向上,非独立雨蓬考虑向下组合时我个人一般不考虑风荷载,下面的荷载组合可以看到. 2、荷载组合 1）向上组合 1.4风荷载标准值－1.0恒载标准值 这里不能考虑活载和雪载 2）向下组合
公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚计算书
公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚 结 构 计 算 书 2014年9月
---- 设计信息----- 钢梁钢材:Q235 梁跨度(m): 8、500 梁平面外计算长度(m): 3、000 钢梁截面:箱形截面: B*H*T1*T2=200*250*6*6 容许挠度限值[υ]: l/400 = 21、250 (mm) 强度计算净截面系数:1、000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值 ----- 设计依据----- 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
----- 简支梁作用与验算----- 1、截面特性计算 A =5、2560e-003; Xc =1、0000e-001; Yc =1、2500e-001; Ix =4、9210e-005; Iy =3、4881e-005; ix =9、6761e-002; iy =8、1464e-002; W1x=3、9368e-004; W2x=3、9368e-004; W1y=3、4881e-004; W2y=3、4881e-004; 2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重(KN): G =3、5071e+000; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4、1260e-001; 3、梁上恒载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00 4、梁上活载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00
钢雨棚计算书
钢结构雨篷设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规》 2．《钢结构设计规》GB50017-2015 3．《建筑抗震设计规》 4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集 二、计算基本参数: 1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查荷载规 知，取: z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。 3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。 三、结构平面布置 结构平面布置图： 初步估计主梁采用：HN400×200×8×13 次梁采用：HN250×125×6×9 拉压杆采用：Φ152×5.0 钢材均采用Q235级钢
四、荷载计算 1、风荷载 垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = βz μs μz Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； βz---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70 μs---风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明5.1.4条，向上取μs=-2.0，向下取μs=1.0。 μz---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规》GB5009-2012取值μz=1.0； W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规，市风压取 W o =0.750(kN/m2) 正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2 负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m 负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m 2、恒荷载 07GSG528-1图集说明5.1.1条，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时的雨篷玻璃永久荷载：0.8×5.59=4.47 KN/m 负风时的雨篷玻璃永久荷载：0.3×5.59=1.68 KN/m 次梁HN250×125×6×9，每米重29.7kg，自重g次1=0.30KN/m。简化成在主梁上的集中荷载，G次=0.30×5.08=2.53 KN/m 主梁HN400×200×8×13，每米重66kg，自重g主=0.66KN/m。 正风时恒载的集中荷载G1=2.53+4.47=7.00KN 负风时恒载的集中荷载G2=2.53+1.68=4.21KN 3、活荷载 07GSG528-1图集说明5.1.2条，钢雨篷活荷载标准值取0.5 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.59㎡ Q=0.5×5.59=2.80 KN/m 雨篷活荷载考虑满跨布置。 4、施工或检修荷载S q2 施工或检修荷载标准值为1.0KN，沿雨篷宽度每隔一米取一个集中荷载，并布置在最不利位置。简化为在主梁上的集中力，主梁间距S=5080。近似取P=5×1.0=5.0KN。
雨棚板的设计及计算
辽宁工程技术大学 综合训练（一） （混凝土雨棚） 教学单位建筑工程学院 专业土木工程 班级土木14-3 学生姓名邵培根 学号1423040316 指导教师曹启坤
目录 一、雨棚板设计要求 (3) 二、雨棚板设计思路 (5) 三、雨棚板的正截面承载力计算 (5) （1）、雨棚板尺寸和荷载取值情况 (5) （2）、雨棚板的计算 (5) 四、雨棚梁在弯矩，剪力，扭矩共同作用下的计算 (7) （1）、雨棚梁尺寸和荷载取值情况 (7) （2）、雨棚梁的计算 (7) 五、雨棚板的配筋图 (10)
一、雨棚板设计要求 一、设计题目 设计一个悬臂雨棚板及雨棚边梁，见下图。 二、设计内容 1、根据给出的设计条件确定雨棚板的厚度、雨棚梁的截面尺寸； 2、进行雨棚板、雨棚梁的内力及配筋计算,要求有完整的计算书； 3、绘制出雨棚板、雨棚梁配筋图。 三、设计资料 1、雨棚板的尺寸L1=1200mm，L2=2300mm。 2、雨棚板边缘的承重砖墙厚度a =370mm，雨棚板距洞口边缘距离b =400mm。 3、荷载 （1）、雨棚板活荷载q =2.5 KN／m2。 4、材料 （1）、混凝土：C30 混凝土 （2）、钢筋：雨棚板受力钢筋为HRB335、分布钢筋采用HPB300，雨棚梁纵向受力钢筋为HRB400级，箍筋采用HRB335级。 5、参考资料 （1）《设计规范》网上看电子版 （2）《混凝土结构》
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二、雨棚板设计思路 雨棚计算包括三个方面的内容 （1）雨棚板的正截面承载力的计算； （2）雨棚梁在弯矩、剪力、扭矩共同作用下的承载力计算； （3）雨棚抗倾覆验算； 三、雨棚板的正截面承载力计算 （1）、雨棚板尺寸和荷载取值情况 雨棚板上的荷载有恒载（包括自重、粉刷等）、雪荷载、雨棚板上的均布活荷载，以及施工和检修集中荷载。雨棚板的均布活荷载与雪荷载不同时考虑，取两者中较大值进行设计。 每一检修集中荷载值为1.0进行承载力计算时沿板宽每隔1m考虑一个集中荷载。施工集中荷载和雨棚的均布活荷载不同时考虑，取其最大值。 雨棚板的厚度一般取1／10挑出长度，但不小于70mm，板端不小于50mm。 （2）雨棚板的计算 雨篷板的计算取1m 板宽为计算单元，根部厚度为120mm，端部厚度为80mm。
钢结构雨棚计算书
XXX中学玻璃雨篷设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 二〇一〇年十月三十一日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 玻璃规范： (1) 1.4 钢材规范： (2) 1.5 胶类及密封材料规范： (2) 1.6 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.8 土建图纸： (3) 2 基本参数 (3) 2.1 雨篷所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 3 雨篷荷载计算 (4) 3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 (4) 3.2 风荷载标准值计算 (4) 3.3 风荷载设计值计算 (6) 3.4 雪荷载标准值计算 (6) 3.5 雪荷载设计值计算 (6) 3.6 雨篷面活荷载设计值 (6) 3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7) 3.8 选取计算荷载组合 (7) 4 雨篷杆件计算 (8) 4.1 结构的受力分析 (8) 4.2 选用材料的截面特性 (10) 4.3 梁的抗弯强度计算 (10) 4.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算 (10) 4.5 梁的挠度计算 (11) 5 雨篷焊缝计算 (11) 5.1 受力分析 (11) 5.2 焊缝校核计算 (11) 6 玻璃的选用与校核 (12) 6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12) 6.2 玻璃板块荷载分配计算 (13) 6.3 玻璃的强度计算 (14) 6.4 玻璃最大挠度校核 (15) 7 雨篷埋件计算(后锚固结构) (15) 7.1 校核处埋件受力分析 (15) 7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (16) 7.3 群锚受剪内力计算 (16) 7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (17)
很实用的雨篷计算范例
运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计： 校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司 二零一四年九月
目录 瑞吉酒店雨篷系统计算 .................................................................................................... §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] ........................................................................... §2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 .................................................. §3、雨篷支撑钢架结构计算.................................................................................. §4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算.................................................................. §5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算..................................................
瑞吉酒店雨篷系统计算 §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] 雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料， 为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域 单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单 板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自 重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身 的自重0.30 N/m 2）。 1.1、风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处 的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。 （1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算现 取值-1.3）： 根据载荷确定的有关公式可得： =-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2) =-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2) （2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚 属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）： =1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2) =1.4×0.774=1.083(kN/m 2) 1.2、雪荷载计算 根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012和《长沙地方规范》取值： 0.7 kN/m 2。（用于雨篷顶面板的水平顶面），为保守计算积雪系数取1.4。 =1.4×0.70=0.98(kN/m 2) w w 0s s r k μ
钢雨棚计算书
钢结构雨棚设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规》 2．《钢结构设计规》GB50017-2003 3．《玻璃幕墙工程技术规》 4．《建筑抗震设计规》 二、计算基本参数: 1．本工程位于市，基本风压ω0=0.700(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.1，故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按C类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表 1-1知，该处风压高度变化系数为：μz=0.74。依据《玻璃幕墙工程技术规》，风荷载体形系 数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0，瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。 3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度。 三、结构受力分析 该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。 四、设计荷载确定原则: 作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重，其中风荷载引起 的效应最大。 在进行雨棚构件、连接件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即 采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风荷载 根据《玻璃幕墙工程技术规》，垂直于雨棚平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = βz μs μz Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； βz---瞬时风压的阵风系数；βz=2.25 μs---风荷载体型系数；向上取μs=2.0 μz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规》GBJ9-87 取值； W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2) 按《玻璃幕墙工程技术规》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风 荷载分项系数应取γw= 1.4
雨篷结构计算
**************************工程 雨篷工程 结构设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： *******************************公司 二〇一一年十月十八日
玻璃雨篷结构计算 1 计算位置示意图 大样A-DY02示意图 2 计算点标高 计算点标高：5.1m； 3雨篷荷载计算 3.1玻璃雨篷的荷载作用说明 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k+0.6×1.4w k+0.7×1.4S k(或Q k) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k+1.4×w k+0.7×1.4S k(或Q k)
B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k+1.4w k 3.2风荷载标准值计算 按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算： w k+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] w k-=βgzμzμs1-w0 上式中： w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：5.1m； βgz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： βgz=K(1+2μf) 其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数 A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16 C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22 D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3 对于C类地形，5.1m高度处瞬时风压的阵风系数： βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=2.297 μz：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μz=(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于C类地形，5.1m高度处风压高度变化系数： μz=0.616×(Z/10)0.44=0.7363 μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=0.5；计算负风压时，取μs1-=-2.0； 另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA 在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2； w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，天津地区取0.0005MPa； (1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积： A=2.85×1.6=4.56m2 LogA=0.659 μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA =0.434 μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA =1.736 w kA+=βgzμzμsA1+w0 =2.297×0.7363×0.434×0.0005 =0.000367MPa