支撑体系计算书
建设工程高大模板支撑系统计算书
主体工程模板支撑系统验算验算内容：负三层：侧墙0.9m，顶板1.1m；负二层：侧墙0.7m，顶板0.4m ；负一层：侧墙0.7m，顶板1.1m；大尺寸截面梁：负三层顶纵梁1.4*2.3m；大尺寸截面柱：31轴KZ1 800*1100mm；荷载叠加验算：负一层荷载叠加至负二层。
依据住房与城镇建设部下发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》1.3条：“本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
”规定，本工程模板支撑系统中：主体结构支模跨度为9.3m；负二层支模高度7.22m；负三层顶板仅混凝土恒载已达27.5KN；均属于《管理导则》规定的“高支模”系统。
本计算书将对以上“高支模”系统进行验算，详见验算内容章节。
一、计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162—2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）《钢结构设计规范》（GB50017）《混凝土结构设计规范》（GB50010）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）、成都地铁7号线土建1-1标城北客运中心站工程施工图设计—城北客运中心站主体结构二、验算部位1、负三层顶板2、负二层顶板3、负一层顶板4、侧墙5、大尺寸截面梁（截面高度≥500mm）6、框架柱7、荷载叠加验算三、验算内容1、负三层顶板：板厚1100mm，支模高度7.11m，搭设跨度9.3m（1）、拟采用模板支撑系统形式模板：竹胶板，t=15mm，平面尺寸1120×2240（单位：mm）；抗弯强度允许值[σ1]＝12.9MPa；肋背方木：红松木，截面尺寸50㎜×100㎜；间距250mm，抗弯强度允许值[σ2]＝13MPa；顶托肋背：￠48×3.5钢管，双肢布置，间距900mm，Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；支撑系统：碗扣式钢管脚手架，采用￠48×3.5钢管；平面间距900mm×900mm，步距600mm；Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；附图：负三层模板支撑示意图（2）、荷载及组合模板及支架自重：0.75KN/m3；0.75×7.11=5.33 KN/ m2混凝土自重：25KN/ m3； 25×1.1=27.5KN/ m2钢筋自重：1.7KN/m 3； 1.9×1.1=1.87KN/ m 2 施工人员及设备荷载：2.5KN/ m 2 计算荷载组合：q=1.2恒载+1.4活载q=（5.33+27.5+1.87）×1.2+2.5×1.4=45.1KN/ m 2 (3)、验算1）、模板验算（取0.9m ×0.25计算单元验算） 受力简图q=45.1×0.9=40.6KN/m l=0.25-0.05=0.2mKNm ql 2.082.06.408M 22＝⨯==35221038.36015.09.06W m bh －＝⨯⨯==[]MPa MPa W M 9.129.51038.32.015=<⨯==σσ＝－ 2）、肋背方木验算（按简支梁计算，验算最大弯矩） 受力简图q=45.1×0.2=9.02KN/m l=0.9mqqKNm ql 9.09.002.9125.08/1M 22＝⨯⨯==35-22103.861.005.06W m bh ⨯⨯==＝[]MPa MPa W M 137.9103.89.025=<⨯==σσ＝－ 3）、顶托肋背验算（按简支梁计算，取最不利荷载） 附图：P=45.1×0.9×0.9/4=9.1KN L=0.9mKNm PL 29.01.925.025.0M ＝⨯⨯==36444141008.54841480982.00982.0W m d d d －＝⨯-=-=[]MPa MPa W M 2058.1961008.522236=<⨯⨯==σσ＝－ 4）、立杆稳定性验算 （1）、整架稳定性计算P PP整架转化为单根立杆稳定计算的荷载设计值计算公式mc Af N γϕ'••=9.0 ）钢材抗压强度设计值（Mpa f c -查表得，根据长细比轴心受压杆件稳定系数λϕ-；l 0=h+2a=1.2m ；i=1.58cm ；λ=75.9，φ=0.744杆件的计算截面面积-A A=4.89cm 2－材料的附加强度系数mγ'KNA f N m c 1.5259.19.01089.4744.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕ单根杆所受荷载N KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=52.1KN (2)、单肢立杆稳定性μ1w 取最大值μ1w =2.424，l 0=μ1w ×h=1.45m ；i=1.58cm ；λ=92，φ=0.649KN A f N m c 6.4559.19.01089.4649.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕN KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=45.6KN 5）、立杆底座和地基承载力验算 （1）、立杆底座验算 计算公式：N ≤R bN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值—底座承载力设计值Rb碗口脚手架立杆底托为150×150×10（单位mm）钢板R取40KNb=40KNN=45.1×0.9×0.9=36.5KN< Rb（2）、地基承载力验算：计算公式：N≤K·fk·AdN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值A—立杆基础的计算底面积d—基础承载力标准值fkK—调整系数立杆下设150mm（宽）×50mm（厚）通长方木条。
500×500柱模板支撑计算书
500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 7.83m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取7.825m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
沉管隧道管段制作满堂支架模板体系计算书
沉管隧道管段制作满堂支架模板体系计算书一、概述本工程管段共有3节（E1-85m、E2-85m和E3-1+E3-2），其中E3-1长80m，E3-2长5m，该管节在干坞内预制完成后进行拉合，管段预制采用轴线干坞内进行。
管节主体模板设计：行车管廊内采用可移动式台车模板体系；综合管廊内采用满堂支架模板体系；外侧墙采用刚性支撑加对拉绳索固定钢模板，本计算书只适用沉管管廊内模体系。
二、顶板模板计算顶板厚度1.35mm，模板支撑采用Φ48×3.5mm＠600mm碗口支架，支架钢管截面及材料特性为：E＝2.1×105N／mm2，I＝π/64（D4－d4）＝3.14/64×(48^4-41^4)＝12.18×104mm4，支架钢管允许应力 [σ]=215 N／mm21、荷载计算模板及支架自重标准值：0.5kN／m2；混凝土标准值24kN／m2；钢筋自重标准值1.1kN／m2；施工人员及设备荷载标准值2.5kN／m2（1）顶板按250mm厚算①荷载标准值：F1＝0.5+24×1.35+1.1+2.5＝36.5 kN／m2②荷载设计值：F2＝(0.5+24×1.35+1.1)×1.2+2.5×1.4＝44.3 kN／m2③计算龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在钢模上，单位宽度的面板可以视为梁，龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取900mm ,支点间距取900mm。
（2）板厚按250mm算①则最大弯距：Mmax＝0.08ql 2 [σ]=215 N／mm2②最大挠度：fmax＝0.677ql 4/(100EI) [f]=3mm③其中线荷载设计值：q＝F2×0.9＝12.62×0.9＝11.358kN／m④面板抗弯承载力计算：Mmax＝0.08ql2＝0.08×11358×0.9 2＝736 N／mm2⑤σ＝Mmax ／W＝736000/121800×24=145.02 N／mm2<[σ]=215 N／mm2按该间距布置钢管强度满足要求：f＝0.677×11.358×9004/100/210000/121800=1.97 mm< 3 mm所以，按该间距布置钢管挠度满足要求（3）计算满堂红支架间距是否满足要求用Φ48×3.5mm碗口架管，间距最大为600mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距600mm，支撑杆有效面积A＝489mm2①抗压强度验算支架所受压力 N＝44.3×0.6×0.6＝15.948KN[N]＝A[σ]＝489×215＝105KN>15.948 KN 满足要求。
模板支撑体系自由端
模板支撑体系自由端篇一：框架梁、板模板支撑架(扣件式)计算书框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书一、工程概况1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。
详见列表：是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。
梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。
梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。
梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。
二、编制依据三、施工计划3.13.23.3四、施工工艺及相关技术等4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。
通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。
最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m的框架梁：转换层（-0.450）G轴交9轴至14轴、G轴交27轴至32轴，截面900mm×2000mm；B轴至G轴交5轴及36轴，截面1050mm×1800mm（线荷载超过20KN/m）。
4.2支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm钢管，双扣件；。
梁底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。
梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8双钢管，Φ16对拉螺栓拉结。
隧道二衬拱顶模板支架计算书
隧道二衬拱顶模板支架计算书轨行区模板脚手架施做二衬支撑体系结构计算书(1)支模设计模板采用P3015标准组合钢模板，钢架采用工16工字钢弯制而成，钢架纵 向间距750mm,支架采用048x3mm 钢管搭设，横向步距900mm,纵向步距为 750mm,竖向步距起拱线上部为600mm,下部为900mm,支架下方采用15cmxl5cm 的方木作为纵向内楞，具体数据详见下图；工字钢拱架大样示意图标准断面二衬拱架、模板、脚手架支撑示意图4、横向剪刀撑每3米设1501脚手架俯视图(2)二衬的安全计算书①脚手架计算:模板与架的荷载(1.5m)工16工字钢的自重：弧长二11. 363m环向长度二11. 365*2二22. 73m工16工字钢20. 5Kg/m合计20. 5*22. 73二466. OKg方木自重:长度=1. 5*10=15m15cmxl5cm 方木:7KN/m3合计:0. 15*0. 15*15*7=2. 3625KN二2362. 5N 钢模板的自重:弧长11- 774m内模板数量二11. 774/0. 3=40块单块重14. 9Kg合计14. 9*40=596Kg脚手架底部跨度8. 65m ；按长度1. om计算模板与钢架的荷载二((466+596)*10+2362. 5)/(1. 5*8. 65)=1000. 58N/m2 钢管脚手架自重荷载(1.5m):选用048、t二3.0mm的钢管作脚手架，其单位重量3. 3Kg./m横向、竖向脚手架长度二126. 3m*2二253. 0m纵向脚手架长度二1. 5*76=98. 8m剪刀撑脚手架长度二22. 02+58. 65=80. 7m合计432. 5m合计重量二 3. 3*432. 5=1427. 25Kg钢管脚手架的荷载=1427. 25*10/(1. 5*8. 65)=1100 N/m2新浇混凝土自重荷载(1.5m内拱部折算):混凝土自重:混凝土体积V=12. 116*0. 6*1. 5=10. 9 m3密度为2500Kg/ m3自重二10. 9*2500=27250Kg混凝土荷载=27250*10/(1. 5*8. 65)二21001. 9N/m2施工荷载取2500N/m：合计总荷载为25602. 5 N/m2脚手架每区格的面积为0. 9*0. 75=0. 675,为两根钢管受力，每根钢管立柱受力二0. 675*25602. 5/2二8640. 8N选用048、t二3.0mm的钢管作脚手架，有A二424mm2钢管的回转半径i=15. 9mm按强度计算，钢管支柱的受压应力：o = N/A=8640. 8/424=20. 4N/ mm2<f=215 N/ mm2,即钢管脚手架强度满足要求。
高支模专项方案计算书
一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。
本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。
二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。
- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。
- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。
- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。
2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。
- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。
3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。
- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。
- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。
- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。
四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。
高大模板计算书
附件某综合大楼高大模板支撑体系计算书目录（一）梁板混合支撑体系计算〔KL120及KL121截面300㎜×2600㎜、板厚150〕 (1)（二）梁支撑体系计算〔KL411及KL604截面400㎜×1600㎜〕 (13)（三）梁支撑体系计算〔WKL702截面600㎜×2500㎜〕 (20) (24)〔KL416、KL417及KL418截面500㎜×1200㎜、板厚120〕（一）梁板混合支撑体系计算〔KL120及KL121截面300㎜×2600㎜、板厚150〕模板采用18mm厚木胶合板，查《手册》表8-56，取其容许应力[σ]=20÷1.55＝12.9MPa，弹性模量E=6500×0.9＝5850N/mm2；容许抗剪应力[ƒv]＝1.4 N/mm2；梁底模小楞、侧模竖楞均用50×80mm杉木枋，查《计算手册》附表2-42取其容许抗弯应力[σ]=11MPa、容许抗剪应力[ƒv]=1.2MPa，弹性模量E=9000Mpa。
取梁截面为300×2600梁及梁边板带进行计算。
梁侧模竖楞木枋间距为250mm （梁侧板高2.6-0.15＝2.45m，在中间设三道2φ12对拉螺杆，水平间距为500㎜，、底楞木枋间距250㎜（净距200㎜））。
支承梁模架子采用三列φ48×3.5㎜（厚度按3.0㎜计算）钢管脚手架，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，其容许应力[σ]=205MPa，弹性模量E=2.1×105 N/mm2，惯性矩I=π÷64×（484－424）＝1.08×105㎜4，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=π÷32×（484－424）÷48＝4493mm3。
梁立杆间距为450㎜×450mm(即每排设置三根立杆，每隔一排和板支撑通长水平杆连在一起)。
模板支撑体系表
部位 计算书 附图 梁截面b×h 支撑高度 次楞纵向 （mm） （m） （mm） 500×1200 500×800 300×1200 300×500 1000×1200 700×1400 400×1800 600×1800 500×1400 300×1400 500×800 300×1200 400×1200 600×1800 20.5 20.9 20.5 21.2 20.5 20.3 13.55 13.55 8.8 8.8 9.4 9 9 8.4 梁侧模 主楞竖向 （mm） M14对拉 螺栓 3道 2道 3道 1道 3道 3道 4道 4道 3道 3道 2道 3道 3道 4道 支撑形式 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 次楞纵向 （mm） 梁底支撑 主楞横向 （mm） 立杆纵向 间距(mm) 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 立杆横向 间距(mm) 二排间距 500 二排间距 500 二排间距 300 单排居中 四排间距 350 二排间距 700 二排间距 400 三排间距 300 二排间距 500 二排间距 300 二排间距 500 二排间距 300 二排间距 400 三排间距 300 立杆步距 (mm) 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200
大商业百货中庭 19~22/E~G轴
大商业3#影厅 9~11/G~K轴
标准层模板支撑体系精品文档6页
金霖商住小区2、3号楼1-30层模板（扣件钢管架)支撑体系计算书金霖商住小区2#、3#楼及地下车库工程系由陕西金霖置业公司投资开发建设的住宅工程，位于西安市米秦路，总建筑面积32768平方米。
属于剪力墙结构；地上30层；地下1层；建筑高度：94m；标准层层高：2.95m ；总工期：570天。
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2019）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2019、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2019)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2019)等规范编制。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.95；采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:一级钢；楼板混凝土强度等级:C30；计算按24层以上C30（混凝土强度等级：1-4层为C40 ，5-23层位C35，24层以上为C30）每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算厚度(mm):130.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :Φ48 × 3.5；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
模板支撑体系..
模板支撑体系作业指导书模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证，在地下结构施工中也是投入较大的一部分，模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工程质量，模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度，在此基础上进行综合性经济成本分析，为达到满足工程需要，减少周转材料投入，降低工程成本的目的，从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。
（1）剪力墙模板1）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体400～600厚的模板竖楞采用50⨯100木枋，纵向间距为300mm，横楞采用φ48⨯3.5钢管，横向间距为500mm。
模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。
为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ14mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套φ16硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距500mm，水横向间距450mm。
详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体200～300厚的模板竖楞采用50⨯100木枋，纵向间距为400mm，横楞采用φ48⨯3.5钢管，横向间距为550mm。
模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。
为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套φ14硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距550mm，横向间距500mm。
详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）中圆括号内的数值2）塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套，从地下室开始使用，然后周转到主体结构筒体剪力墙。
3）模板支设前，所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过，安装工程在墙体内的预埋管线埋设完毕，且验收通过。
4）裙楼区内墙剪力墙模板内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板竖楞采用50⨯100木枋，横向间距为400mm ，横楞采用φ48⨯3.5钢管，纵向间距为500mm 。
模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。
为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm ＠500对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,除人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外，其它对拉螺杆外套φ14硬质塑料管,对拉螺杆的双向间距500mm 。
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模板支撑体系计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×900 模板支架高度H(m) 31.2 模板支架横向长度B(m) 20 模板支架纵向长度L(m) 10.15 梁侧楼板厚度(mm) 120 二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.35 非自定义:0.29 地基粗糙程度 C类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部距地面高度(m) 24
风压高度变化系数μz
0.796
风荷载体型系数μs 1.04 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距la(mm) 1000 梁两侧立柱横向间距lb(mm) 1000 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1000、1000 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式 按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 333,667 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁间距 100 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝Mmax/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝10
0/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kN R2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN 五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×70 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232 小梁截面抵抗矩W(cm3) 32.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040 小梁截面惯性矩I(cm4) 114.333 小梁计算方式 简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m 右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.615kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0.615kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m 右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·m σ=Mmax/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2
mm