调保计算 (2)
水电站调节保证计算中导叶关闭规律探讨
水电站调节保证计算中导叶关闭规律探讨齐学义;周俊;汪玮华;周慧利;晁文雄;郑琦【摘要】调节保证计算是水电站设计中的重要内容之一.水电站运行的过程中,为了最大限度的减少水压上升值与转速上升值,通过优化导叶折线关闭方式来解决过渡过程中水电站的运行安全问题是最经济的有效措施,而且技术上也容易实现.目前,普遍采用的两段或三段关闭规律.但是,理论上来讲,不管是两段还是三段关闭规律,都不是最优关闭规律.笔者从微积分的思想出发,提出了根据水轮机工作参数的变化实时地改变导叶关闭方式的非固定模式的导叶关闭方式,能更有效地提高水电站运行的稳定性和安全性.%The guaranty calculation of regulation is one of the important contents in the design of hydropower plant. During a hydropower operation, in order to minimize the water pressure and the hydraulic units' run-speed rising, optimizing the wicket gate closing law is the most economic way to solve the station operation security problem during the process of transient, and can be easily realized technically. At present, most hydropower plants close the wicket gate by using the closing law with two or three slopes. However, the closing law with two or three slopes that is not the best closing law. So, by the calculus way, the authors present a way that by using the unfixed wicket gate closing manner, which changes the closing law according to the turbine working parameters so as to greatly improve the units' stability and security in hydropower stations.【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2012(031)026【总页数】2页(P97-98)【关键词】水轮机;折线关闭方式;调保计算;微积分【作者】齐学义;周俊;汪玮华;周慧利;晁文雄;郑琦【作者单位】兰州理工大学能源与动力工程学院,兰州730050;兰州理工大学能源与动力工程学院,兰州730050;兰州理工大学能源与动力工程学院,兰州730050;兰州理工大学能源与动力工程学院,兰州730050;兰州理工大学能源与动力工程学院,兰州730050;兰州理工大学能源与动力工程学院,兰州730050【正文语种】中文【中图分类】TV734.40 引言调节保证计算是水锤和机组转速变化的计算，每个水电站在引水系统设计时都必须进行这一项重要工作，其目的是正确合理地解决导叶启闭时间、水锤压力和机组转速上升值三者之间的关系。
水轮发电机组甩负荷工况多目标优化研究
第39卷第12期 2021年12月水电能源科学W ater Resources and PowerVol. 39 No. 12Dec.2 0 2 1文章编号：1000-7709(2021)12-0172-05水轮发电机组甩负荷工况多目标优化研究罗红俊、张官祥\金学铭2，陆雪顶3，杨廷勇\廖李成2，赖昕杰3，李超顺3(1.中国长江电力股份有限公司白鹤滩水力发电厂，四川凉山615400; 2.中国长江三峡能事达电气股份有限公司，湖北武汉430070; 3.华中科技大学土木与水利工程学院，湖北武汉430074)摘要：为解决具有水力干扰的大流量、中水头传统水电站在双机甩负荷工况下对于导叶关闭规律的多样性研究不足的问题，以某双机共尾水调压井巨型水电站为例，构建水电站精细化模型，提出了多目标人工羊群算法(M O A S A)优化双机同时甩负荷工况下两段式、三段式导叶关闭规律。
为避免极值弱化，考虑了两个水力系统的非对称性，选择两台机组中蜗壳末端压力最大值和转速上升最大值为两个极值优化目标，再从两种控制策略的优化前沿上、中、下区域中选取6种控制规律，并分成3组对比两段式、三段式导叶关闭规律控制效果。
结果表明，水电站双机同时甩负荷时，采用三段式关闭规律优于两段式关闭规律。
同时采用M O A S A优化的两段式、三段式导叶关闭规律的控制效果对比调保要求均留有较大的裕度，可见提出的M O A S A可有效指导水电站甩负荷导叶关闭规律设计。
关键词：导叶关闭规律；多目标人工羊群算法；甩负荷；水力干扰；极值弱化中图分类号：T V741 文献标志码：A1引言水轮机甩负荷工况导叶关闭规律是控制调保 参数的关键，水电站常见导叶关闭规律有一段式、两段式、三段式导叶关闭规律。
其中，一段式导叶 关闭规律只能调整关闭时间，无法兼顾压力上升 值和转速上升值，灵活性较差；两段式折线导叶关 闭规律可通过合理选择拐点位置及导叶关闭速率 实现同时降低最大水击压力和最大转速的目的，有较强的可操控性，大型水电站应用普遍[1];三段 式导叶关闭规律理论上比两段式导叶关闭规律关 闭更灵活，对压力上升和转速上升控制更好、裕度 更大，三段式导叶关闭规律的研究主要集中于高 水头小流量的抽水蓄能电站，在常规水电站鲜见 报道，且主要针对单管单机水电站。
多年调节水库的计算有时历法和概率法
第二章 > 第六节 年调节水库兴利调节计算
三、年调节水库兴利调节计算典型年法：
设计水平年 → 设计供水过程
历史来水资料 → 排频计算 → 频率曲线（如图）→ 实际代表年
设计保证率 → 查求Q设
同倍比放大 设计枯水年
计算设计V兴
Q
同频率放大
适用条件： a、无资料或资料不足的地区； b、精度要求不高时，如初步规划阶段。
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第二章 > 第四节 水库的水量损失
第四节 水库的水量损失
一、水库的蒸发损失 因兴建水库后，原有的陆面变成水面后增加
的蒸发损失。
W 1000 (E水 E陆 )FV
E水 E皿
E陆 E0 P0 R0
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第二章 > 第四节 水库的水量损失
二、水库的渗漏损失 (1)经过能透水的坝身以及闸门、水轮机等的渗 漏； (2)通过坝址及坝的两翼的渗漏； (3)通过库底渗向地下透水层或库外的渗漏。 渗漏系数：以一年或一月的渗漏损失相当于水 库蓄水容积的一定百分数计，估算采用如下初 步数值： (1)水文地质条件优良：0%-10%/年或0%-1%/月 (2)透水条件中等： 10%-20%/年或1%-1.5%/月 (3)水文地质条件差：20%-40%/年或1.5%-3%/月
V沙,总 TV沙,年
V沙,年
0W0 m (1 p)
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第二章 > 第五节 水库设计死水位的选择
三、保证水电站最低水头要求 死水位决定水电站的最低水头。死水位愈
高，电站出力愈大。同时死水位过高，会减少 水库的兴利库容，降低水库的调节能力。 四、其他要求
水产任务：养鱼对水深和水面的需求。 气候寒冷地区：结冰厚度。 水库生态需求。 应是上述计算中的最大值。
第9章水锤(新)
cVmax 2 gH 0
第三节 水锤计算的解析法
连锁方程只要知道了开度的变化规律，在甩荷情
况下各相未的水锤压强就可以求解。
注意该方程对水斗式水轮机是精确的，而对反击
式则是近似的。 不便之处：必须逐相进行连锁求解。
第三节 水锤计算的解析法
三、水锤波的反射(Reflection of waterhammer)
输电线中断 →机组丢弃所有负荷 →n上升 →导叶关闭 →管道流速减小 →产生水锤
{ 明渠中涌波增大（无压引水）
调压室水位波动（有压引水）
负荷减少或个别回路中断→机组甩部分负荷（仍与电力系统相连） →水锤压力升高、转速上升 →机组本身水力系统受影响 影响电力系统的供电质量和运行方式
第一节 水锤现象及研究水锤的目的
F1 f1 F2 1 r1 s1
2 1 F1
由变径处的边界条件有 H1 H 2 波动方程的解有：
F2
f1
第三节 水锤计算的解析法
V10 c1V1 g 2H 0 (1 ) V1 V1 V10 ( F1 f1 ) 2 gH 0 V1 F1 f1 c1 g V20 c2V2 F2 V2 V2 V20 ( F2 f 2 ) 2 H 0 (1 ) c2 2 gH 0 V2
C←
△H
V : Vo 0 p : p p p
H : H o H o H
H0
V0→
B
P L
A
d : d d d
第一节 水锤现象及研究水锤的目的
L 2L t （水库边界） C C
V : 0 V0
p : p p p
H : H o H H o
水道水力过渡过程计算大纲范本
FJD34270 FJD水利水电工程技术设计阶段水道水力过渡过程计算大纲范本水利水电勘测设计标准化信息网1998年3月1水电站技术设计阶段水道水力过渡过程计算大纲主编单位:主编单位总工程师:参编单位:主要编写人员:软件开发单位:软件编写人员:勘测设计研究院年月2目次1. 引言 (4)2. 设计依据文件和规范 (4)3.计算基本资料 (4)4.大波动水力过渡过程计算 (7)5.小波动水力过渡过程计算 (15)6.专题研究（必要时） (16)7.应提供的设计成果 (17)3１引言＿＿抽水蓄能电站位于＿＿，在电力系统中的功能是＿＿。
电站总装机容量＿＿MW，单机容量＿＿MW。
机组型号＿＿。
电站开发方式(首部开发、中部开发、尾部开发) ＿＿。
引水系统由＿＿组成。
本工程为＿＿等工程。
可行性研究报告于＿＿年＿＿月审查通过。
2 设计依据文件和规范2.1 有关本工程文件(1) 工程可行性研究报告；(2) 工程可行性研究报告审批文件；(3) 技术设计任务书。
2.2 主要设计规范(1) SD 303—88 水电站进水口设计规范(2) SD 144—85 水电站压力钢管设计规范(试行)(3) DL/T 5058-1996 水电站调压室设计规范(4) SDJ 173—85 水力发电厂机电设计技术规范(5) SD 134—84 水工隧洞设计规范(试行)(6) GB 9652—88 水轮机调速器与油压装置技术条件2.3 参考资料和手册《水电站机电设计手册》(水力机械部分)。
3 计算基本资料3.1 水库(水池)特征水位(1)上库(上水池)水位：正常蓄水位＿ｍ；死水位＿ｍ。
(2) 下库(下水池)水位：正常蓄水位＿ｍ；死水位＿ｍ。
4提示：对于混合式抽水蓄能电站，尚应补充上、下库设计、校核洪水位。
3.2 引水系统布置(1)引水系统平面布置(2)引水系统纵剖面布置(3)引水系统特征参数，见表1表1 引水系统特征参数表管道编号部位直径m面积m2长度m管道末端高程m水头损失系数，×Q2备注局部水头损失沿程水头损失水轮机工况水泵工况最大值平均值最小值1…注：（1）引水系统编号示意图，可表示在上表备注栏中。
空调铜管保温厚度计算
空调铜管保温厚度计算我们需要了解保温层的作用。
空调铜管在运行过程中，会有一定的能量损失，这会导致系统的效能下降。
保温层可以减少能量的散失，提高系统的效能。
保温层的厚度越大，能量损失越小，但过厚的保温层也会增加系统的成本。
因此，我们需要找到一个合适的保温层厚度，既能满足保温要求，又不会过于浪费材料和资源。
在计算保温层厚度之前，我们需要先确定保温材料的热导率。
热导率是描述材料传导热量能力的物理量，单位为瓦特/米·开尔文（W/m·K）。
常见的保温材料如聚氨酯泡沫、玻璃棉等，它们的热导率可以在相关材料手册或者厂家提供的技术资料中找到。
我们需要知道空调铜管的外径和内径。
保温层的厚度是指从铜管外径到外保温层外径的距离，因此需要准确测量铜管的外径和内径。
根据传热学的理论，我们可以使用以下公式来计算保温层的厚度：δ = (T1 - T2) / (2πλ × ln(r2/r1))其中，δ表示保温层的厚度，T1表示铜管内的温度，T2表示外界环境的温度，λ表示保温材料的热导率，r1表示铜管的内径，r2表示铜管的外径。
通过将具体数值代入公式，我们可以得到保温层的厚度。
需要注意的是，温度的单位应该统一使用开尔文（K），以保证计算结果的准确性。
在计算过程中，我们还可以考虑一些其他因素。
例如，如果铜管暴露在室外环境中，还需要考虑外界温度的变化范围；如果铜管运行的时间较长，还需要考虑保温材料的老化和破损等因素。
总结起来，计算空调铜管的保温层厚度需要考虑保温材料的热导率、铜管的外径和内径、铜管内外温度等因素。
通过合理计算，可以确定一个适合的保温层厚度，以提高空调系统的效能。
同时，我们还应该注意其他因素的影响，以保证保温效果的稳定和持久。
大连市劳动和社会保障局关于调整城镇职工基本养老保险和工伤保险待遇计算办法的通知
大连市劳动和社会保障局关于调整城镇职工基本养老保险和工伤保险待遇计算办法的通知
文章属性
•【制定机关】大连市劳动和社会保障局
•【公布日期】2009.09.08
•【字号】大劳发[2009]90号
•【施行日期】2009.01.01
•【效力等级】地方规范性文件
•【时效性】现行有效
•【主题分类】基本养老保险
正文
大连市劳动和社会保障局关于调整城镇职工基本养老保险和
工伤保险待遇计算办法的通知
（大劳发〔2009〕90号）
各区、市、县劳动和社会保障局，各有关单位：
为进一步完善社会保险政策，结合我市实际，决定从2009年1月1日起，调整城镇职工基本养老保险和工伤保险有关待遇计算办法。
现就有关事宜通知如下：
一、已参加城镇企业职工基本养老保险人员，达到国家规定的退休条件时，计算基本养老金使用的全市上年度在岗职工月平均工资不再执行社保年度，调整为执行自然年度。
即当年1月1日至12月31日达到退休条件人员，计算基本养老金使用全市上年度在岗职工月平均工资。
二、自然年度内全市上年度在岗职工月平均工资公布之前，达到国家规定退休条件人员办理退休手续时，暂按上年公布的全市在岗职工月平均工资计算并预发基本养老金，待全市上年度在岗职工月平均工资公布后再重新计算基本养老金并补发差额。
三、企业在职职工或退休人员死亡后，丧葬补助费和供养直系亲属一次性救
济费计发标准使用的全市上年度在岗职工月平均工资，调整为执行自然年度。
四、因工伤亡职工计算工伤保险待遇使用的全市上年度职工月平均工资，调整为执行自然年度。
二〇〇九年九月八日。
《工厂供电》第六版习题解答(不全)
S30.1 1602 2772 kVA 320kVA
I30.1
320 1000VA 3 380V
(二)通风机组计算负荷:查附表 8 得 Kd 0.7 : 0.8 (取 0.8),
486 A
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电，力通根保1据过护生管高产线中工敷资艺设料高技试中术卷资0配不料置仅试技可卷术以要是解求指决，机吊对组顶电在层气进配设行置备继不进电规行保范空护高载高中与中资带资料负料试荷试卷下卷问高总题中体2资2配，料置而试时且卷，可调需保控要障试在各验最类；大管对限路设度习备内题进来到行确位调保。整机在使组管其高路在中敷正资设常料过工试程况卷中下安，与全要过，加度并强工且看作尽护下可关都能于可地管以缩路正小高常故中工障资作高料；中试对资卷于料连继试接电卷管保破口护坏处进范理行围高整，中核或资对者料定对试值某卷，些弯审异扁核常度与高固校中定对资盒图料位纸试置，卷.编保工写护况复层进杂防行设腐自备跨动与接处装地理置线，高弯尤中曲其资半要料径避试标免卷高错调等误试，高方要中案求资，技料编术试写5交、卷重底电保要。气护设管设装备线备置4高敷、调动中设电试作资技气高，料术课中并3试、中件资且卷管包中料拒试路含调试绝验敷线试卷动方设槽技作案技、术，以术管来及架避系等免统多不启项必动方要方式高案，中；为资对解料整决试套高卷启中突动语然过文停程电机中气。高课因中件此资中，料管电试壁力卷薄高电、中气接资设口料备不试进严卷行等保调问护试题装工，置作合调并理试且利技进用术行管，过线要关敷求运设电行技力高术保中。护资线装料缆置试敷做卷设到技原准术则确指：灵导在活。分。对线对于盒于调处差试，动过当保程不护中同装高电置中压高资回中料路资试交料卷叉试技时卷术，调问应试题采技，用术作金是为属指调隔发试板电人进机员行一，隔变需开压要处器在理组事；在前同发掌一生握线内图槽部纸内 故资，障料强时、电，设回需备路要制须进造同行厂时外家切部出断电具习源高题高中电中资源资料，料试线试卷缆卷试敷切验设除报完从告毕而与，采相要用关进高技行中术检资资查料料和试，检卷并测主且处要了理保解。护现装场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
第二讲 水库兴利调节计算
XP
Wuhan University 武汉大学水电学院
（二）水库容积曲线 静库容：在假定入库流量为零时，蓄在水库内的水体为静止 (即流速为零)时，所观察到的水静力平衡条件下的自由水面。 动库容：如有一定入库流量(水流有一定流速)时，静库容相 应的坝前水位水平线以上与洪水的实际水面线之间包含的楔 形库容称为动库容。 动库容曲线：以入库流量为参数的坝前水位与计入动库容的 水库容积之间的关系曲线。 一般情况下，按静库容进行径流调节计算，精度已能满足 要求。 但在需详细研究水库回水淹没和浸没问题或梯级水库衔接 情况时应考虑回水影响。 对于多沙河流，泥沙淤积对库容有较大影响，应按相应设 计水平年和最终稳定情况下的淤积量和淤积形态修正库容曲 线。
XP
Wuhan University 武汉大学水电学院
（四）防洪高水位和防洪 库容
Wuhan University
XP
水库遇到下游防护对象的 设计标准洪水时，坝前达 到的最高水位称为防洪高 水位。 该水位至防洪限制水位间 的水库容积称为防洪库容。
武汉大学水电学院
（五）设计洪水位和拦洪 库容 当遇到大坝设计标准洪水 时，水库坝前达到的最高 水位，称为设计洪水位。 它至防洪限制水位间的水 库容积称为拦洪库容或设 计调洪库容。 设计洪水位决定了上游洪 水的淹没范围，它同时又 与泄洪建筑物尺寸、类型 有关；而泄洪设备类型(包 括溢流堰、泄洪孔、泄洪 隧洞 ) 则应根据地形、地质 条件和坝型、枢纽布置等 特点拟定。
V渗 = α V库
经验系数法估算渗漏损失：以一年或一月相当于水库蓄水容积 的百分数来估算渗漏损失，即 （l）水文地质条件优良(指库床为不渗水层，地下水面与库面 接近)，0～10%/年或0～1%/月。 （2）透水性条件中等，10%～20%/年或1%～1.5%/月。 （3）水文地质条件较差，20%～40%/年或1.5%～3%/月。
水电厂机组甩负荷过渡过程及防抬机的试验研究
＝ 一 ・
站。随着上下游各水 电厂陆续投产 ， 引起了运行水 头范围的变化 。为了提高水能利用率并解决水轮机
桨 叶卡 阻等 问题 ， 各 方 面研 究决 定 对 全 部 ４台机 经
在实际应用中， 根据水轮机具体情况 ， 还需作若
干修正 ： ①水轮机流道包括压力水管 、 蜗壳和尾水管 ， 应
惯性作用 ， 在引水 系统和放水 系统 以及水轮机本身
收稿 日期 ：０ ６—０ ２０ ７—２ ； １ 修回 日期 ：０ ６—０ ２０ ９—２ ８
维普资讯
雷 亭
Ｌ ｎ ＥＩ Ｔｉｇ
（ 广西电力试验研究院有 限公司 ， 广西 南 宁 ５０２ ） ３０ ３
摘 要： 文章对大化电厂改造后水轮机过渡过程 的调保计算及抬机力计算进行 了研究 ， 据研究情 况重新设计 调速系统 并根 运行规则及进行 了现场试验 ， 试验结果表 明， 的调节规则下突甩 负荷 ， 在新 机组并未 出现抬机现象 ， 满足机组安全运行要求 。
在计算工况 中， 银萨公 司根据不 同水库水位及 尾水位 ， 研究计算 了表 ２中 ３ 种甩负荷工况 ：
表 ２ 银萨公司过渡过程计算工况
Ｋ—— 与转轮有关的修正系数。
Ｑ０ —— 初始流 量 ； （ ： Ｑ／ ） Ｑ０—— 相对 流量 ； Ｈｎ —— 静水头 ； Ｓ — 流道 断面 积 ； —
— —
较高时机组突甩负荷， 将有可能造成抬机现象 ， 威胁
机组 的安全运行 。为从根本上消除这一事故隐患 ， 需要对改造后水轮机过渡过程进行调保计算及抬机 力计算的研究工作 ， 根据计算结果重新设计调速系 统控制规则 ， 并进行真机甩负荷试验 ， 以验证新的控 制规则是否满足运行要求 ， 从而确保机组的安全。
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1摘要 通过水轮机调节课程的学习，明确调保计算的任务，就是电站在运行过程中，常会由于各种事故，机组突然与系统解列，从而造成甩负荷。在甩负荷时，由于导叶迅速关闭，水轮机的流量会急剧变化，因此在水轮机过水系统内会产生水击，调节保证计算就是在初步选定设计阶段计算出上述
过程中最大的转速上升max 及最大的压力上升值ζmaxc。调节保证计算一般应对两个工况进行，即计算额定水头和最大水头下甩全负荷的压力上升和转速上升，并取其大者。最终选定一个合理的 fT，作为该电站的导叶关闭时间。 Through turbine regulating course of study, clear the computing task, is the power station in the process of running, often due to accidents, suddenly and system solution, resulting in load rejection. During load rejection, because the guide vane quickly closed, turbine flow will change sharply, so the turbine will generate water hammer for water system, adjusting guarantee calculation is in preliminary design phase to calculate the above selected maximum speed rises and the maximum stress in the process of appreciation. Regulation guarantee calculation generally deal with the two conditions, namely the full load shedding is calculated under rated head and the maximum water head of pressure rise
and speed up, and take its head. Finally selected a reasonablefT, as the guide vane closing time of the hydropower station. 关键词:水轮机调节 调节保证计算 甩负荷 转速上升 压力上升
2引言 由于很多水电站的导叶关闭时间和关闭方式存在一些不合理，导致压力钢管爆破的灾难性事故。因此导叶关闭时间的设计是十分重要的，所以我们应该十分严谨的进行调节保证计算。 调节保证计算的目的:正确合理解决导叶的启闭时间，水锤压力和机组转速上升值三者间的关系，选择适当的导叶启闭时间和方式，使水锤压力和转速上升值在经济合理的允许范围内。改善水击造成的大波动过渡过程的措施:限制水击压力升高
与限制机组转速升高的要求是互相制约的，矛盾的焦点是导叶的关闭时间fT。在某些情况下可
以找出能使两方面的要求同时满足的fT，在另一些情况下则必须采取一些措施才能满足要求。 1）增加机组的2GD 2）设置调压室 3）装设调压阀 4）改变导叶关闭规律
3任务与分析
本课程设计的主要目的是为了巩固课本上的理论知识，加强我们的动手能
力。在调节保证计算时，多选几组导叶关闭时间fT，并把压力和转速上升值进行
分析计算，最终得到一张Excel数据表，用国家标准去选择合理的fT。针对不同水电站的建设条件的不尽相同，进行调节保证计算时必须做到准确合理，方能达到工程设计和运行管理提供技术依据之目的。
4文家水电站基本资料 4.1基本资料 p=127.4MW 该水电站为单管单机引水方式。 l =232.5m d=4.5m 水击波速:a=1338m/s
引用流量: tplQ=101.92s/m3
额定水头: rH=145.7m 最大水头: maxH=155m 最小水头: minH=141m 型号:HL-160/A46-LJ-380 额定出力: trP=149.822MW
额定转速: rn=214.3r/min 水轮机额定流量: trQ=98.73s/m3 最大水头额定出力时水轮机工作流量: 1tQ=90.55s/m3 单位飞逸转速: R11n=400.69r/min 吸出高度: SH=-0.17m 最小水头下发额定出力水轮机导叶开度:max0a=296.1mm 额定水头下发额定出力水轮机导叶开度:r0a=279.3m 最大水头下发额定出力水轮机导叶开度:01a=266m 型号: SF-127-28/877.5 额定出力: grP=131.34MW 额定转速: rn=214.3r/min 飞轮力矩: 2GD=109499.812mKN
CL=12.44m CCVL
=0.669tQ
4.1.7尾水管参数 BL=21.85m BBVL=1.058tQ 5调节保证计算
5.1调节保证计算的标准 在调整保证计算中，根据DL/T518-2004，压力升高、转速升高和尾水管真空值都不能超过允许值。 甩负荷过程机组转速上升率为:
式中： 0n——为甩负荷前机组的转速，min/r； maxn——是甩负荷过程中产生的最大转速，min/r。
DL/T518-2004中规定机组甩负荷时最大转速上升率max在一般情况下不大于50%，大于此值要论证。 甩负荷过程中最大压力上升率为:
式中：maxH——为甩负荷过程中产生的最大压力，m； 0H——为甩负荷前水电站静水头，m。
规范中规定当机组甩全负荷时，蜗壳允许的最大压力上升率ζmaxc一般不应超过表1-1的数值。 表1-1 最大压力升高限值表
本电站的额定水头为145.7m,所以ζmaxc选取25%～30%。 尾水管的真空值不大于0.08MPa
5.2调节保证计算的有关参数 5.2.1蜗壳参数
CL=12.44m CCVL=0.669tQ
电站额定水头（m） 20 20~40 40~100 100~300 >300（可逆机） ζmaxc 70%~100% 50%~70% 50%~30% 25%~30% <25% <30% 5.2.2尾水管参数 BL=21.85m BBVL=1.058tQ
5.2.3压力管道参数
TL=232.5m 2td4QVT TTVL=14.619tQ
5.2.4iiVL和0V的计算 iiVL=iiiiiiBBCCTTVLVLVL=16.346tQ=1613.8085（额定水头） 0V=6.049m/s iiVL=iiiiiiBBCCTTVLVLVL=16.346tQ=1480.1008（最大水头） 0V=5.5478m/s a=1338m/s 由谢柴-曼宁得：
其中：C——谢柴系数 61n1RC J——水力梯度 LJfh 式中：n——糙率 n=0.012 R——水力半径 R=4.5/4
fh——沿程阻力
V——压力钢管内流速 2td4QV 得3422fnhRLV 算出H=1.1035m（额定水头） 算出H=0.9264m（最大水头）
由HHH0
算出0H=146.8035m（额定水头） 算出0H=155.9264m（最大水头） 5.3初定导叶的直线关闭时间fT或关闭规律 导叶的直线关闭时间fT一般取5-10s，对大容量机组可到15s。导叶的直线关闭时间fT是指接力器从全开位置按照等速关闭至全关的时间，接力器全开位置对应导叶最大可能开度k0a。近似计算时也可取额定水头下，机组发额定出力时的设计开度r0a。此时，对于最大水头机组甩
全负荷时的关闭时间r001ffHaaTT，式中r001a a分别为最大水头和额定水头下带额定负荷时导叶的开度。 5.4判断水击类型
3475.013385.2322a2trLs
由于采用的导叶直线关闭时间fT均大于rt，发生间接水击。对于甩全负荷10，则813.2h0w＞1.5，故最大水击出现在末相。 5.5以额定水头计算水击压力上升 5.5.1管道特征系数的计算
1）当fT=5s时
0maxr0ffra
aTT=4.7163s
式中：r0a——额定水头下发额定出力水轮机导叶开度:r0a=279.3mm max0a——最小水头下发额定出力水轮机导叶开度:max0a=296.1mm
r0fiiTgH
VL=7163.48035.1468.98085.16130.2378
式中：g——重力加速度 0H——设计水头0H=146.8035m
iiVL—— iiVL=iiiiiiBBCCTTVLVLVL=16.346tQ=1613.8085 2）当fT=5.5s时
0maxr0ffra
aTT=5.1879s