微悬臂梁在冲击载荷作用下大变形解
【CN209525203U】悬臂梁受冲击荷载作用时求解动荷因数的实验装置【专利】

(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)实用新型专利(10)授权公告号 (45)授权公告日 (21)申请号 201920182758.X(22)申请日 2019.02.01(73)专利权人 河南理工大学地址 454000 河南省焦作市高新区世纪大道2001号(72)发明人 冯鑫 蔺海晓 潘求余 蔺钰珂 王钦亭 张勃阳 曹正正 (74)专利代理机构 郑州豫开专利代理事务所(普通合伙) 41131代理人 朱俊峰(51)Int.Cl.G01N 3/303(2006.01)G01N 3/04(2006.01)G01N 3/06(2006.01)G09B 23/10(2006.01)(ESM)同样的发明创造已同日申请发明专利(54)实用新型名称悬臂梁受冲击荷载作用时求解动荷因数的实验装置(57)摘要悬臂梁受冲击荷载作用时求解动荷因数的实验装置,包括悬臂梁、吊钩、应变片、左实验台和右实验台,右实验台上垂直设置有刻度尺和支撑杆,吊钩上设置在悬臂梁底部,应变片设置在悬臂梁顶部,吊钩上通过吊绳挂接有铅球,吊绳在铅球自重的牵拉下,吊绳与刻度尺前后对应且平行,支撑杆下部设置有用于夹持铅球的第一夹持器,支撑杆上部设置有用于夹持悬臂梁右端使悬臂梁静止的第二夹持器。
本实用新型集实验模型、夹持装置、测量设备于一体,较好的满足关于构件受冲击荷载作用时的动应力计算简化算法的假设,实验方便、测试数值精确度高,可重复利用;本实用新型实现教学内容的实验化,使学生更容易接受枯燥的力学课堂听课。
权利要求书1页 说明书4页 附图3页CN 209525203 U 2019.10.22C N 209525203U权 利 要 求 书1/1页CN 209525203 U1.悬臂梁受冲击荷载作用时求解动荷因数的实验装置,其特征在于:包括悬臂梁、吊钩、应变片、左实验台和位于左实验台右侧的右实验台,悬臂梁左端固定设置在左实验台上,悬臂梁水平设置,悬臂梁右侧部位于右实验台上方,右实验台上垂直设置有位于悬臂梁后侧的刻度尺和位于悬臂梁右端部右侧的支撑杆,吊钩上端固定连接在悬臂梁底部并与刻度尺前后对应,应变片设置在吊钩与悬臂梁固定点的正上方的悬臂梁顶部,吊钩上通过吊绳挂接有铅球,吊绳在铅球自重的牵拉下,吊绳与刻度尺前后对应且平行,支撑杆下部设置有用于夹持铅球的第一夹持器,支撑杆上部设置有用于夹持悬臂梁右端使悬臂梁静止的第二夹持器。
悬臂梁大变形的向量式有限元分析

悬臂梁大变形的向量式有限元分析班自愿;张若京【摘要】为分析悬臂梁的几何非线性行为,用向量式有限元法将结构离散成质点系以及质点间的连接单元.根据牛顿第二定律得到每个质点在内力和外载荷作用下的运动方程以及悬臂梁在每个时刻的变形用该时刻质点系的运动表示.结合刚架元的节点内力和等效质量得出质点位移的迭代计算公式,采用FORTRAN编制计算程序,对悬臂梁分别承受集中载荷和弯矩下的大变形进行算例分析.计算结果与理论解吻合较好,表明该方法能很好地模拟分析悬臂梁的大变形.【期刊名称】《计算机辅助工程》【年(卷),期】2010(019)004【总页数】5页(P25-28,33)【关键词】悬臂梁;向量式有限元;几何非线性【作者】班自愿;张若京【作者单位】同济大学,航空航天与力学学院,上海,200092;同济大学,航空航天与力学学院,上海,200092【正文语种】中文【中图分类】TU311.41;TB1150 引言随着科学技术的发展,线性分析结果已不能满足结构分析的要求,必须进行非线性分析.在涉及几何非线性问题的有限元分析中,通常采用增量分析方法.[1]它主要使用2种不同的表达格式,即完全拉格朗日格式和更新拉格朗日格式.向量式有限元法[2]是种新的数值模拟方法.该方法将连续体离散为质点系以及质点间的连接单元,质点运动满足牛顿第二定律.只要得到质点系中每个质点的运动轨迹,结构的变形甚至变形过程就完全确定.[2-4]采用向量式有限元法能很好地处理结构的几何非线性问题,本文采用该方法分析悬臂梁分别承受集中载荷和弯矩下的大变形.本文第1和2节中公式及图引自文献[2-4].1 向量式有限元法的基本理论1.1 基本假设及结构和运动过程的离散首先将梁结构离散成质点系,质点用杆状单元连接,见图1.图1 悬臂梁结构的离散形式式中:Δu和Δf分别为增量位移和增量节点力.只要时间间隔划分得充分小,则节点力可借用小变形的有限元法对刚架结构元进行内力计算得到.1.2 平面刚架结构元的变形位移刚架结构元有2个端点,称为节点.它们从初始时刻t0到参考时刻ta的位移用(u1a,u2a)表示,当前时刻t的位移用(u1a+Δu1,u2a+Δu2)表示,见图2.假设梁的质量完全由质点分担,杆状单元无质量.本文称杆状单元为刚架结构元,刚架结构元与有限元法中的梁单元类似,其节点力包括轴向力、剪力和弯矩.设ta时刻的质点系位移ua和刚架结构元提供的节点力fa为已知,则t时刻的位移ut和节点力ft可表示为图2 刚架单元的节点位移以节点1为参考点,取其位移Δu1为t到ta时段内刚架结构元的刚体平移向量,则节点的相对位移为用Δθ1z和Δθ2z分别表示刚架结构元节点在t到ta时段内的相对转角,见图3. 图3 刚架结构元的节点转角式中:θiz和θiza分别为节点 i(i=1,2)在 t时刻和 ta时刻的转角.刚架结构元轴线在t时刻的当前位置1到2与ta时刻的参考位置1a到2a之间有夹角Δθ,该夹角表示刚架结构元的刚体转动.为得到刚架结构元从参考位置到当前位置所发生的变形,令刚架结构元由t时刻的当前位置开始,以节点1为原点绕z 轴(垂直于xy平面)做逆向转动,转角为-Δθ.转动后的轴线用1′到2′表示,见图 4.显然,轴线1′到2′与参考位置1a到2a重合.轴1′到2′与轴1a到2a之间的位形变化即表示刚架结构元的纯变形式中:δ为刚架结构元的长度变形值;Δηr2为节点2的刚体位移,见图4.图4 逆向运动和变形量剔除刚体转动后,节点的变形转角(或弯曲角)为式中:et和ea分别为刚架结构元轴线在t时刻和ta时刻的单位向量.总之,从参考位置到当前位置,刚架结构元的纯变形位移只有δ,θ1和θ2这3个分量.1.3 平面刚架结构元的节点内力,质点的等效外力和等效质量在每个刚架结构元上设局部坐标系原点设在节点1上轴和轴的方向向量和分别平行和垂直于节点2的变形位移向量在t到ta时段内,轴线上任意一点的变形向量可由梁的弯曲理论和节点的边界条件求得.假设在节点1和2上各有1组节点内力,包括轴向力,剪力和弯矩(m1z,m2z),利用虚功原理可求得节点内力式中:Ea和la分别为刚架结构元在ta时刻的弹性模量和单元长度.在求得,m1z和 m2z关系式后,可由刚架结构元的静平衡求得其他3个节点内力由于刚架结构元上的节点内力是平衡力系,刚体转动仅改变方向并不改变其大小,可将求出节点内力的刚架结构元由虚拟位置1′-2′还原到t时刻的原位置1-2;然后将局部坐标系下表示的节点内力转换到整体坐标系;最后将刚架结构元两端的节点内力分别作用在与节点相连的质点上.梁上的外力分为2类:直接作用在质点上的集中力和弯矩;作用在刚架结构元上的外力.可根据虚功原理将后者移置到质点上,形成质点等效外力.这种等效方法与有限元法相似.质量描述惯性.对于梁结构,一是平动惯性,二是转动惯性.对于等截面刚架元,其质量平均分配到两端的节点上,即式中:ρ为梁的单位体积质量密度;A为截面积;l为单元长度.刚架结构元截面的质量惯性矩可表示为式中:I为截面的转动惯量.上述惯性矩也叠加到两端的节点上.最终,(m1,I1z)和分别提供给相连的质点,形成质点的等效质量和等效惯性矩.2 运动方程的推导离散结构上的各个质点都满足牛顿第二定律,表示为式中:为质点的等效质量矩阵;dβ是质点的位移;和分别为质点的等效外力矩阵和内力矩阵.由式(7)可知,质点内力可用节点位移表示,因此式(12)是以节点位移为未知函数的常微分方程组.本文采用显示积分的中央差分法[5]求解.需说明的是,传统求解静力学问题一般作准静态假设.然而,实际中任何变形都是1个动力学过程.向量式有限元法不仅可模拟动力学的变形过程,而且可模拟静力学的变形过程. 另外,数值计算表明质点系到达每个静变形位置时可能发生振荡.为使系统能快速静止到每个时刻的变形位置,常在运动方程中人为地加入黏性阻尼.在中央差分法中,加速度可用位移来表示,即式中:Δt为时间步长;dn为从0到t(t=nΔt)时段的全位移;dn+1和dn-1分别为下一步和上一步的位移,此时,质点第n个时间步程的包含阻尼方程为式中:α为质量阻尼常数;M为质量.将式(13)代入式(14),得到含阻尼的位移计算公式式中:α=0表示不考虑阻尼的作用.3 数值算例3.1 悬臂梁承受集中荷载图5为悬臂架自由端受集中载荷的示意.图中,u为横向位移,v为竖向位移,左端固定,右端为自由端,右端承受1个竖直向上的集中力载荷P.为与文献[6]的理论解比对,取与该文相同的数据:梁长度L为100 cm,横截面面积A为0.04 cm2,截面转动惯量I为0.08 cm4,弹性模量E为2.0×107N/cm3.同时,为计算方便,可取单位体积的质量密度ρ为1 g/cm3,阻尼系数α 为 0.5 s-1,时间步长Δt为0.000 1 s.采用8个单元共9个质点进行离散,得不同载荷下悬臂梁的变形,见图6.其结果与文献[6]的数值结果进行对比和分析,见图7和表1.图6中K为载荷参数随着载荷的增大,悬臂梁自由端发生的位移也增大,最终结构发生大变形.由表1可知,V-FIFE法的计算结果与理论值[6]非常接近,绝对误差不超过0.154,该计算精度比采用更新拉格朗日法计算的结果[6]更精确,说明采用V-FIFE法编制的计算程序正确.图7为悬臂梁自由端所受集中载荷与垂直位移的关系图,由于计算值和理论值非常接近,图中只描绘基于V-FIFE法分析的数值,很好地说明结构的大变形现象.图5 悬臂梁自由端受集中载荷示意图6 不同载荷下悬臂梁的变形图7 悬臂梁自由端所受集中载荷与垂直位移关系表1 悬臂梁自由端在竖直集中作用力下的竖向位移0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 K理论值/cm 16.214 30.172 41.098 49.346 55.566 60.325 64.039 66.996更新拉格朗日法/cm 16.249 30.231 41.173 49.433 55.667 64.444 64.167 67.135V-FIFE法/cm 16.217 30.186 41.132 49.403 55.648 60.429 64.163 67.138绝对误差/cm 0.003 0.014 0.034 0.057 0.082 0.104 0.124 0.1423.2 悬臂梁承受弯矩载荷图8为悬臂梁自由端承受弯矩示意,左端固定,右端自由端承受弯矩.以下算例中各参数和结果值采用无量纲描述.假设梁的长度L为10,横截面的面积A为0.001,单位体积的质量密度ρ为1,截面二次矩I为1,弹性模量E为1.0×107,阻尼系数α为1.0,时间步长Δt为0.000 1,采用10个单元共11个质点模拟悬臂梁的变形,悬臂架自由端所受弯矩与位移关系见图9.图8 悬臂梁自由端承受弯矩示意图9 悬臂梁自由端所受弯矩与位移关系图9中K为载荷参数采用 V-FIFE法的计算结果与PAI等[7]的计算结果对比,结果表明:除悬臂梁自由端变形模拟值有差别外,悬臂梁其他部分变形结果模拟值非常接近.当自由端弯矩很小时,悬臂梁变形为1条光滑曲线;随着弯矩的增大,悬臂梁变形增大,当K=1/2时,悬臂梁弯曲为半圆形状;当K=1时,悬臂梁的形状可近似弯曲为1个圆.由于计算过程中存在累计误差,本文中自由端的模拟结果与文献[6]相比存在一定偏差,但结果值仍在误差范围内.4 结论由悬臂梁大变形的数值算例表明:采用V-FIFE法分析结构大变形具有良好的精度.由于所有分析都在当前构形下进行,属严格的大变形分析方法,只要时间划分得当,每个时间增量的内力计算都可按照小变形分析进行,而小变形分析可借助通常的线性有限元法,十分方便.另外,由于是动力学模拟,结构在到达每个时刻的静平衡位置前可能有振荡,耗时较多.阻尼系数的选取对计算结果没有影响,仅用于对收敛速度的控制.探讨最佳的结构划分和时间步长划分、提高计算精度和效率值得进一步研究.参考文献:【相关文献】[1]王勖成.有限单元法[M].北京:清华大学出版社,2003:617-618.[2] TING E C,SHIH Chiang,WANG Yeon-kang.Fundamentals of a vector form intrinsic finite element:partⅠ:Basic procedure and a plane frame element[J].J Mech,2004,20(2):113-122.[3]王仁佐.向量式结构运动解析[D].台北:中央大学,2005.[4]丁承先.运动解析与向量式有限元[D].台北:中央大学,2007.[5]王能超.数值分析简明教程[M].武汉:华中科技大学出版社,2002:13-26.[6]刘磊,许克宾.杆系结构非线性分析中TL列式和UL列式[J].工程力学,2000(S1):361-365.[7] PAI P F,PALAZOTTO A rge-deformation analysis of flexible beams[J].Int J Solids& Structures,1996,33(9):1335-1353.。
受冲击荷载作用时构件的应力和变形计算

2.25MPa
[ ]
4
现在学习的是第26页,共55页
解法之二:
现在学习的是第27页,共55页
解:沿CD杆轴线单位长度上的惯性力(如图b所示)为
qd
(x)
(
4
0.082
76.4 103 )lCD lCD
402
x
614 103
xN/
m
Hale Waihona Puke 当 x 0 时, qd 0
当 x 0.04m 时(c截面处), qd 24.6 103N/ m
3.动荷载作用下构件的强度条件
于是,动载荷作用下构件的强度条件为:
d max ( st )max Kd [ ]
式中得[]仍取材料在静载荷作用下的许用应力。
动荷系数 Kd的物理意义:是动载荷、动荷应力和动荷变形与
静载荷、静荷应力和静荷变形之比。因此根据胡克定律,有以
下重要关系:
Kd
Pd Pst
现在学习的是第32页,共55页
根据假设,工程实际上的梁、杆均可简化为弹簧来
分析。现以一弹簧代表受冲构件,受重物Q,在高度H处
落下的作用,计算冲击应力。
Q H
Q
H A
Q H
B 弹簧
现在学习的是第33页,共55页
设:受重物Q自高度 H 落下,冲击弹性系统后,
Q
速度开始下降至0,同时弹簧变形达到最
H Q
大值 d 。
Q
D
此时,全部(动)势能转化为变形能, 杆内动应力达最大值(以后要回跳)。就
以此时来计算:
弹簧
释放出的动能(以势能的降低来表示)
T
Q(H
)
D
增加的变形能,在弹性极限内
梁的变形计算

2
d2w M =− 2 EI dx dw M =− 2 EI dx
2
小挠度微分方程
d2 w M =− 2 EI dx
对于等截面梁,应用确定弯矩方程的方法,写出弯 对于等截面梁,应用确定弯矩方程的方法, 矩方程M 代入上式后,分别对x作不定积分, 矩方程M(x),代入上式后,分别对x作不定积分,得到包 含积分常数的挠度方程与转角方程: 含积分常数的挠度方程与转角方程:
梁的位移分析的工程意义
机械传动机构中的齿轮轴,当 机械传动机构中的齿轮轴, 变形过大时(图中虚线所示 图中虚线所示), 变形过大时 图中虚线所示 , 两齿 轮的啮合处将产生较大的挠度和转 角 , 这不仅会影响两个齿轮之间的 啮合,以致不能正常工作。 啮合,以致不能正常工作。 同时, 还会加大齿轮磨损, 同时将在转动的 同时 , 还会加大齿轮磨损 , 过程中产生很大的噪声。 过程中产生很大的噪声。 此外, 当轴的变形很大使, 轴在支承处也将 此外, 当轴的变形很大使 , 产生较大的转角, 产生较大的转角 , 从而使轴和轴承的磨损大大增 降低轴和轴承的使用寿命。 加,降低轴和轴承的使用寿命。
梁的位移分析与刚度问题
梁的变形与梁的位移 梁的小挠度微分方程及其积分 叠加法确定梁的挠度与转角 梁的刚度问题 简单的静不定梁 结论与讨论
梁的曲率与位移
在平面弯曲的情形下, 在平面弯曲的情形下,梁上的任意微段的两横 截面绕中性轴相互转过一角度, 截面绕中性轴相互转过一角度,从而使梁的轴线弯 曲成平面曲线,这一曲线称为梁的挠度曲线 (deflection curve)。 )
1 2 M(x) =− q( l − x) 2
(0 ≤ x ≤ l)
将上述弯矩方程代入小挠度 3. 建立微分方程并积分 微分方程, 微分方程,得 1 2 EIw" = −M = q( l − x) 2
悬臂梁的弯曲变形

本节讨论悬臂梁的弯曲,考察薄板梁,左端固定,右端受切向分布力作用,其合力为F,悬臂梁在力的作用下将产生弯曲。
设梁的跨度为l,高度为h,厚度为一个单位,自重忽略不计。
首先讨论梁的弯曲应力。
对于悬臂梁,建立坐标系如图所示。
则梁的边界条件为该边界条件要完全满足非常困难。
但深入分析发现,只要梁是细长的,则其上下表面为主要边界,这是必须精确满足;而左右端面的边界条件,属于次要边界。
根据圣维南原理,可以使用静力等效的应力分布来替代,这对于离端面稍远处的应力并无实质性的影响。
因此两端面的边界条件可以放松为合力相等的条件。
此外由于梁是外力静定的,固定端的三个反力可以确定,因此在求应力函数时,只要三面的面力边界条件就可以确定。
固定端的约束,即位移边界条件只是在求解位移时才使用。
这样问题的关键就是选择适当的应力函数,使之满足面力边界条件。
因为在梁的上下边界上,其弯矩为F(l-x),即力矩与(l-x)成正比,根据应力函数的性质,设应力函数为其中f(y)为y的任意函数。
将上述应力函数代入变形协调方程,可得即,积分可得由于待定系数d不影响应力计算,可令其为零。
所以,应力函数为将上述应力函数代入应力分量表达式,可得应力分量返回将上述应力分量代入面力边界条件,可以确定待定系数。
在上下边界,自动满足。
而,则要求在x= l边界上,自动满足。
而,则要求联立求解上述三式,可得注意到对于图示薄板梁,其惯性矩。
所以应力分量为所得应力分量与材料力学解完全相同。
当然对于类似问题,也可以根据材料力学的解答作为基础,适当选择应力函数进行试解,如不满足边界条件,再根据实际情况进行修正。
返回应力分量求解后,可以进一步求出应变和位移。
将应力分量代入几何方程和物理方程,可得对于上述公式的前两式分别对x,y积分,可得其中f(y),g(x)分别为y,x的待定函数。
将上式代入应变分量表达式的第三式,并作整理可得由于上式左边的两个方括号内分别为x,y的函数,而右边却为常量,因此该式若成立,两个方括号内的量都必须为常量。
悬臂梁冲击试验

悬臂梁冲击试验悬臂梁冲击试验是对材料的脆性(或韧性)进行测量的另一种试验方法,对使用简支梁冲击试验中冲不断的材料,使用悬臂梁冲击试验就显得特别重要。
1.定义无缺口试样悬臂梁冲击强度:无缺口试样在悬臂梁冲击破坏过程中所吸收的能量与试样原始横截面积之比,用KJ/m2表示;缺口试样悬臂梁冲击强度:指缺口悬臂梁试验在冲击破坏过程中所吸收的能量与试样缺口处原始横截面积之比,用KJ /m2表示;反置缺口式样悬臂梁冲击强度:指反置缺口试样在冲击破坏过程中所吸收的能量与试样缺口处原始横截面积之比,试验时摆锤的冲击方向为缺口的背面,用KJ/m2表示;平行冲击:对层压增强材料在悬臂梁冲击试验中摆锤的冲击方向平行于板材的层压面;完全破坏:指试样断裂成两段或多段;铰链破坏:指断裂的试样由没有刚性的很薄表皮连在一起的一种完全破坏;部分破坏:指除铰链破坏以外的不完全破坏;不破坏:指试样未破坏,只是产生弯曲变形并有应力发白现象产生;2.方法原理由已知能量的摆锤一次冲击垂直固定成悬臂梁的试样,测量试样破坏时所吸收的能量。
摆锤的冲击线与试样的夹具和试样的缺口的中心线相隔一定距离。
3.方法要点1)试验机必须有一套可替换的摆锤,以保证吸收的能量在摆锤容量范围内;若有几个摆锤都能满足要求,应选用能量最大者;不同摆锤所测结果不能相互比较;2)试样可用模具直接经压塑或注塑;也可从压塑或注塑的板材上经机械加工制成。
试样的缺口可在铣床、刨床或专用缺口加工机上加工。
3)对于各向异性材料应分别按平行和垂直板材的某一特征方向分别切取试样。
对于各向异性的材料,通常是冲击平行于板面的试样侧面。
4)试验时首先抬起并锁住摆锤,把试样放在虎钳中并按图1-1的要求夹住试样。
测定缺口试样时,缺口应在摆锤冲击刃的一侧面;然后释放摆锤;记录试样吸收的冲击能并对摩擦损失进行修正。
被测试样可能出现前述4种破坏类型种的某一种或一种以上,此时应把其中属于完全破坏和铰链破坏的测定值用以计算其算术平均值;在出现部分破坏时,如果要求报告此种部分破坏的测定值,应用字母P 表示;对完全不破坏的试样不报告其数值,并用NB 表示。
悬臂梁挠曲变形分析(带程序)

1.悬臂梁模型
2.悬臂梁参数
参数 l s a b q(F/S) 单位 mm mm mm mm N/mm 参数值 90 10 10 5 50
3.ANSYS 分析 根据上述参数,采用 ANSYS 建立悬臂梁分析模型如下: a) 前处理 采用 beam188 单元,材料的弹性模量 E 2.1 10 ,泊松比为 μ ⁄ ρ 7.85 10 。建立模型并划分网格如下:
et,1,beam188 mp,ex,1,2.1e5 mp,nuxy,1,0.3 mp,dens,1,7.85e‐6 !!!!!!!!!!梁截面参数设置!!!!!!!!!! sectype,1,beam,rect,,0 secoffset,cent secdata,b,a,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0 !!!!!!!!!!模型建立!!!!!!!!!! k,1, k,2,l k,3,l‐s l,1,3, l,3,2 esize,1 allsel,all latt,1,1,1,,,,1 lmesh,all finish !!!!!!!!!!求解!!!!!!!!!! /solu d,1,all lsel,s,,,2 nsll,s,1 *get,n,node,all,count f,all,fy,‐F/n allsel,all solve finish /post1 pldisp,1 nsel,s,loc,x,l *get,nu,node,,num,min *get,uy,node,nu,u,y
5.09 5.09 5.10 5.09
0.196%
5.APDL 程序
上述分析过程的 APDL 程序如下: finish /clear,start /filname,xuanbi l=90 !悬臂梁长度 a=10 !截面宽 b=5 !截面高 F=500 !载荷 s=10 !载荷施加范围 !!!!!!!!!!材料参数设置!!!!!!!!!! /prep7
冲击载荷下梁弯曲挠度的测量与分析(新开)

冲击载荷下梁弯曲挠度的测量与分析(新开)一、实验目的1.了解动态数字图像采集系统;2.观察悬臂梁在冲击载荷下的挠度随时间的变化;3.定量分析梁在冲击载荷下的的最大挠度,并与理论结果进行比较;二、实验设备摆锤式冲击加载装置, 计算机,图像采集卡,显示器,CCD 数字摄像机三、实验原理与实验系统1.实验原理云纹是由一组平行的栅线与其在物体表面投影的栅线的影子叠合后形成的一组携带物体高度信息的粗条纹。
这一方法的测量原理如图1所示:悬臂梁的一侧面和光栅面均位于XOY 平面,光栅的栅线平行于X 轴。
S 为光源,O 为观察点,光线入射角α,观察角β,悬臂梁弯曲时,试样受拉一侧的表面坐标为(x ,y ,d ),d 即为梁弯曲时的轴线挠度,由云纹法测得。
图1 云纹法原理βαtg tg np d += (1) 式中:n 为云纹级数,p 为光栅节距(0.5 mm ) 2.系统框图本系统分为三部分(见图2)(1) 光路系统:光源1,光栅2 (2) 机械加载系统:试样3,摆锤式冲击加载装置4Z(3) 数字图像采集与处理系统:成像透镜5,CCD6,图像卡7,计算机8四、实验步骤1.测量试样的截面宽度b ,高度h ,长度L ,测量入射角α, 观测角β;图2-12-2 系统框图2.调整试样的初始状态,使之不发生弯曲,调整光栅面与梁平行,使之靠近梁表面;3.打开计算机数字图像采集与处理系统:打开计算机,双击Bcam.viewer后进入图像采集状态。
使悬臂梁经CCD成像后实时地显示在图像监视器上。
按菜单提示,调整图像的大小、亮度、快门(<100)、对比度和饱和度等参数;使条纹图像位于左上端坐标(150,190)处.4.打开store.avi, 进行冲击操作,以非压缩方式保存A VI.五、数据处理与分析回放采集到的时间系列图像。
观察悬臂梁在冲击载荷下的挠度随时间的变化; 将实验值与理论计算值进行分析比较。
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摘要 讨论微电子机械系统(MEMS)的三个力学问题:(1)微系统界面区域的力学性质。(2)薄膜—基底结构界面的裂纹扩展。(3)微机械的弹塑性—粘着接触力学。文中在简述了研究现状后,简要地报导了者上述三个问题的研究结果。 关键词 微电子机械系统 界面(相)力学 薄膜基底结构 弹塑性—粘着接触力学 Abstract Three problems of solid mechanics for micro-electro-mechanical systems are discussed: (1)Mechanical behavior of interfacial region for the components of microsystem: By using the strain gradient theory, the theoretical analysis shows the existense of boundary layer near interfaces and the significance of strain gradient effects on interfacial deformation. (2)Crack growth on the interface of thin film/substrate structures: the residual stress in the film induced by the mechanical and thermal mismatch in the manufacture is an important cause of initialization and extension of interface crack. The modified three parameters (Γ0,^σ/σs,t) cohesive modelwas used to investigate the cleavage fracture under outer plastic deformation fields. Atypical resistance curves have been calculated by using finite element method. (3)Elastic-plastic contact mechanics considering adhesive effects: A non-linear spring element has been used tosimulate the adhesive force. Through specific quantitative analysis, two parameters of the adhesive force are adopted. After a simple review on the research status in the topics shown above, some new results for three problems are presented. Key words Micro-electro-mechanical system; Interface(Interphase) mechanics; Thin film/substrate structure; Elastic-plastic adhesive contact mechanics 第一章 绪论 1.1引言 微系统,微电子机械系统,是大规模集成电路等信息技术工艺和机械系统结合的新的高技术。有人预言它将引发新的技术革命。其基本特征是MEMS的尺度,至少有一个已进入微米、亚微米的量级。 随着材料尺寸、加工尺寸的日益减少,微电子机械系统的微尺寸效应变得越来越明显。微梁作为MEMS机电结合的元件,在MEMS中具有不可替代的作用,然而,微梁同基座间的粘附问题严重影响MEMS性能,作为MEMS产生废品率的主要因素。尤其是微梁的“突陷”问题,已严重制约着微梁在MEMS中的应用。 以MEMS加工技术制备柔性仿壁虎微米阵列的方法。利用ICP设备,采用低温(CRYO)工艺,在硅片上制作仿壁虎微米硅模板,然后注入有机硅胶成型,经剥离后得到柔性仿壁虎微米阵列。爬壁机器人是机器人学的一个重要分支。具有攀爬与粘附能力的机器人在故障检测、抢险救灾、高楼清洗、空间安全等方面都具有良好的应用前景。机器人工作壁面质构与粗糙度大不相同,研究一种具有良好吸附能力、对各种环境和各种表面具有良好适应性的粘附爬行结构十分必要。在上百万年的生物进化过程中,一些动物(如壁虎、苍蝇、蜜蜂、蝗虫等)的足掌具有很好的几何设计和生物材料特性,可保证它们在各种环境不同材料、粗糙度的表面上运动和停留。其中壁虎脚上功夫尤为神奇,能够攀墙自如、倒挂悬梁,甚至在水里以及真空环境中,它脚上的粘着力都不会失灵。因而仿壁虎爬行机器人的研制成为一个 新的研究方向。目前仿壁虎爬行机器人技术的研究主要集中在粘附技术上,主要围绕两点展开,一是仿壁虎脚掌的粘附材料的研究,二是仿壁虎物理结构脚掌——微纳米阵列的研制。表面微细加工技术(surface micromachining)是通过在基底上沉积一层薄膜材料,并对其进行有目的的选择性刻蚀得到需要结构的一种微细加工技术,被认为是加工微机电(MEMS)器件的核心技术之一。目前采用MEMS技术制造的压力传感器、加速度计、光学开关、DMD(digital mirror display)等已得到广泛的应用。 1.2微电子机械系统的优良性能 这项新的制造技术有着许多鲜明的优点:首先,微电子机械系统是一项差异性极大的技术,它带给各种商业及军事产品极大的潜在的冲击。微电子机械系统已经运用于从居家使用的血压监控器到汽车悬挂系统的各类产品。微电子机械技术的实质以及其广阔的应用范围,使其比集成电路制作技术更具冲击力。其次,微电子机械技术使复杂的机械系统与集成电路间的界限变得模糊。一直以来,传感器和执行元件是大型电控系统中成本最昂贵,可靠性最差的部分。相对来说,微电子机械技术保障了我们可以大批量制造如此复杂的机电系统,并使传感器和执行元件的成本与可靠性和集成电路保持在同一水平。有趣的是,虽然我们对微电子机械设备和系统的运行要求高于大尺寸零件和系统,但却希望它有一个相对低廉的价格。 微电子机械系统技术制造的工艺其优点主要有:1)表面工艺具有与传统、成熟的IC(integrated circuit)技术兼容的特点;2)采用表 面工艺制作的器件易于和控制电路集成。 微型悬臂梁结构是一种最简单的微机电系统(MEMS),它易于进行微加工以及大量生产。近年来,基于不同微悬臂梁结构的传感器广泛应用于化学和生物的实时探测。 1.3微电子机械系统存在的问题 由于微电子机械系统尺度的变化,出现了许多新的力学问题。这些问题的解决,将推动MEMS的选材、加工工艺、质量保证及其可靠性的问题取得新的进步。MEMS是由许多不同的材料加工组装的系统。材料多种多样,有金属、陶瓷或功能陶瓷、聚合物等。当其界面进入微纳米级的尺度、其材料的界面有许多新的结构与力学性能需要研究;MEMS作为结构的一个基本组元——薄膜-基底结构,由于薄膜与基底材料的力学与热学性能的失配,往往导致界面裂纹扩展;MEMS的尺度深入到微-纳米量级时,其粘着效应与表面效应渐成主导的或不可忽略的机制。 采用表面工艺制作的器件其深宽比非常小,当牺牲层被刻蚀、结构释放以后,结构层很容易因表面应力的作用而粘连到基底或相邻结构上,这种现象被称为“释放粘附”(release stiction);另一方面,当器工作过程中,由于输入过高或者器件本身的不稳定等因素也会造成器件与基底或相邻结构的永久性粘连,这种现象被称为工作粘附(in-use stiction)[1-3]。粘附现象是影响MEMS器件的一个重要方面,对器件的成品率、使用寿命、工作可靠性等方面造成了极大的影响,增加了MEMS器件的报废率,带来不必要的损失。 1.4微电子机械系统理论概述 在微/纳机电系统(MEMS/NEMS)中,构件相对运动界面间的粘附和磨损将影响系统的性能、可靠性和寿命。为此,在构件表面组装一层低摩擦系数的分子膜成为解决这类润滑问题的主要途径。 在许多micro-electro-mechanical system (MEMS)应用中粘附是一个核心问题,在器件制造、加工、生产和工作过程中粘附都起着重要作用。对粘附最开始的理解就是静态粘附失效,指的是构件开始产生粘附是因为阻止粘附的力不足以使构件发生分离。事实上,除了这种静态粘附以外,在工作过程中粘附还通过施加力和功对正在工作的构件进行间歇或者循环接触。虽然粘附在所有尺度中都存在,但是在微尺度下尤为重要,这是由微尺度中器件的小体积,大的表面积和体积之比以及和相邻表面相离很近等因素所决定的。大的体积和表面积之比决定着面力比体积力更为重要。各种力的关系可简单地描述为:静电引力>表面张力>弹性和粘性力>重力、惯性力和电磁力。从中可以看出随着尺度的减小,表面张力的影响越来越大。随着尺寸的微小化,重力的影响可以忽略,而接触与摩擦表面之间的表面力起很大作用。接触表面之间的粘着,构件间的粘附,以及滑动表面之间的摩擦对微型机械以及纳米机械的性能和可靠性会产生很大影响。鉴于毛细粘附问题在微器件和MEMS结构中的重要性,基于微纳尺度的粘附力学机理、材料的物理、化学等性能与粘附现象的关系等的研究也在近几年迅速展开。而在微纳尺度实验研究方面,如由粘附引起物体的变形、各种检测环境对粘附的影响却很少涉及,所以需要对这些方面进行研