基于MATLAB算法的深沟球轴承的优化设计

基于MATLAB算法的深沟球轴承的优化设计
基于MATLAB算法的深沟球轴承的优化设计

基于MATLAB算法的深沟球轴承的优化设计

摘要:基于MATLAB提出了深沟球轴承优化设计方法。以摩擦力矩最小作为优化设计的目标函数,利用MATLAB优化工具箱算法对深沟球轴承进行优化设计,得到最优设计结果。计算实例表明,与轴承的设计参数相比,优化后,轴承的摩擦力矩减小了25%,降低了摩损和发热量。从而说明了利用MATLAB优化设计方法是一种有效的优化设计方法。

关键词:MATLAB;摩擦力矩;深沟球轴承;优化设计

MATLAB是矩阵实验室(Matrix Laboratory) 的简称,和Mathematical、Maple 并称为三大数学软件。它在数学类科技应用软件中,在科学计算方面首屈一指。MATLAB可以进行矩阵运算、绘制函数和数据、实现算法、创建用户界面、图像处理、信号检测、金融建模设计与分析等领域。在机械领域,深沟球轴承运用在各个方面。轴承的磨损和发热是轴承失效的重要原因。因此,我们寻求一种方法来优化轴承的结构,降低轴承失效率,提高商用轴承的质量和使用寿命。

1、MATLAB优化工具箱描述

MATLAB优化工具箱可以求解线性、非线性最小化、最大和最小化、二次规划、半无限问题、线性、非线必方程(组)以及线性和非线性最小二乘问题。另外,MATLAB优化工具箱还提供线性和非线性最小化、方程求解、曲线拟合以及二次规划问题的求解方法。

1.1 线性规划

线性规划标准形式为:

求X=[x1 x2 L x n]T

使f(X)=c1x1+ c2x2+L+ c n x n最小

且满足a11x1+ a12x2+L+ a1n x n=b1

a21x1+ a22x2+L+ a2n x n=b2

说明:

1)当m=n时有唯一解a m1x1+ a m2x2+L+ a mn x n=b m

2) 当m>n时无解x i≥0 (i=1,2,l,n)

3) 当m

1.2 非线性规划

非线性规划问题包括无约束多元函数极小值和有约束函数极小值问题。1.2.1 无约束多元函数极小值

无约束多元函数极小值标准形式为:

minf (x)

x [ x1,x2,...,x n] 求解无约束多元函数极小值的fminsearch函数标准形式为:[x ,fval]=fminsearch (fun,x o,options,P1,P2,??) 其中,P1,P2为函数fun的附加参数。

1.2.2 有约束多元函数极小值

有约束多元函数极小值标准形式为:

minf (x)

sub.to C(x)≤0

Ceq(x) 0

A·x≤b

Aeq ·x b eq

lb ≤x ≤ub

其中,Aeq—等式约束函数的系数矩阵;beq—等式约束函数的常数向量;lb—设计变量下限;ub—设计变量上界;C ( x ) —等式约束函数的返回向量; Ceq(x)—不等式约束函数的返回向量。

求解有约束多元函数极小值的fmincon函数标准形式为:

[x,fval]=fmincon(fun,x0,A,b,Aeq,beq,lb,ub,nonlcon,options,P1,P2,??)

其中,nonlcon—非线性约束函数的调用函数。

2、深沟球轴承的优化设计

深沟球轴承是最具代表性的滚动轴承,用途广泛。适用于高转速甚至极高转速的运行,而且非常耐用,无需经常维护。该类轴承摩擦系数小、极限转速高、结构简单、制造成本低,易达到较高制造精度。尺寸范围与形式变化多样,应用在精密仪表、低噪音电机、汽车、摩托车及一般机械等行业,是机械工业中使用最为广泛的一类轴承。在电器行业领域,深沟球轴承也可以用在商用空调风机、电机等部件中。

2.1 优化设计变量和目标函数

深沟球轴承的摩擦力矩是其磨损和发热量的体现,把摩擦力矩作为目标函数,影响这个目标函数值的主要因素有滚珠直径、滚珠所在圆的直径、滚珠数量以及滚道位置角等几个参数,把这些参数作为设计变量,寻找摩擦力矩最小时的设计变量的最优解。

2.1.1 设计变量

X [d,D,Z,α]T [x1,x2,x3,x4]T

其中:d —滚珠直径; D —滚珠所在圆的直径; Z—滚珠数量; α—滚道位置角。

2.1.2 目标函数

目标函数是设计问题寻优的准则和基础。本文以摩擦力矩最小为目标函数,则有:

式中,M —摩擦力矩;F a —轴承的轴向载荷;Fr—轴承的径向载荷。于是,目标函数为:

2.2 约束条件的建立

(1)滚珠的接触强度条件:

式中,HB为布氏硬度,于是,约束函数为:

(2)设计结构尺寸条件:

6≤d ≤ 14.5

1.8(D) ≤Z ≤

2.38(D)

30 ≤ ≤ 60

40 ≤D ≤ 250

约束函数为:

g2(x) 6 x1≤0

g3(x) x1 14.5≤0

g4(x) 1.8(x2/x1) x3 ≤0

g5(x) x3 2.38((x2/x1 )≤0

g6(x) 30 x4≤0

g7(x) x4 60 ≤0

g8(x) 40 x2 ≤0

g (x) x 250≤0

3 优化实例和结果分析[4]

已知,轴承轴向载荷Fa =1000N,轴承径向载荷Fr=2500N。应用MATLAB优化工具箱函数fmincon来求解最优解。

3.1 编写MATLAB优化设计程序

3.1.1 主程序

x0=[13 220 40 43];%设计变量的初使值;

lb=[6 40 5 30];%设计变量的下限值;

ub=[14.5 250 200 60];%设计变量的上限值;

[x,fval]=fmincon(@xiul8_4,x0,[],[],[],[],lb,ub,@

fcon). %求解程序

3.1.2 目标函数子程序

function f=xiul8_4(x)

f=0.04*((1.5*1000+1.5*2500*tan(pi/180

*x(4)))/x(3)/sin(pi/180*x(4)))*x(1)/x(2);

3.2 优化结果

x(1)= 12.9697;%滚珠直径%

x(2)= 250.0000;%滚珠所在圆的直径%

x(3)= 45.8762;%滚珠数量%x(4)= 35.3921;%滚道位置角%

f= 0.3252;%摩擦力矩%

3.3 优化结果分析

由表1可以看出,优化结果是令人满意的,

与优化前相比,滚珠所在圆直径增大了12%,滚珠数量增加了6个,滚道位置角减小了17.7%,摩擦力矩减小了25%。通过优化,使摩擦力矩明显减小,有效地降低了轴承磨损和发热量,从而说明MATLAB对深沟球轴承进行优化是可行的。

4 结语

MATLAB软件具有优越的计算功能和优化功能,应用MATLAB的优化工具箱功能解决生产实际中的单目标多约束非线性规划或者多目标多约束非线性规划问题,可以大幅度提高设计和计算的速度和效率,是解决和处理设计问题的有效工具。将这种方法应用于轴承的设计和制造中,可以有效延长轴承的寿命,减小轴承的损坏机率,对于机械整体质量的改善可以起到重要的作用。

matlab优化设计

MATLAB优化设计 学院:机电学院 专业:机械设计制造及其自动化 班级:072&&&-** 学号:20131****** 姓名:大禹 指导老师:祯 2015年10月25日

题目 1 1、求解如下最优化问题 步骤一:对已有的数学模型matlab 编程 1. 编写.m 文件并保存: h=[2 ,-2;-2, 4]; %实对称矩阵 f=[-2;-6]; %列向量 a=[1, 1;-1, 2]; %对应维数矩阵 b=[2;2]; %列向量 lb=zeros(2, 1); [x,value]=quadprog(h, f, a ,b ,[] ,[], lb) 2. 运行.m 文件结果如图1.0所示: subject to 2 21≤+x x 22-21≤+x x 0 21≥x x ,2 2 2121212262)(m in x x x x x x x f +-+--=

图1.0题目一文件运行结果 步骤二:matlab运行结果分析阶段 由图1.0知,当x1=0.8,x2=1.2时,min f (x)= -7.2。 题目 2 2、某农场拟修建一批半球壳顶的圆筒形谷仓,计划每座谷仓容积为300立方米,圆筒半径不得超过3米,高度不得超过10米。半球壳顶的建筑造价为每平方米150元,圆筒仓壁的造价为每平方米120元,地坪造价为每平方米50元,求造价最小的谷仓尺寸为多少?

步骤一:题目分析阶段 设:圆筒的半径为R,圆筒的高度为H 。 谷仓的容积为300立方米,可得: 3003 232=+R H R ππ 圆筒高度不得超过10米,可得: 100≤≤H 圆筒半径不得超过3米,可得: 30≤≤R 当造价最小时: 2225021202150),(m in R H R R H R f πππ+?+?= 步骤二:数学模型建立阶段 2 225021202150),(m in R H R R H R f πππ+?+?=

轴承型号含义对照表

轴承型号含义对照表, 轴承类型代号 进口轴承常用类型代号(指型号的开头的数字或者字母,比如6200,6开头就是深沟球轴承,NU,NJ为圆柱滚子轴承): 调心球轴承—1; 调心滚子轴承—2; 圆锥滚子轴承—3; 推力球轴承—5 深沟球轴承—6; 角接触球轴承—7; 圆柱滚子轴承—N; 滚针轴承—NA; 如何去看懂一个轴承,6200轴承

最右边两位数字表示轴承的公称内经尺寸当内径在20~480MM范围的时候,内径乘以五就是内径尺寸 10~17。 右起第三位是直径系列代号:直径系列代号有7,8,9,0,1,2,3,4,5等外径尺寸依次递增。 右起第四位是宽度系列代号,用8,0,1,2,3,4,5,6表示宽度尺寸递增。相同内径的同类轴承,外廓尺寸大(外径,宽度)则承载能力强。 轴承类型对照 轴承型号含义------轴承有0-9类(没有5类) 0类:双列角接触球轴承(通常省略)例:(0)3204 A 1类:自调心球轴承例:1201 ETN9 2类:球面滚子轴承、球面滚子推力轴承例:22209 E 29328 E 3类:圆锥滚子轴承例:32016 X/Q 4类:双列深沟球轴承例:4206 ATN9 深沟球轴承尺寸 5类:推力球轴承例:51100 6类:深沟球轴承例:6213-2Z 7类:角接触球轴承例:7305 BECBM 8类:圆柱滚子推力轴承例:81111 TN N类:圆柱滚子轴承第二个字母,有时候第三个字母,用来确定法兰结构,例如:NJ,NU,NUP; 双列或多列圆柱滚子轴承的型号总是以NN开头。 例:NU 2317 ECJ C类:CARB轴承C 2205 QJ类:四点接触球轴承例:QJ 217 MA。 轴承类型特点作用型号对照 双列角接触球轴承:能承受较大的径向和轴向联合负荷和力矩负荷,用于限制轴和外壳双向轴向位移的部件中。常见的双列角接触球轴承型号:3200ATN轴承、3203A-ZTN轴承、3205ATN轴承、3207ATN轴承等 推力滚子轴承:推力圆锥滚子轴承,推力圆柱滚子轴承用于承受轴向载荷为主的轴、径向联合载荷,但径向载荷不得超过轴向载荷的55% 。与其他推力滚子轴承相比,此种轴承摩擦因数较低,转速较高,并具有调心性能。常见的推力滚子轴承型号:81120轴承、81209 轴承、81217轴承等 圆锥滚子轴承:圆锥滚子轴承可以承受大的径向载荷和轴向载荷。由于圆锥滚子轴承只能传递单向轴向载荷,因此,为传递相反方向的轴向载荷就需要另一个与之对称安装的圆锥滚子轴承。常见圆锥滚子轴承型号:52375/52637轴承、30312JR轴承、H913849轴承等 深沟球轴承:深沟球轴承主要承受径向载荷,也可同时承受径向载荷和轴向载荷。当其仅承受径向载荷时,接触角为零。常见的深沟球轴承型号:6200轴承,6308轴承,6201轴承,6000轴承,6309轴承等深沟球

基于MATLAB的优化设计

基于MATLAB的曲柄摇杆机构优化设计 1.问题的提出 根据机械的用途和性能要求的不同,对连杆机构设计的要求是多种多样的,但这些设计要求可归纳为以下三种问题:(1)满足预定的运动规律要求;(2)满足预定的连杆位置要求;(3)满足预定的轨迹要求。在在第一个问题 里按照期望函数设计的思想,要求曲柄摇杆机构的曲柄与摇杆转角之间按照φ=f(?)(称为期望函数)的关系实现运动,由于机构的待定参数较少,故一 般不能准确实现该期望函数,设实际的函数为φ=F(?)(称为再现函数),而再 现函数一般是与期望函数不一致的,因此在设计时应使机构再现函数φ=F(?) 尽可能逼近所要求的期望函数φ=f(?)。这时需按机械优化设计方法来设计曲 柄连杆,建立优化数学模型,研究并提出其优化求解算法,并应用于优化模型的求解,求解得到更优的设计参数。 2.曲柄摇杆机构的设计 在图1所示的曲柄摇杆机构中,l1、l2、l3、l4分别是曲柄AB、连杆BC、摇杆CD和机架AD的长度。这里规定?0为摇杆在右极限位置φ0时的曲柄起始 位置角,它们由l1、l2、l3和l4确定。 图1曲柄摇杆机构简图 设计时,可在给定最大和最小传动角的前提下,当曲柄从?0转到?0+90?时,要求摇杆的输出角最优地实现一个给定的运动规律f(?)。这里假设要求: (?-?0)2(1)φE=f(?)=φ0+2 3π

s=30;qb=1;jj=5;fx=0; fa0=acos(((qb+x(1))^2-x(2)^2+jj^2)/(2*(qb+x(1))*jj)); %曲柄初始角 pu0=acos(((qb+x(1))^2-x(2)^2-jj^2)/(2*x(2)*jj));%摇杆初始角for i=1:s fai=fa0+0.5*pi*i/s; pui=pu0+2*(fai-fa0)^2?(3*pi); ri=sqrt(qb^2+jj^2-2*qb*jj*cos(fai)); alfi=acos((ri^2+x(2)^2-x(1)^2)/(2*ri*x(2))); bati=acos((ri^2+jj^2-qb^2)(/2*ri*jj)); if fai>0&fai<=pi psi=pi-alfi-bati; elseif fai>pi&fai<=2*pi psi=pi-alfi+bati; end fx=fx+(pui-psi)^2; end f=fx; (2)编写非线性约束函数M文件confun.m function[c,ceq]=confun(x); qb=1;jj=5;m=45*pi/180;n=135*pi/180; c(1)=x(1)^2+x(2)^2-(jj-qb)^2-2*x(1)*x(2)*cos(m); %最小传动角约束c(2)=-x(1)^2-x(2)^2+(jj+qb)^2+2*x(1)*x(2)*cos(n); %最大传动角约束ceq=[]; (3)在MATLAB命令窗口调用优化程序 x0=[6;4]; lb=[1;1]; ub=[]; %线性不等式约束 a=[-1-1;1-1;-11];b=[-6;4;4];[x,fn]=fmincon(@optimfun, x0,a,b,[],[],lb,ub,@confun); (4)运行结果

机械设计课程设计轴承的设计及校核

第七章轴承的设计及校核 7.1轴承种类的选择 查《机械设计课程设计手册》第二版吴宗泽罗圣国主编高等教育出版社出版P62 滚动轴承由于采用两端固定,采用深沟球轴承。型号为6303和6300。 7.2深沟球轴承结构 深沟球轴承一般由一对套圈,一组保持架,一组钢球组成。其结构简单,使用方便,是生产最普遍,应用最广泛的一类轴承。 该类轴承主要用来承受径向负荷,但也可承受一定量的任一方向的轴向负荷。当在一定范围内,加大轴承的径向游隙,此种轴承具有角接触轴承的性质,还可以承受较大的轴向负荷。 深沟球轴承装在轴上以后,可使轴或外壳的轴向位移限制在轴承的径向游隙范围内。同时,当外壳孔和轴(或外圈对内圈)相对有倾斜时,(不超过8~—16~根据游隙确定)仍然可以正常地工作,然而,既有倾斜存在,就必然要降低轴承的使用寿命。 深沟球轴承与其它类型相同尺寸的轴承相比,摩擦损失最小,极限转速较高。在转速较高不宜采用推力球轴承的情况下,可用此类轴承承受纯轴向负荷。如若提高其制造精度,并采用胶木、青铜、硬铝等材质的实体保持架,其转速还可提高。 型号 内径d 外径D 宽度B 倒角r 额定负荷kN 钢球极限转速rpm 重量 kg mm inch mm inch mm inch mm inch 动态静态数量大小油脂油 635 5 .1969 19 .7840 6 .2362 0.3 .012 2.34 0.885 9 2.381 34000 40000 0.008 6300 10 .3937 35 1.3780 11 .4331 0.6 .024 8.20 3.50 7 6.350 15000 21000 0.053

深沟球轴承设计

深沟球轴承设计计算 Ⅰ.编制说明: 1.沟道曲率半径必须满足Rimax<,Remax<,且Rimax

9. JB/T 10239-2001 滚动轴承零件冲压保持架技术条件 10. CSBTS 滚动轴承零件深沟和角接触球轴承套圈公差 11. CSBTS 深沟和角接触球轴承套圈沟形公差 12. CSBTS 深沟及角接触球轴承套圈沟道圆形偏差 设计轴承型号:6020 一. 轴承的基本(外形)尺寸的确定 依据型号算d,查GB(GB 276-1994,GB 274-2000) 可知D、B、r 轴承公称内径d=(mm) 轴承公称外径D=(mm) 轴承公称宽度T=(mm) 轴承单向最小倒角rsmin=(mm) 二、滚动体直径的设计 钢球直径Dw按下式计算: Dw=Kw (D-d) Kw分档取值见表1,Dw的取值精度为. 计算出Dw后,应从表2中选取接近计算值的标准钢球尺寸. 表1 Kw值 直径系列 100200300400 d(mm) d≤35~~~~ 35<d≤120~~~~ 20<d≤240~~~~ 标准钢球直径Dw mm 见GB/T 308-2002 滚动轴承钢球钢球与保持架中心圆直径Dwp

机械优化设计MATLAB程序文件

机械优化设计作业1.用二次插值法求函数()()()22 ?极小值,精度e=0.01。 t t =t 1- + 在MATLAB的M文件编辑器中编写的M文件,如下: f=inline('(t+1)*(t-2)^2','t') a=0;b=3;epsilon=0.01; t1=a;f1=f(t1); t3=b;f3=f(t3); t2=0.5*(t1+t3);f2=f(t2); c1=(f3-f1)/(t3-t1); c2=((f2-f1)/(t2-t1)-c1)/(t2-t3); t4=0.5*(t1+t3-c1/c2);f4=f(t4); k=0; while(abs(t4-t2)>=epsilon) if t2f4 f1=f2;t1=t2; t2=t4;f2=f4; else f3=f4;t3=t4; end else if f2>f4 f3=f2;t3=t2; t2=t4;f2=f4; else f1=f4;t2=t4; end end c1=(f3-f1)/(t3-t1); c2=((f2-f1)/(t2-t1)-c1)/(t2-t3); t4=0.5*(t1+t3-c1/c2);f4=f(t4); k=k+1; end %输出最优解 if f2>f4 t=t4;f=f(t4); else t=t2;f=f(t2); end fprintf(1,'迭代计算k=%3.0f\n',k) fprintf(1,'极小点坐标t=%3.0f\n',t) fprintf(1,'函数值f=%3.4f\n',f)

运行结果如下: 迭代计算k= 7 极小点坐标t= 2 函数值f=0.0001 2.用黄金分割法求函数()32321+-=t t t ?的极小值,精度e=0.01。 在MATLAB 的M 文件编辑器中编写的M 文件,如下: f=inline('t^(2/3)-(t^2+1)^(1/3)','t'); a=0;b=3;epsilon=0.01; t1=b-0.618*(b-a);f1=f(t1); t2=a+0.618*(b-a);f2=f(t2); k=1; while abs(b-a)>=epsilon if f1

基于MATLAB的生产过程中最大利润问题的优化设计

基于MATLAB的生产过程中最大利润问题的优化设计

2010-2011 学年一学期研究生课程考核 (读书报告、研究报告) 考核科目:现代设计理论与方法 学生所在院(系):机电工程学院 学生所在学科:车辆工程 姓名:陈松 学号:Y100201802 题目:基于MATLAB的生产过程中最大利润问题的优化设计

基于MATLAB的生产过程中最大利润问题的优化设计 在工厂编制生产计划中,使产品的计划利润最大是通常的目标。可是,在生产过程中,总是有种种条件的限制,使得我们的生产成本增多,从而导致利润并没有达到理想值。为了解决如何在有约束条件下解决最大利润的问题,我们通常将这些有约束的最优化问题转化为无约束最优化问题。而通过MATLAB现成的优化工具箱,我们可以通过调用最佳优化函数求解,从而更好的计算出生产产品所获得最大利润。 1.数学模型的建立

建立数学模型,即用数学语言来描述最优化问题,模型中的数学关系式反 映了最优化问题所要达到的目标和各种约束条件。而通过这些约束条件,我们能更好的制定新的生产计划,以便克服生产过程中的某些不利于生产的约束,从而更大的降低产品生产成本,使利润最大化。 1.1设计变量的确定 设计变量是指设计过程中可以进行调整和优选的独立参数,分为连续变量和离散变量。而本文主要用的是连续变量,设计变量一般表示为: 式中,X i 表示生产产品的台数,而当我们确定了生产每台的利润后,我们 就能知道X i 台的利润。 1.2目标函数的确定 已知某工厂能生产A、B、C三种产品,每月生产的数量分别为X 1,X 2 , X 3,产品每台利润分别为m 1 ,m 2 ,m 3 ,则可知该厂每月的利润为: Y= m 1 *X 1 + m 2 *X 2 + m 3 *X 3 即目标函数为: X * m + X * m + X * m ) ( 3 3 2 2 1 1 = X F 简化为: F(X)= i i X M*i=1,2,3 1.3约束条件的建立 生产A、B、C三种产品需用到四种机器V1、V2、V3、V4,每种机器的生产能力分别为K1、K2、K3、K4,所以有: 1)用V1每月生产的A、B、C三种部件分别为N1、N2、 N3,则:g 1(x)=N1*X 1 +N2*X 2 +N3*X 3 ≤K1 2)用V2每月生产的A、B、C三种部件分别为N11、N12、 N13,则:g 2(x)=N11*X 1 +N12*X 2 +N13*X 3 ≤K2 3)用V3每月生产的A、B、C三种部件分别为N21、N22、N23, 则:g 3(x)=N21*X 1 +N22*X 2 +N23*X 3 ≤K3

matlab(四连杆优化设计)

机械优化设计在matlab中的应用 东南大学机械工程学院** 一优化设计目的: 在生活和工作中,人们对于同一个问题往往会提出多个解决方案,并通过各方面的论证从中提取最佳方案。最优化方法就是专门研究如何从多个方案中科学合理地提取出最佳方案的科学。由于优化问题无所不在,目前最优化方法的应用和研究已经深入到了生产和科研的各个领域,如土木工程、机械工程、化学工程、运输调度、生产控制、经济规划、经济管理等,并取得了显著的经济效益和社会效益。 " 二优化设计步骤: 1.机械优化设计的全过程一般可以分为如下几个步骤: 1)建立优化设计的数学模型; 2)选择适当的优化方法; 3)编写计算机程序; : 4)准备必要的初始数据并伤及计算; 5)对计算机求得的结果进行必要的分析。 其中建立优化设计数学模型是首要的和关键的一步,它是取得正确结果的前提。优化方法的选取取决于数学模型的特点,例如优化问题规模的大小,目标函数和约束函数的性态以及计算精度等。在比较各种可供选用的优化方法时,需要考虑的一个重要因素是计算机执行这些程序所花费的时间和费用,也即计算效率。 2.建立数学模型的基本原则与步骤 ①设计变量的确定; — 设计变量是指在优化设计的过程中,不断进行修改,调整,一直处于变化的参数称为设计变量。设计变量的全体实际上是一组变量,可用一个列向量表示: x=。 ②目标函数的建立; 选择目标函数是整个优化设计过程中最重要的决策之一。当对某以设计性能有特定的要求,而这个要求有很难满足时,则针对这一性能进行优化会得到满意的效果。目标函数是设计变量的函数,是一项设计所追求的指标的数学反映,因此它能够用来评价设计的优劣。 目标函数的一般表达式为: 。 f(x)=,要根据实际的设计要求来设计目标函数。 ③约束条件的确定。 一个可行性设计必须满足某些设计限制条件,这些限制条件称为约束条件,简称约束。 由若干个约束条件构成目标函数的可行域,而可行域内的所有设计点都是满足设计要求的,一般情况下,其设计可行域可表示为

深沟球轴承基本尺寸

da da Da ra min max max max ZRO2SI3N4 POM 684CE 9 2.50.1 4.8/8.20.10.00050.00030.0001P684694CE 1140.15 5.2/9.80.150.00130.00070.0003P694604CE 1340.2 5.6/10.40.20.00170.00090.0004P604624CE 1650.2 5.6/11.40.20.00230.00130.0006P624634CE 1650.36/140.30.00400.00220.0010P634685CE 1130.15 6.2/9.80.150.00090.00050.0002P685695CE 1340.2 6.6/11.40.20.00190.00100.0005P695605CE 1450.2 6.6/12.40.20.00270.00150.0007P605625CE 1650.37/140.30.00380.00210.0010P625635CE 1960.37/170.30.00660.00360.0016P635686CE 13 3.50.157.2/11.80.150.00150.00080.0004P686696CE 1550.27.6/13.40.20.00300.00160.0007P696606CE 1760.38/150.30.00460.00250.0011P606626CE 1970.38/170.30.00630.00340.0016P626636CE 2290.38/200.30.01080.00580.0027P636687CE 14 3.50.158.2/12.80.150.00170.00090.0004P687697CE 1750.39/150.30.00400.00220.0010P697607CE 1960.39/170.30.00590.00320.0015P607627CE 2270.39/200.30.00980.00530.0024P627637CE 2690.39/240.30.01850.01000.0046P637688CE 1640.29.6/14.40.20.00250.00140.0006P688698CE 1960.310/170.30.00560.00300.0014P698608CE 2270.310/200.30.00930.00500.0023P608628CE 2480.310/220.30.01300.00720.0033P628638CE 2890.310/260.30.02200.01200.0054P638689CE 1740.210.6/15.40.20.00270.00150.0007P689699CE 2060.311/180.30.00650.00350.0016P699609CE 2470.311/220.30.01100.00600.0028P609629CE 2680.311/240.30.01500.00810.0038P629639CE 30100.613/260.60.02800.01500.0070P6396800CE 1950.31212170.30.00380.00220.0010P68006900CE 2260.31212.5200.30.00850.00490.0017P69006000CE 26 8 0.3 12 13 24 0.3 0.0146 0.0085 0.0035 P6000 67深沟球轴承尺寸表 size of angular contact ball bearing 轴承型号外型尺寸(mm)相关安装尺寸重量 轴承型号 d(内径)D(外径)B(厚度)r 参考(kg)4 58910

matlab与优化设计

机械优化设计课程设计 题目:齿轮减速器最优化设计班级:机械班 成员

2013年6月19日 一.设计题目:二级斜齿圆柱减速器的最优化设计二.设计要求:要求减速器有最小的体积和最紧凑的结

构 三.原始数据: 四.设计内容 1.设计方案的拟定及说明 2.电动机的选择及参数计算 3.带轮的初选与计算 4.计算圆柱斜齿轮的输入转矩、传动比、转速,然 后建立数学模型编写matlab语言程序,运行 程序包括geardesign. m 齿轮系统设计主程序 Gearobjfun. m目标函数子程序 Gearconstr. m 约束条件子程序 Gearparameter.m许用应力计算子程序 5.输出结果

1.该减速器为二级斜齿圆柱减速器,低速级采用二级斜齿圆 柱齿轮传动,选择三相交流异步电动机,v带传动 2.确定电动机的容量: 选择电动机的容量应保证电动机的额定功率大于等于工作机所需要的功率 电动机参数t=60/40=1.5s v=s/t=6.0*10^-3m/s P=0.5FV=0.5*110*60*0.001=3.3kw 1.η=η1* η32*η23*η4*η5 其中齿轮传动η1=0.96滚动轴承η2=0.98齿轮传动η3=0.97联轴器η4=0.99卷筒η5=1.0 η=0.96*0.98^3*0.97^2*0.99*1.00=0.84 P d=3.3\0.84=2.93kw 三,确定电动机的转速 已知压片机的转速40piece/min带传动的传动比i1=2~4 二级齿轮减速器的传动比i2=8~40,所以电动机的转动范围n=i1i2n=640~6400r/min 可行方案如下 确定电动机的转速具体数据如下 计算减速器输入转矩T1,输入转速n,总传动比i

深沟球轴承的CAD计算稿及PROE设计步骤

深沟球轴承设计院系:机电工程学院 专业:数控 班级:数控133 姓名:夏天驰 学号:1302313132 指导老师:杨咸启 前言

是滚动轴承中最为普通的一种类型。基本型的深沟球轴承由一个外圈,一个内圈、一组钢球和一组保持架构成。深沟球轴承类型有单列和双列两种,单列深沟球轴承类型代号为6,双列深沟球轴承代号为4。其结构简单,使用方便,是生产最普遍,应用最广泛的一类轴承[1]。 深沟球轴承 编辑本段工作原理 深沟球轴承主要承受径向载荷,也可同时承受径向载荷和轴向载荷。当其仅承受径向载荷时,接触角为零。当深沟球轴承具有较大的径向游隙时,具有角接触轴承的性能,可承受较大的轴向载荷,深沟球轴承的摩擦系数很小,极限转速也很高[1]。 编辑本段轴承构造 深沟球轴承结构简单,与别的类型相比易于达到较高的制造精度,所以便于成系列大批量生产,制造成本也较低,使用极为普遍。深沟球轴承除基本型外,还有各种变型结构,如:带防尘盖的深沟球轴承,带橡胶密封圈的深沟球轴承,有止动槽的深沟球轴承,有装球缺口的大载荷容量的深沟球轴承,双列深沟球轴承。 编辑本段轴承类型 1、单列深沟球轴承 2、带防尘盖的单列深沟球轴承 3、带防尘盖、密封圈的单列深沟球轴承 4、外圈上有止动槽及止动环的单列深沟球轴承 5、有装球缺口的深沟球轴承 6、双列深沟球轴承 编辑本段轴承特性 深沟球轴承是最具代表性的滚动轴承,用途广泛。适用于高转速甚至极高转速的运行,而且非常耐用,无需经常维护。该类轴承摩擦系数小,极限转速高,结构简单,制造成本低,易达到较高制造精度。尺寸范围与形式变化多样,应用在精密仪表、低噪音电机、汽车、摩托车及一般机械等行业,是机械工业中使用最为广泛的一类轴承。主要承受径向负荷,也可承受一定量的轴向负荷。选取较大的径向游隙时轴向承载能力增加,承受纯径向力时接触角为零。有轴向力作用时,接触角大于零。一般采用冲压浪形保持架,车制实体保

转向梯形优化设计matlab程序

优化计算MATLAB程序 首先,将目标函数写成M文件,其程序语句如下; function f = fun (x) global K L thetamax alpha for i=1:61 f = 0 betae = atan(tan(alpha(i)/(1-(K/L)*tan(alpha(i)))); A(i)=2*x(1).^2*sin(x(2)+alpha(i)); B(i)=2*K*x(1)-2*x(1).^2*cos(x(2)+alpha(i)); C(i)=2*x(1).^2-4*x(1).^2*(cos(x(2)).^2+4*K*x(1)*cos(x(2))-2*K*x(1)* cos(x(2)+alpha(i)); theta3(i)= 2*acot((A(i)+sqrt(A(i).^2+B(i).^2-C(i).^2))/(B(i)+C(i))); beta(i)=x(2)+theta3(i)-pi; if alpha(i)<=pi/18 f(i)=1.5*abs(beta(i)-betae3(i)); elseif alpha>=pi/18,alpha(i)<=pi/9;f(i)=abs(betaa(i)-betae3(i)); elsef(i)=0.5*abs(beta(i)-betae3(i)); global K L thetamax alpha K=input L=input thetamax=input x0(1)=input

x0(2)=input thetamax = thetamax*pi/180; x0(2)=x0(2)*pi/180;lb(1)=0.17K; lb(2)=0.17*K; ub(1)=acot(K/(1.2*L))ub(2)=pi/2; alpha=linspace (0, theamax ,61); lb=[lb(1),lb(2)]; ub=[ub(1),ub(2)];x(0)=[x0(1),x0(2)]; options = optimset ( ‘TolFun’,‘le-10’,‘TolCon’,‘le-6’) [x,resnorm] = lsqnonlin(‘fun’,x0,lb,ub,options) g lobal K L thetamax alpha K = input L= input thetamax= input x ( 1) = input x ( 2) = input thetamax = thetamax * pi/ 180; x ( 2) = x ( 2) * pi/ 180; alpha= linspace( 0, thetamax , 61) ; fo r i= 1∶61 betae= atan( tan( alpha( i) ) / (( 1- K/ L) * tan( alpha( i) ) ) ) ; A ( i) = 2* ( x ( 1) ) .∧2* sin ( x ( 2) + alpha( i) ) ; B( i) = 2* K* x( 1) - 2* ( x ( 1) ) . ∧2* cos( x( 2) + alpha( i) ) ) ;

(完整word版)优化设计Matlab编程作业

优化设计

无约束优化 min f(x)= 21x +22x -21x 2x -41x 初选x0=[1,1] 程序: Step 1: Write an M-file objfun1.m. function f1=objfun1(x) f1=x(1)^2+2*x(2)^2-2*x(1)*x(2)-4*x(1); Step 2: Invoke one of the unconstrained optimization routines x0=[1,1]; >> options = optimset('LargeScale','off'); >> [x,fval,exitflag,output] = fminunc(@objfun1,x0,options) 运行结果: x = 4.0000 2.0000 fval = -8.0000 exitflag = 1 output = iterations: 3 funcCount: 12 stepsize: 1 firstorderopt: 2.3842e-007 algorithm: 'medium-scale: Quasi-Newton line search' message: [1x85 char] 非线性有约束优化 1. Min f(x)=321x +2 2x +21x -32x +5

Subject to: 1g (x)=1x +2x +18≤0 2g (x)=51x -32x -25≤0 3g (x)=131x -412 2x 0≤ 4g (x)=14≤1x 130≤ 5g (x)=2≤2x 57≤ 初选x0=[10,10] Step 1: Write an M-file objfun2.m function f2=objfun2(x) f2=3*x(1)^2+x(2)^2+2*x(1)-3*x(2)+5; Step 2: Write an M-file confun1.m for the constraints. function [c,ceq]=confun1(x) % Nonlinear inequality constraints c=[x(1)+x(2)+18; 5*x(1)-3*x(2)-25; 13*x(1)-41*x(2)^2; 14-x(1); x(1)-130; 2-x(2); x(2)-57]; % Nonlinear inequality constraints ceq=[]; Step 3: Invoke constrained optimization routine x0=[10,10]; % Make a starting guess at the solution >> options = optimset('LargeScale','off'); >> [x, fval] = ... fmincon(@objfun2,x0,[],[],[],[],[],[],@confun1,options) 运行结果: x = 3.6755 -7.0744 fval = 124.1495

深沟球轴承设计方法

深沟球轴承设计方法 1外形尺寸 1.1轴承的基本尺寸d、D、B按GB/T 273.3的规定 1.2装配倒角r1、r2按GB/T 274的规定 2主参数的设计方法 2.1 钢球直径Dw Dw=Kw(D-d)取值精度0.001 为保证钢球不超出端面,要考虑轴承宽度B。 Kw取值见表1 表1 Kw值 2.1.1 常见钢球直径可查GB/T 308 2.1.2 计算出Dw后,应从中选取最接近计算值的标准钢球值,优先选非英制。 2.2 钢球中心圆直径P P=0.5(D+d)取值精度0.01 2.3 球数z

式中ψ为填球角,计算时按表2取值 表2 ψ值 2.4额定载荷的计算 2.5最后确定Dw、P、z的原则 2.5.1满足额定载荷的要求。 2.5.2应最大限度的通用化和标准化,对基本尺寸相同或相近的 承应尽可能采用相同的球径、球数。 2.5.3保证保持架不超出端面,对D≤200mm的1、2、3系列轴承要考虑安 防尘盖与密封圈的位置。优化设计时轴承兜孔顶点至端面的距离a b应满足如下要求: D≥52~120 ,a b≥2 ;D≤50 ,a b≥1.50 D>125~200,a b≥2.5。 2.5.4填球角ψ的合理性。大批生产并需自动装球的轴承ψ角宜取 186°左右,为了使z获得整数并控制ψ角,允许钢球中心径适当加大至最大不得大于P+0.03P。 2.6 实取填球角ψψ=2(z-1)sin-1 (Dw/P)

实取填球角ψ下限不得小于180°,上限应满足下列要求: 8、9、1系列ψ≤195°2系列ψ≤194° 3系列ψ≤193°4系列ψ≤192° 3套圈设计 3.1 内沟曲率半径Ri Ri≈0.515Dw 3.2 外沟曲率半径Re Re≈0.525Dw Ri、Re取值精度0.01,允差见表3 表3 Ri和Re公差(上偏差) 3.3 内滚道直径di di=P-Dw 3.4 外滚道直径De De=P+Dw di和De取值精度0.001,允差见表43 表4 di和De公差(±) 3.5 沟位置a a=a i=a e=B/2 a取值精度0.1,允差见表5

常规深沟球轴承型号尺寸对照表

型号内径外径厚度型号内径外径厚度型号 内径外径厚度型号内径外径厚度型号 内径外径厚度60227 3.562331046333135691 1.55268113160339562441356344165692263681 1.5426044124625516563551966933846822526055145626619663662276944114683373606617662772276377269695513468449460771966288248638828969661556855115608822762992686399301069771756866135609924762001030963001035116988196687714560001026862011232106301123712699920668881656001122886202153511630215421369001022668991756002153296203174012630317471469011224668001019560031735106204204714630420521569021528768011221560042042126205255215630525621769031730768021524560052547126206306216630630721969042037968031726560063055136207357217630735802169052542968042032760073562146208408018630840902369063047968052537760084068156209458519630945100256907355510680630427600945751662105090206310501102769084062126807354776010508016621155100216311551202969094568126808405276011559018621260110226312601303169105072126809455876012609518621365120236313651403369115580136810506576013651001862147012524631470150356912608513681155729601470110206215751302563157516037691365901368126078106015751152062168014026631680170396914701001668136585106016801252262178515028631785180416915751051668147090106017851302262189016030631890190436916801101668157595106018901402462199517032631995200456917851201868168010010601995145246220100180346320100215476918901251868178511013602010015024622110519036632110522549691995130186818901151360211051602662221102003863221102405069201001402068199512013602211017028622412021540632412026055692110514520682010012513型号内径外径厚度型号内径外径厚度型号内径外径厚度型号内径外径厚度型号内径外径厚度671121MR5225 2.5R1-4 1.984 6.350 3.571160001028862200103014672242MR6226 2.5R1-5 2.3807.938 3.57116001122876220112321467336 2.5MR72273R133 2.380 4.762 2.38016002153286220215351467447 2.5MR82 2.58 2.5R144 3.175 2.380 2.77916003173586220317401667558 2.5MR63362R2-5 3.1757.938 3.5711600420428622042047186766103MR6336 2.5R2-6 3.1759.525 3.5711600525478622052552186777113MR8338 2.5R155 3.9677.938 3.175160063055962206306220678812 3.5MR83383R156 4.7627.938 3.175160073562962207357223679914 4.5MR9339 2.5R166 4.7629.525 3.175160084068962208408023670010154MR93394R168 6.3509.525 3.1751600945751062209458523670112184MR74472R188 6.35012.700 3.1751601050801062210509023670215214MR7447 2.5R18107.93812.700 3.967629001022763000102612670317234MR84482R2 3.1759.525 3.967628001019663001122812670420274MR84483R2A 3.17512.700 4.366638001019763002153213670525324MR1044103R3 4.76212.700 4.978638011221763003173514670630374MR1044104R3A 4.76215.875 4.978638021524763004204216670735445MR85582R4 6.35015.875 4.978638031726763005254716670840506MR8558 2.5R4A 6.35019.0507.412620001030963006305519670945556MR9559 2.5R69.52522.2257.4126200112281063007356224671050626MR95593R812.70028.5757.93860/2222441263008406821671155687MR1055103R1015.87534.9258.73162/2222501462300103517MR1177113MR1055104R1219.05041.27511.11363/2222561662301123717MR1377134MR1155114R1422.22547.62512.70060/2828521262302154217MR128812 2.5MR106610 2.5R1625.40050.80012.70062/2828581662303174719MR128812 3.5MR1066103R1828.57553.97512.70063/2828681862304205221MR148814 3.5MR1266123R2031.75057.15012.70060/3232581362305256224MR1488144MR1266124R2234.92563.50014.28862/3232651762306307227MR137 713 3 MR117 711 2.5 R24 38.10063.500 14.288 63/32 327520 62307 358031 633系列691系列681系列附: 常规深沟球轴承尺寸对照表(供参考) 671系列MR系列 R型英制系列薄壁系列 加厚系列 602系列623系列

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