隧道标准通风设计与计算
5 通风设计及计算
在隧道运营期间，隧道内保持良好的空气和行车安全的必要条件。为了有效降低隧道内有害气体与烟雾的浓度，保证司乘人员及洞内工作人员的身体健康，提高行车的安全性和舒适性，公路隧道应做好通风设计保证隧道良好通风。
5.1通风方式的确定
隧道长度：长度为840m ，设计交通量N = 1127.4辆/小时，双向交通
隧道。
单向交通隧道，当符合式（5.2.1）的条件时，应采用纵向机械通风。
6210L N ?≥? （5.1） 该隧道：远期，
61127.4248400.10 2.2710L N ?=???=?＞6210? 故应采用纵向机械通风。
5.2需风量的计算
虎山公路隧道通风设计基本参数：
道路等级 山岭重丘三级公路
车道数、交通条件 双向、两车道、 设计行车速度 v = 40 km/h =11.11m/s
隧道纵坡 i 1 =2% L 1 = 240 m i 2 = -2% L 2=600 m 平均海拔高度 H = (179.65+184.11)/2 = 181.88 m 隧道断面周长 L r = 30.84 隧道断面 A r ＝ 67.26 m 2 当量直径 D r ＝ 9.25 m 自然风引起的洞内风速 V n = 2.5 m/s 空气密度：31.20/kg m ρ=
隧道起止桩号、纵坡和设计标高： 隧道进口里程桩号为K0+160，设计高程181.36米。出口里程桩号为K1，
设计高程180.58米。隧道总长度L 为840m 。
设计交通量：1127.4辆/h
交通组成：小客 大客 小货 中货 大货 拖挂
19.3% 30.1% 7.8% 17.3% 22.6% 2.9%
汽 柴 比：
小货、小客全为汽油车 中货为0.68：0.32 大客为0.71：0.29 大货、拖挂全为柴油车 隧道内平均温度：取20o C
5.2.1 CO 排放量
据《JTJ026.1—1999公路隧道通风照明设计规范》中关于隧道内的CO 排放量及需风量的计算公式，行车速度分别按40km/h 、20km/h 、10km/h 的工况计算。
取CO 基准排放量为：30.01/co q m km =?辆 考虑CO 的车况系数为： 1.0a f = 据《JTJ026.1—1999公路隧道通风照明设计规范》中，分别考虑工况车速40km/h 、20km/h 、10km/h ，不同工况下的速度修正系数fiv 和车密度修正系数fd 如表5.1所示：
表5.1 不同工况下的速度修正系数和车密度修正系数取值
考虑CO 的海拔高度修正系数：
平均海拔高度：181.36180.58
180.972
m += 取 1.45h f =
考虑CO 的车型系数如表5.2：
表5.2考虑CO 的车型系数
交通量分解：
汽油车：小型客车218，小型货车88，中型货车133，大型客车241 柴油车：中型客车62， 大型客车98，大型货车255，拖挂33 计算各工况下全隧道CO 排放量： 按公式（5.3.1）计算，
()161
3.610n
CO co a d h iv m m m Q q f f f f L N f ==
?????????∑ （5.2.1） 式中
CO Q ——隧道全长CO 排放量(m 3/s)
co q ——CO 基准排放量（3/m km ?辆 ），可取 30.01/m km ?辆 ；
a f ——考虑CO 的车况系数，取为1.0； d f ——车密度系数，按表5-1取值；
h f ——考虑CO 的海拔高度系数，取 1.45h f =
iv f ——考虑CO 的纵坡—车速系数，按表5-1取值； m f ——考虑CO 的车型系数，按表5-2取值；
n ——车型类别数；
m N ——相应车型的设计交通量辆/h 。
当40/v km h =时 查表得到：
q co =0.01 , f a =1.1 , f d =1.5 , f h =1.5 ,
L 1 = 240 , L 2 =600 ， f iv1 =1.0 , f iv2 =1.0 ，
6
1
0.01 1.1 1.5 1.45 1.08403.610CO Q =???????
()218629825533 1.088 2.513352417?++++?+?+?+????? 30.0181/m s =
其他各种工况车速下CO 的排放量用同样的方法计算，得出计算结果如表5.3：
表5.3 各工况车速下的CO 的排放量
最大CO 由上述计算可以看出，在工况车速为10km/h 时，CO 排放量最大，为：30.0712/CO Q m s = 稀释CO 的需风量
根据技术要求，CO 的设计浓度为：
正常行驶200ppm δ=，阻塞路段为300ppm δ= 隧址夏季设计温度取 20o C ,换算成为绝对温度27320293T K =+= 稀释CO 的需风量按(5.3.2)公式计算：
()600
10CO req CO Q p T
Q p T δ=??? (5.2.2)
式中 ()req CO Q ——隧道全长稀释CO 的需风量(m 3/s)
δ——CO 设计浓度（正常路段为250ppm ，阻塞路段为300ppm ）
； 0p ——标准大气压（kN/m 2）,取101.325 kN/m 2；
T ——隧址夏季的设计气温（K ）
，取 293K ； p ——隧址设计气压,取为 97.880kN/m 2； 0T ——标准气温，取273K 。
()60.0712101.325293
1020097.88273
req CO Q =
??? 3395.5/m s =
5.2.2烟雾排放量
取烟雾基准排放量为：22.5m /km VI q =?辆 考虑烟雾的车况系数为：() 1.0a VI f =
依据《JTJ026.1—1999公路隧道通风照明设计规范》，分别考虑工况车速80km/h 、 60km/h 、40km/h 、20km/h 以及交通阻塞（阻塞路段车速按10km/h 及长度按1km 计算）时，不同工况下的速度修正系数()iv VI f 和车密度修正系数d f 如表所示：
考虑烟雾的海拔高度系数
平均海拔高度：181.36180.58
180.972
m +=，取 1.25h f =
考虑烟雾的车型系数如下表5.5
表5.5 考虑烟雾的车型系数
按公式(5.3.3)计算各工况车速下烟雾排放量：
()()()()()
61
1
3.610n
D
VI VI d m a VI h VI iv VI m VI m Q q f f f f L N f ==?????????∑ (5.2.3)
式中 VI
Q ——隧道全长烟雾排放量(m 3/s)
VI
q
——烟雾基准排放量(m 3/km ?辆)，可取2.5 m 2/km ?辆； ()a VI f ——考虑烟雾的车况系数，按规范取值,取 1.0； ()
h VI f ——考虑烟雾的海拔高度系数，按规范查得取1.25；
d f ——车密度系数，按表5-4取值；
()iv VI f ——考虑烟雾的纵坡—车速系数，按表5-4取值； ()
m VI f
——考虑烟雾的车型系数，按表5-5取值；
n
D ——柴油车车型类别数。
算出各工况车速下的烟雾排放量如下表5.6：
表 5.6 各工况车速下的烟雾排放量
最大烟雾排放量：由上述计算可知，在工况车速为10（km/h ）时，烟雾排放量最大，为：32.404/VI Q m s =
稀释烟雾的需风量
根据规范，正常时取烟雾设计浓度为K=0.00701m -，交通阻滞时取烟雾设计浓度为K=0.00901m -
稀释烟雾的需风量按公式(5.3.4)计算：
()VI req VI Q
Q K
= (5.2.4)
式中 ()req VI Q ——隧道全长稀释烟雾的需风量(m 3/s)
K ——烟雾设计浓度（1m -）
()32.404
267.11/0.0090
VI req VI Q Q m s K ===
5.2.3稀释空气内异味的需风量
取每小时换气次数为5次，则有：
()r req A L
Q n t
?=?异味 (5.3.5)
计算得：
()367.26840
5156.94/3600
req Q m s ?=?=异味
5.2.4交通阻滞时的通风量计算
CO 设计浓度为δ=300ppm 烟雾设计浓度K=0.0090 1m - 取隧道长度L=1000m 设计时速v=10km/h 则有：
交通阻滞时稀释CO 的需风量
()60.0712101.325293
1030097.88273
req CO Q =???
3263.7/m s =
交通阻滞时按烟雾排放量计算通风量
()32.404
267.11/0.0090
VI req VI Q Q m s K ===
结论
综合以上计算可知，本隧道的通风量由烟雾排放量的需风量决定，为 ()3386.6/req CO Q m s =
5.3通风计算
5.3.1计算条件
隧道长度：840m L =
隧道断面面积：267.26m r A = 隧道断面周长：30.84r G m =
隧道当量直径：4463.74
8.2730.84r r r D D m G ?=== 设计交通量（远期）：1127.4/h 辆
需风量：()3386.6/req CO Q m s = 隧道设计风速：()386.6
5.75/67.26
req CO r r
Q v m s A =
=
= 隧址空气密度：31.20/kg m ρ=
表5.7 损失系数
5.3.2隧道内所需升压力计算
（1）自然风阻力（2
12
e r r r L
v D ρξλ??++?
?? ??
?）
： 2
12
m e r r r L
p v D ρξλ???=++?
?? ??
? (5.3.1) 式中 e ξ——自然风阻力（N/m 2）；
e ξ——隧道入口损失系数，可按规范取值，取0.6；
r v ——自然风作用引起的洞内风速，取2～3 m/s ，取3；
ρ——空气密度，取1.2kg/m 3 L ——隧道长度
r λ——隧道壁面摩阻损失系数，可按规范取值，取0.02；
r D ——隧道断面当量直径，计算得9.25r D m =；
r A ——隧道净空断面积（m 2）， r G ——隧道断面周长。
（2）通风阻抗力（r p ?）：
212r e r r r L p v D ρ
ξλ???=++??? ??
? (5.3.2)
式中
r v ——隧道设计风速（m/s ），6.07/r v m s = （3）交通通风力（t p ?）：
2()()2
m t t r r A p n v v A ρ
++?=???- (5.3.3-1)
式中
t p ?——交通通风力；
n +——隧道内与r v 同向的车辆数，()
3600t N L
n v +++?=?； (5.3.3-2)
()t v +——与r v 同向的各工况车速（m/s ）
m A ——汽车等效阻抗面积（m 2）
11(1)m cs cs cl cl A r A r A ξξ=-??+?? (5.3.3-3)
式中
cs A ——小型车正面投影面积（m 2），可取2.13 m 2； cl A ——大型车正面投影面积（m 2），可取5.37 m 2；
cs
ξ
——小型车空气阻力系数，可取0.5；
cl ξ——大型车空气阻力系数，可取1.0； 1r ——大型车比例，为0.556 。
则有：
11(1)m cs cs cl cl A r A r A ξξ=-??+??
()10.556 2.130.50.556 5.37 1.0=-??+??
23.46m =
当速度40/11.11/v km h m s ==时，
自然风阻力：212e r r r L v D ρξλ??++??? ??
?=2840 1.210.60.0239.252?
?++??
? ???=218.45/N m 通风阻抗力：r p ?=212e r r r L v D ρ
ξλ??++??? ??
?
=2
840 1.210.60.02 5.759.252??++??? ??
?
=267.77/N m
交通通风力： ()3600t N L n v +++?=?=1127.4840
360011.11
??=23.68
2()()2m t t r r A p n v v A ρ++?=???-=23.46 1.225.1(11.11 5.75)67.262???-=241.52/N m
所需升压力（p ?）：
p ?=m r t p p p ?+?-?
=218.4568.7741.5245.7(/)N m +-=
其他各种工况车速下，隧道内所需升压力用同样的方法计算，得出计算结果5.8：
表5.8 隧道内所需升压力计算结果表
5.4通风机台数的计算
在满足隧道设计风速 6.07/r v m s =的条件下，射流风机台数可按式（5.4.1）计算：
j
p
i p ?=
? （5.4.1） 式中 i ——所需射流风机的台数（台）；
j p ?——每台射流风机升压力（2/N m ）。
每台射流风机升压力按式（5.5.2）计算：
2
1j r j j r j A v p v A v ρη???=???-? ? ???
（5.4.2）
式中 j v ——射流风机的出口风速（/m s ）；
j A ——射流风机的出口面积（2m ）；
η——射流风机位置摩阻损失折减系数，按规范取值。
（1） 选择900型射流风机所需台数
900型射流风机每台的升压力j p ?的计算： 取25/j v m s =，20.636j A m =，0.8η=则有： 代入得：
20.636 6.071.22510.867.2625j p ??
?=??
-? ???
4.5=（2/N m ）
故 86.37
19.220()4.5
i =
=≈台 （2） 选择1120型射流风机所需台数
1120型射流风机每台的升压力j p ?的计算：
取30/j v m s =，20.98j A m =，0.9η= 代入得：
20.98 6.071.23010.967.2630j p ??
?=??
-? ???
8.9=（2/N m ）
故 86.37
9.710()8.9
i =
=≈台 5.5风机的布置
经过综合考虑，本隧道选用900型射流风机，通风机选择两侧对称布置，间距84米。射流机设置于建筑限界以外20cm 处，风机轴线与隧道轴线平行采用固定式设置，支承风机的结构应保证在实际静荷载的15倍以上，风机安装前应做支承结构的荷载实验。在通风机的使用中，可根据实际情况做出合理调整，做到最优化的布置及使用。
通风计算公式
. ... .. 矿井通风参数计算手册 2005年九月 前言 在通风、瓦斯抽放与利用、综合防尘的设计及报表填报过程中，经常需要进行一些计算，计算过程中经常要查找设计手册、规程、细则、文件等资料，由于资料少，给工作带来不便，为加强通风管理工作，增强“一通三防”理论水平，提高工作效率；根据现场部分技术管理人员提出的要求，结合日常工作需要，参考了《采矿设计手册》，《瓦斯抽放细则》、《防治煤与瓦斯突出细则》、《瓦斯抽放手册》，矿井通风与安全，煤矿安全读本等资料，编写了通风计算手册，以便于通风技术管理人员查阅参考，由于时间伧促，错误之处在所难免，请各位给预批评指证。 2005年9月 . .. .c
编者
目录 一、通风阻力测定计算公式 (1) 二、通风报表常用计算公式 (7) 三、矿井通风风量计算公式 (10) 四、矿井通风网路解算 (24) 五、抽放参数测定 (16) 六、瓦斯抽放设计 (24) 七、瓦期泵参数计算 (26) 八、瓦斯利用 (27) 九、综合防尘计算公式 (28) 十、其它 (30) 通风计算公式 一、通风阻力测定计算公式 1、空气比重（密度）ρ A：当空气湿度大于60%时 P(kg/m3) ρ=0. 461 T 当空气湿度小于60%时
ρ =0. 465T P (1-0.378 P P 饱 ?) (kg/m 3) P~大气压力(mmHg) T~空气的绝对温度 (K) ?~空气相对湿度 (%) P 饱~水蒸气的饱和蒸气压（mmHg ） B ： 当空气湿度大于60%时 ρ =0. 003484 T P (kg/m 3) 当空气湿度小于60%时 ρ =0. 003484 T P (1-0.378P P 饱?) (kg/m 3) P~大气压力(pa) T~空气的绝对温度 (K) ?~空气相对湿度 (%) P 饱~水蒸气的饱和蒸气压（pa ） 2、井巷断面（S ） A ：梯形及矩形断面 S=H ×b (m 2) B ：三心拱 S= b ×(h+0.26b) (m 2) C ：半圆形 S= b ×(h+0.39b) (m 2) 式中
公路隧道通风
公路隧道通风。汽车排出的废气含有多种有害物质，如一氧化碳(CO)、氮氧化合物(NO)、碳氢化合物(HC)，亚硫酸气体(SO：)和烟雾粉尘，造成隧道内空气的污染。公路隧道空气污染造成危害的主要原因是一氧化碳，用通风的方法从洞外引进新鲜空气冲淡一氧化碳的浓度至卫生标准，即可使其他因素处于安全浓度。 隧道通风方式的种类很多，按送风形态、空气流动状态、送风原理等划分如图5.33所示： 图5.33 隧道的通风方式分类 ①自然通风。这种通风方式不设置专门的通风设备，是利用存在于洞口间的自然压力差或汽车行驶时活塞作用产生的交通风力，达到通风目的。但在双向交通的隧道，交通风力有相互抵消的情形，适用的隧道长度受到限制。由于交通风的作用较自然风大，因此单向交通隧道，即使隧道相当长，也有足够的通风能力。 ②射流式纵向通风。纵向式通风是从一个洞口直接引进新鲜空气，由另一洞口排出污染空气的方式。射流式纵向通风是将射流式风机设置于车道的吊顶部，吸人隧道内的部分空气，并以30m/s左右的速度喷射吹出，用以升压，使空气加速，达到通风的目的，如图5.34所示。射流式通风经济，设备费少，但噪声较大。 ③竖井式纵向通风。机械通风所需动力与隧道长度的立方成正比，因此在长隧道中，常常设置竖井进行分段通风，如图5.35所示。竖井用于排气，有烟囱作用，效果良好。对向交通的隧道，因新风是从两侧洞口进入，竖井宜设于中间。单向交通时，由于新风主要自人口一侧进入，竖井应靠近出口侧设置。 图5.34 射流式纵向通风图5.35 竖井式纵向通风 ④横向式通风。横向式通风，如图5.36所示。风在隧道的横断面方向流动，一般不发生纵向流动，因此有害气体的浓度在隧道轴线方向均匀分布。该通风方式有利于防止火灾蔓延和处理烟雾。但需设置送风道和排风道，增加建设费用和运营费用。
隧道通风计算书
、基本资料 公路等级：二级公路 车道数及交通条件：双车道，双向交通 设计行车速度：V=60km/h=s 隧道长度：3900m 隧道纵坡：% 平均海拔高度：，（入口：，出口：） 通风断面积：Ar= 隧道断面当量直径：Dr=（计算方法为几 爲;空;氏）设计气温：T=297k （22 C） 设计气压：p= 空气参数：容 ￥ 二11?严”密度po二LZ汎运动粘滞系数v = or m n^/s 、交通量预测及组成（交通量预测10年） 大型车辆：280辆柴油车 小型车辆：1850辆汽油车 大型车比例：r=% 上下行比例：1:1 设计交通量：N=280X 2+ 1850= 2410 辆/h 三、需风量计算 重 ].52 X 10' 5
L X N=3900X 2410=x 106>2X 106m?辆/h （使用错误，查规范
P22 式双向交通应为 I . I I - I ' 1 I :' ）,故需 采用机械式通风方式。 设计CO浓度：非阻滞状态250ppm,阻滞状态：300ppm（使 用错误。查规范P34交通阻滞时，CO设计浓度 5 co二IbOcmVin3，正常交通时，直（百二100u皿％?） 设计烟雾浓度：K=（使用错误，查P31表使用钠光源时， k 二（）.0（）了（）D 四、计算CO排放量 计算公式1 卄…&x q ra X fa X f b X f d X f iv X L Q O= 1 X》：=］（N X fj 式中qm = 01m3/辆km （新规定，P42,正常交通CO基准排放量 ni3/'（veh来km）, 交通阻滞0* 015m3/（veh * krn）|）,豔=1? 1 , fh 二1? 52 ,各种车型的 &二1*0, fi’和fl根据相应的工况车速查表确定（P43） 1.工况车速V 二60kin/h 时，fw 二1?（），“ = 1.（）
隧道通风方案通风计算
隧道通风方案通风 计算
蒙河铁路屏边隧道斜井 通风方案 1、工程概况 屏边隧道全长10381m，进口里程DⅡK60+875，出口里程DIK71+256，为单线隧道，设计为单面下坡，坡度分别为-20.2‰（坡长9025m）、-10‰（坡长650m）及-1‰（坡长706m），最大埋深660m。 屏边斜井位于隧道线路右侧，斜井与正洞隧道中心线交汇点里程为DⅡK66+300，斜井与线路中线蒙自方向夹角80°，井口里程为XDK1+218，水平长度1218m，综合坡度为85‰。本斜井采用无轨单车道运输，断面净空尺寸 5.6m（宽）×6.0m（高）。斜井施工任务为斜井1218m（XDK0+000～XDK1+218），平导1735.29m（PDK66+294.71～PDK68+030），辅助正洞4165m（DⅡK63+835～DⅡK68+000），其中出口方向为1700m（DⅡK66+300～DⅡK68+000），进口方向2465m（DⅡK63+835～DⅡK66+300）。 2、通风控制条件 隧道在整个施工过程中,作业环境应符合下列卫生及安全标准: 隧道内氧气含量：按体积计不得小于20%。 粉尘允许浓度：每立方米空气中含有10%以上游离二氧化硅的粉尘为2mg；含有10％以下游离二氧化硅的水泥粉尘为6mg；二氧化硅含量在10％以下，不含有毒物质的矿物性和动植物性的粉尘为10mg。 有害气体浓度：一氧化碳不大于30mg/m3，当施工人员进入开挖面
检查时，浓度为100mg/m3，但必须在30min内降至30mg/m3；二氧化碳按体积计不超过0.5％;氮氧化物（换算为NO2）5mg/m3以下。洞内温度：隧道内气温不超过28℃，洞内噪声不大于90dB。 洞内风量要求：隧道施工时供给每人的新鲜空气量不应低于 4m3/min，采用内燃机械作业时供风量不应低于4m3/(min.kw)。 洞内风速要求：全断面开挖时不小于0.15m/s，在分部开挖的坑道中不小于0.25m/s。 3、施工通风方案 根据确定的施工方案和任务划分情况，施工通风采用管道压入式通风，与风机相接的风管选用φ1800mm负压管（长度10m），在洞内转弯处加设负压通风管。洞外风机进风口至斜井井口距离不小于20m，风管出风口至掌子面距离L=60m。 斜井长度1218m，与正洞交汇后承担进口方向2245m、出口方向1700m的开挖任务，独头掘进长达3683m，通风难度最大，因此考虑采取分阶段通风形式。 采用独管路压入式通风，在交叉口往进口方向16m处设置风室作为二级接力通风风室，体积为270m3。风室旁另架设两台55x2KW风机分别给进出口方向通风，风机与风室采用φ1500mm钢管连接。为了加快污风风速，采用射流风机通风技术。 由于通风距离长，洞内回流风阻大，射流风机安装位置在风流需要导向处，如斜井口与正洞交汇处，横通道处，其它在洞内间隔600m安装一台。洞内风室及通风管布设见图。
隧道通风课程设计
通风计算 1基本资料 1.公路等级：一级公路 2.车道数、交通条件：2车道、单向 =80km/h 3.设计行车速度：u r 4.隧道长度：1340m；隧道纵坡：1.5% 5.平均海拔高度：1240m；隧道气压：101.325－10×1.24=88.925 6.通风断面面积：62.982 m,周长为30.9m 7.洞内平均温度：12℃，285K 2通风方式 根据设计任务书中的交通量预测，近期（2013 年）年平均日交通量为7465辆/每日，远期（2030年）10963辆/每日，隧道为单洞单向交通，设计小时交通量按年平均日交通量的10％计算，故近期设计高峰小时交通量为747辆/h，远期为1096辆/h。 根据设计任务书所给的车辆组成和汽柴比，将其换算成实际交通量，小客车：20%,大客车：27.2%，小货车：7.8%，中货车：20.6%，大货车：20.1%，拖挂车：4.3%，汽柴比：小客车、小货车全为汽油车；中货 0.39：0.61；大客 0.37：0.63；大货、拖挂全为柴油车，结果如表6.1所示 表6.1车辆组成及汽柴比 可按下列方法初步判定是否设置机械通风。 由于本隧道为单向交通隧道，则可用公式（6.1） L*N≤2×105式（1） 式中：L——隧道长度（m）；
N ——设计交通量（辆/h ）。 其中L 、N 为设计资料给定，取值远期为N=1096辆/h ，L=1340m 由上式，得 1340×1096=1.46×106 >2×105 以上只是隧道是否需要机械通风的经验公式，只能作为初步判定，是否设置风机还应考虑公路等级、隧道断面、长度、纵坡、交通条件及自然条件进行综合分析，由初步设计可知知本设计需要机械通风。 3 需风量计算 CO 设计浓度可按《公路隧道通风照明设计规范》查表按中插值法的再加上50ppm 。设计隧道长度为1340m ，查表知ppm =ppm δ（）292。交通阻滞时取 =300ppm δ。烟雾设计应按规范查表，设计车速为80km/h ，k （m 2）=0.0070m -1 。同时，根据规范规定，在确定需风量时，应对计算行车速度以下各工况车速按20km/h 为一档分别进行计算，并考虑交通阻滞时的状态（平均车速为10 km/h ），鹊起较大者为设计需风量。 CO ： n m m m-1f =?∑ （N ）219×1.0+110×7+85×2.5+88×5+188+138+220+48=2235.5 烟雾：n m m m-1 f =?∑ （N ）188×1.5+138×1.0+220×1.5+48×1.5=822 3.1 CO 排放量计算 CO 排放量应按式（6.2）计算 61 1()3.610n CO co a d h iv m m m Q q f f f f L N f ==????????∑ 式（2） 式中：CO Q ——隧道全长CO 排放量（m 3/s ）； co q ——CO 基准排放量（m 3/辆·km ），可取为0.01 m 3/辆·km ； a f ——考虑CO 车况系数查表取1.0； d f ——车密度系数，查表取0.75； h f ——考虑CO 的海拔高度系数，海拔高度取1240m 查表取1.52； m f ——考虑CO 的车型系数，查表； iv f ——考虑CO 的纵坡—车速系数，查表取1.0； n ——车型类别数； m N ——相应车型的设计交通量（辆/h ）查表。 稀释CO 的需风量应按式（6.3）计算
变电站设备用房通风量计算
全面排风消除室内余热的通风量计算公式： 0.28av Q L c t ρ=??（1） L——通风换气量（m 3/h ）; Q——室内显热发热量（W ）； t p ——室内排风设计温度（℃）； t s ——送风温度（℃）； 1、主变 （油浸式不考虑散热器）主变散热量：74kW （单台容量） 送风温度取夏季通风室外计算温度：26.6℃，空气密度1.179kg/m 3； 进风与排风温差不超过15℃，且夏季排风温度不超过45℃，故取排风设计温度：40℃，空气密度1.128kg/m 3； 平均密度：1.1535kg/m 3 代入式（1）： 37400016928.95m /h 0.28 1.1535 1.01(4026.6) L ==???-事故排风换气次数：10次/h ，单个主变容积2244m 3，则事故排风量：22440m 3/h;风机选型： 每个主变压器室选用2台屋顶轴流风机，单台风机风量（考虑10%的余量）：按照事故风量选型。 风机性能参数：12900m 3/h ，全压115Pa ，功率0.75Kw ，噪音65dB （RASNo.800,转速560） 风机重量：109kg 。 屋顶留洞：870mm*870mm ，基础高度300mm ，风机底座1030x1030 风机共6台，每个主变压器室屋顶设两台。 进风百叶面积（每个主变）： 室外平均风速：3.5m/s ，总风量22440m 3/h ，50%遮挡系数，则进风百叶总面积： 3.56m 21000*2000(2个) 2、站用变 散热量：8.662kW 各设计参数同主变； 386621981.6m /h 0.28 1.1535 1.01(4026.6) L ==???-事故排风换气次数：10次/h ，单个主变容积306.25m 3，则事故排风量： 3062.5m 3/h ；风机选型： 每个站用变用1台屋顶轴流风机，按事故排风量选型，单台风机风量（10%余量）：3368.75m 3/h 。 风机性能参数：4300m 3/h ，全压91Pa ，功率0.25kW ，噪音57dB ，，转速720。屋顶留洞：570mm*570mm ，基础高度300mm ，风机底座705x705，（RASNo.500,
隧道通风计算书
隧道通风计算书 一、基本资料 公路等级：二级公路 车道数及交通条件：双车道，双向交通 设计行车速度：V=60km/h=16.67m/s 隧道长度：3900m 隧道纵坡：1.1% 平均海拔高度：1352.56m，（入口：1331.13m，出口：1374.03m）通风断面积：Ar=59.155m2 ）隧道断面当量直径：Dr=7.871m（计算方法为 断面净空周长设计气温：T=297k（22℃） 设计气压：p=85.425kpa 空气参数：容重密度，运动粘滞系数二、交通量预测及组成（交通量预测10年） 大型车辆：280辆柴油车 小型车辆：1850辆汽油车 大型车比例：r=13.15% 上下行比例：1:1 设计交通量：N=280×2＋1850＝2410 辆/h 三、需风量计算 L×N=3900×2410=9.399×106＞2×106 m●辆/h（使用错误，
查规范P22 式 4.1.1-1双向交通应为 ，单向交通为）,故需采用机械式通风方式。 设计CO浓度：非阻滞状态 250ppm，阻滞状态：300ppm（使用错误。查规范P34 交通阻滞时，CO设计浓度 ，正常交通时，）设计烟雾浓度：K=0.0075m-1（使用错误，查P31 表5.2.1-1使用钠光源时，） 四、计算CO排放量 计算公式Q CO= 式中/辆km（新规定，P42,6.3.1正常交通CO 基准排放量0.007,交通阻滞 ）,,,各种车型的，和根据相应的工况车速查表确定（P43） 1.工况车速时，， Q CO= 2.工况车速时，， Q CO= 3.工况车速时，上坡，下坡
Q CO= 4.交通阻滞时时，，， Q CO= 五、按稀释CO计算需风量（P43） 计算公式 其中为标准大气压，取101.325kpa 为隧址设计气压， kpa 为标准气温273k T为隧道设计夏季气温295k 1.非交通阻滞状态时，CO设计浓度（查规范P34 交 通阻滞时，CO设计浓度，正常交通时， ），时，CO排放量最大，此时需风量为 2.交通阻滞状态时，CO设计浓度时， 此时需风量为
通风量计算公式
通风量计算公式 Company number：【WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998】
通风量的计算： 系统通风量＝房间容积＊换气次数 ◆通风系统设计要求： ＊当有害气体和蒸汽的密度比空气小，或在相反情况下但会形成稳定上升气流时，宜从房间上部地带排出所需风量的2/3，从下部地带排出1/3。 ＊当有害气体和蒸汽的密度比空气大，且不会形成稳定上升气流时，宜从房间上部地带排出所需风量的1/3，从下部地带排出2/3。 ＊进、排风口同侧时，排风口宜高于进风口6m，进、排风口在同侧同一高度时，水平距离不宜小于10m； ＊当排出有爆炸危险的气体或蒸汽时，其风口上缘距顶棚应小于。 ＊在整个控制空间内，尽量使室内气流均匀，减少涡流的存在，从而避免污染物在局部地区积聚。 ◆各场所每小时通风换气次数表：
◆各场所通风换气次数表： ＊厨房通风设计 公共建筑厨房通风量应按照设备散热、湿量和送、排风温差计算，同时要考虑排气罩最小风量和罩口风速，在不具备计算条件时按换气次数估算。进风量为排风量的80%～90%。 总排风量的65%由局部排气罩排出，35%由厨房全面换气排风口排出。 厨房通风换气次数： ＊汽车库通风设计 1．通风换气次数（汽车为单层停放）计算换气量时，层高大于3m按3m计算 2．按停车数量（汽车有双层停放）进风量一般为排风量的80～85% 地下汽车库面积超过2000㎡时，应设机械排烟系统，排风量按6次/h换气计算。
车库的进、排风机宜采用多台并联或变频风机，结合排烟系统可采用双速排烟风机。 通风管道和通风设备内的推荐风速 m/s
公路隧道通风设计细则
公路隧道通风设计细则 公路隧道通风设计细则是非常重要的，制定的初衷是为了能第一时间解决问题，而不是遇到事情之后再想解决办法。我们就公路隧道通风设计细则为大家详细解释一下。 1一般要求 1.1设置机械通风系统的隧道应设置通风控制系统。高速公路和一级公路隧道宜以自动控制方式为主，辅以手动控制方式；二级、三级及四级公路隧道可采用自动控制方式或手动控制方式。 条文说明通风控制的目的是以公路隧道交通安全为前提，通过及时对隧道内空气中的有害物浓度、风速、风向等环境参数进行实时监测，根据需要控制通风设备。同时，通风控制是实现隧道通风系统节能运行的重要措施，通过控制通风设备的运行时间及数量，达到节能目的。 1.2公路隧道通风系统控制方案应根据采用的通风方式，分别针对正常运营工况、火灾及交通阻滞等异常工况、养护维修工况等通风需求制订。 条文说明设计阶段，通风系统设计人员应根据不同工况所需的风机数量、运行方式等提出通风系统的控制方案及策略，包括各工况下 第1页共5页
的风机数量、风机组合方式、风机的正转或反转，以及火灾工况下的 排烟、救援方案等，以便于监控系统设计人员按通风系统的运营要求设置相应的设施及编制控制软件等，从而满足隧道内污染空气的通风标准，并实现经济运行。 1.3通风控制系统应与照明控制系统、火灾报警与消防系统、交通监控系统、中央控制系统等实现联动控制。 条文说明通风控制系统应与照明控制系统、火灾报警与消防系统、交通监控系统、中央控制系统等联合使用，形成有效、可靠、及时的控制系统，满足隧道在各种情况，尤其是紧急情况、火灾工况下的风机启停要求等。 1.4风机控制应设定相应于隧道运营需求的风量级档。风量级档划分不宜过细，并应充分考虑运营动力消耗与风机运行时间。当隧道通风系统中有轴流送风机、轴流排风机与射流风机时，应针对各种风机确定合理的组合风量级档。 条文说明一般来说，风机（含排风机、送风机、射流风机）的叶片转速可以无级改变其输出风量，但如果按无级控制或级档分得过细，对隧道而言，一方面其风量感应迟缓，控制效率低下，另一方面会导致控制系统复杂化，设备消耗大，费用增加。因此本条提出风量级档的划分不宜过细。 1.5风机控制应满足下列要求： 当每日交通量分布较为固定或柴油车混入率变化较小时，宜采用 程序控制方式。 第2页共5页
隧道通风计算 (2)
精心整理 隧进口出工区均采用双管路压入式通风。 通风管选用φ1500mmPVC 软式通风管，洞外风机进风口至洞口距离L=30m ，风管出风口至掌子面距离L=42m 。（当掌子面布置局扇时，L=80m ）。 ⑴基本参数选用 独头通风长度按L=4905m 计算； 开挖断面A ：A=116.7m 3； 平均百米漏风系率：P100=1%； 软管达西数λ：λ=0.015； 空气密度ρ：ρ=1.16kg/m 3； 工作面最多作业人数：n=60人； 作业人员供风量：q=4m 3/人.min ； 一次爆破最大药量G ：G=438.1kg ； 爆破通风时间t ：t=30min ； 工作面最小风速v ：v=0.25m/s 。 ⑵开挖面所需风量Q 开 ①按作业人数计算：Q 开=4n=4×60=240m 3/min ； ②按最小风速计算：Q 开=60A ×v=116.7×0.25×60=1750m 3/min ； ③按排除爆破烟尘计算： p-风管全程漏风系数 p=1/（1-L ×P100/100） =1/（1-4905×1%/100）=1.64 Ф-淋水系数；Ф=0.3 b-炸药爆破时有害气体生成量，b=40m 3/kg L-隧道爆破临界长度L=12.5×G ×b ×K/（A ×P 2） =12.5×438.1×40×0.53/（116.7×1.642） =370m 322 25.2p b AL G t Q φ）（开=
=1154m 3/min 考虑系统漏风，故风机量Q=1154×1.64=1892m 3/min ④按稀释和排除内燃机废气计算风量 采用无轨运输，洞内内燃设备配置较多，废气排放量较大，供风量应足够将内燃设备所排放的废气全面稀释和排出，使有害气体降至允许浓度以下，计算可按下式计算： 式中:K-功率通风计算系数,我国暂行规定为2.8～3.0m 3/min Ni-各台柴油机械设备的功率 Ti-利用率系数 根据本隧道施工实际情况，主要有以下三种工况的组合：开挖钻眼工况+台车衬砌工况+防水板铺设工况+喷锚支护工况；爆破出碴工况+仰拱充填工况+防水板铺设工况；爆破出碴工况+台车衬砌工况+防水板铺设工况。 上述三种不同工况组合中，爆破出碴工况+台车衬砌工况+防水板铺设工况，配置的内燃设备最多，排放的废气也最多，需要供风量最大。该工况在施工至分界里程时配置的内燃设备如下表所示： 内燃设备配置表 机械名称 配置台数 工作台数 单机功率（kW ） 内燃机利用系数Ti ZLC50B 装载机 1 1 145 0.50 15自卸汽车 10 5 150 0.45 砼罐车 4 2 85 0.50 计算Q=1485m 3/min ；考虑系统漏风，故Q=1485×1.64=2435m 3/min 。 施工通风风量计算一览表 序 号 不同因素 计算需风量 （m 3 /min ） 实际风量 m 3 /min 计算公式 1 按排出炮烟 1154 1892 2 稀释内燃气体 1485 2435 3 按洞内作业人员 240 39 4 Q=4n 4 按允许最低风速 1750 2835 Q=60A ×v 风压按通风系统克服局部风阻、沿程风阻以及其他阻力之和作为系统提供的风压。计算见下表： 风压计算表 计算式 参数 行车隧道 322 32264 .140 3.037007.1161.4383025.225.2????==）（）（开p b AL G t Q φ∑==N i i i KN T Q 1
隧道标准通风设计与计算
５ 通风设计及计算 在隧道运营期间，隧道内保持良好的空气和行车安全的必要条件。为了有效降低隧道内有害气体与烟雾的浓度，保证司乘人员及洞内工作人员的身体健康，提高行车的安全性和舒适性,公路隧道应做好通风设计保证隧道良好通风。 5.１通风方式的确定 隧道长度:长度为84０m,设计交通量N ＝ 11２7.４辆/小时,双向交 通隧道。 单向交通隧道,当符合式(5．２．1）的条件时,应采用纵向机械通风。 6210L N ?≥? (5.1) 该隧道：远期, 61127.4248400.10 2.2710L N ?=???=?＞6210? 故应采用纵向机械通风。 5.2需风量的计算 虎山公路隧道通风设计基本参数: 道路等级 山岭重丘三级公路 车道数、交通条件 双向、两车道、 设计行车速度 ｖ ＝ 40 km/h ＝11.１1m/s 隧道纵坡 i 1 =2% L 1 = 240 m ｉ2 = -2% L 2=60０ m 平均海拔高度 H = （179.65+１8４.１1)/2 = 181.8８ m 隧道断面周长 L r = 30.84 隧道断面 A ｒ = ６7.26 m 2 当量直径 D ｒ ＝ 9．２5 ｍ 自然风引起的洞内风速 V ｎ= 2．5 m ／s 空气密度:31.20/kg m ρ= 隧道起止桩号、纵坡和设计标高： 隧道进口里程桩号为Ｋ0+1６０，设计高程181.３６米。出口里程桩号 为K1,设计高程180．58米。隧道总长度L 为８40m 。
设计交通量：11２７.４辆／h 交通组成:小客 大客 小货 中货 大货 拖挂 1９.3％ 3０.１% 7.8％ 17．3% ２2．6% 2.9% 汽 柴 比： 小货、小客全为汽油车 中货为0．６8：0.32 大客为0.７１:0.２9 大货、拖挂全为柴油车 隧道内平均温度：取20o C ５．2.1 ＣO 排放量 据《JTJ ０２６．1—1９9９公路隧道通风照明设计规范》中关于隧道内的CO 排放量及需风量的计算公式，行车速度分别按40ｋｍ/h 、20km/h 、1０km/h 的工况计算。 取CO 基准排放量为：30.01/co q m km =?辆 考虑CO 的车况系数为: 1.0a f = 据《J ＴJ026.1—1９９9公路隧道通风照明设计规范》中,分别考虑工况车速40km/h 、20ｋm/h 、10ｋm ／h,不同工况下的速度修正系数fiv 和车密度修正系数fd 如表5.1所示： 表5.1 不同工况下的速度修正系数和车密度修正系数取值 考虑CO 的海拔高度修正系数: 平均海拔高度:181.36180.58 180.972 m += 取 1.45h f = 考虑ＣO 的车型系数如表５．2: 表５.２考虑CO 的车型系数 交通量分解： 汽油车:小型客车２1８,小型货车８8,中型货车133,大型客车241 柴油车：中型客车６2, 大型客车9８，大型货车255，拖挂3３ 计算各工况下全隧道CO 排放量： 按公式（5.3.1)计算，
西南交大隧道通风第三次作业——公路隧道运营通风设计计算教学提纲
西南交大隧道通风第三次作业——公路隧道运营通风设计计算
《隧道通风与灾害控制》课程作业3- 公路隧道运营通风设计计算 姓名： *** 学号： *** 学院：土木工程学院 专业：桥梁与隧道工程 任课教师：蒋雅君副教授 王峰副教授 二〇一五年六月五日
目录 1隧道通风设计基本资料 (1) 2隧道需风量计算 (1) 2.1该隧道通风需风量计算相关基本资料 (1) 2.2隧道中CO排放量 (2) 2.3稀释CO需风量 (5) 2.4稀释烟雾需风量 (6) 2.5稀释空气内异味需风量 (8) 2.6考虑火灾时的排烟量 (8) 3射流风机纵向通风计算 (8) 3.1有关参数 (8) 3.2自然风阻力 (9) 3.3交通风压 (9) 3.4通风阻抗力 (9) 3.5隧道所需升压 (10) 3.6射流机需求量 (10) 参考文献 (11)
公路隧道通风设计 1隧道通风设计基本资料 ?道路等级：高速公路，分离式单向双车道（计算单洞）； ?行车速度：V t=80 km/h； ?空气密度：ρ=1.2 kg/m3； ?隧道长度、纵坡和平均海拔高度如图1-1所。 图1-1 隧道上行线示意图 2隧道需风量计算 2.1该隧道通风需风量计算相关基本资料 ?隧道断面面积：A r=68.05 m2； ?隧道当量直径：D r=8.41 m； ?设计交通量：15000辆中型车/日（双向），高峰小时交通量按日交通量的12%计算，上下行交通量不均衡系数1.1。 ?交通组成： 汽油车：小型客车15%，小型货车18%，中型货车24%； 柴油车：中型货车24%，大型客车13%，大型货车6%。
隧道通风方案设计,通风计算
蒙河铁路屏边隧道斜井 通风方案 1、工程概况 屏边隧道全长10381m，进口里程DⅡK60+875，出口里程DIK71+256，为单线隧道，设计为单面下坡，坡度分别为-20.2‰（坡长9025m）、-10‰（坡长650m）及-1‰（坡长706m），最大埋深660m。 屏边斜井位于隧道线路右侧，斜井与正洞隧道中心线交汇点里程为D ⅡK66+300，斜井与线路中线蒙自方向夹角80°，井口里程为XDK1+218，水平长度1218m，综合坡度为85‰。本斜井采用无轨单车道运输，断面净空尺寸5.6m（宽）×6.0m（高）。斜井施工任务为斜井1218m（XDK0+000～XDK1+218），平导1735.29m（PDK66+294.71～PDK68+030），辅助正洞4165m （DⅡK63+835～DⅡK68+000），其中出口方向为1700m（DⅡK66+300～DⅡK68+000），进口方向2465m（DⅡK63+835～DⅡK66+300）。 2、通风控制条件 隧道在整个施工过程中,作业环境应符合下列卫生及安全标准: 隧道内氧气含量：按体积计不得小于20%。 粉尘允许浓度：每立方米空气中含有10%以上游离二氧化硅的粉尘为2mg；含有10％以下游离二氧化硅的水泥粉尘为6mg；二氧化硅含量在10％以下，不含有毒物质的矿物性和动植物性的粉尘为10mg。 有害气体浓度：一氧化碳不大于30mg/m3，当施工人员进入开挖面检查时，浓度为100mg/m3，但必须在30min内降至30mg/m3；二氧化碳按体积计不超过0.5％;氮氧化物（换算为NO2）5mg/m3以下。洞内温度：隧道内气温不超过28℃，洞内噪声不大于90dB。
公路隧道通风设计中若干问题
公路隧道通风设计中若干问题 1交通量预测 交通量的大小是确定道路是否需要建设以及建成什么等级的控制因素。交通量的确定应该是一个严谨的科学推导过程。但由于主观或客观原因往往造成交通量预测不准确。一方面，在工程可行性研究阶段，为了工程立项，往往夸大交通量，导致通风土建、设备、运营费用的浪费。另一方面，在一些经济发达地区，由于近些年经济发展较快，也出现了交通量的增长远远超出了原先的预测，导致通风设备不够或通风方式已不适宜。后面这种情况已在很多隧道显现出来，例如成渝高速公路中梁山隧道，原设计远景交通量22000veh/d，现在实际交通量已超过30000veh/d；浙江甬台温高速公路大溪岭隧道，原设计远景交通量大约30000veh/d，现在实际交通量已接近50000veh/d；并且二者的交通量还有很大的上升趋势。如何准确地预测交通量，是一个有待深入研究的课题。另外，如何处理交通量逐年增长与汽车排污量的下降之间的关系也是一个必须考虑的较为困难的问题。 2 交通量与行车速度的关系 《公路隧道通风照明设计规范》[1] 规定设计交通量为混合车高峰小时交通量，计算行车速度为洞内线形行车速度。在很多隧道的通风计算中，就直接按给出的交通量和行车速度取值，实际上这种做法是不对的。根据交通工程学有关知识，车流密度、交通量和实际行车速度有一个对应关系：当车流密度与交通量较小时，车速可以达到最大值，即洞内线形行车速度；当车流密度、交通量逐渐增大，车速就随之逐渐减小，直至达到一个合理速度，这时交通量最大；当车流密
度继续增大，交通量反而减小，车速也减小，直至形成阻塞。因此在通风计算中必须根据交通量科学地计算实际行车车速。表1是按照交通工程学计算得到的某山岭地区高速公路双洞四车道隧道的实际通行能力（混合交通量）及平均行程速度。从表中可以看到前期预测交通量796veh/h 要比二级服务水平的实际通行能力1165veh/h 小得多，平均行程速度可以达到计算行车速度80 km/h ；后期预测交通量1448veh/h 与三级服务水平的实际通行能力1434veh/h 接近，平均行程速度就只能达到62 km/h 左右。因此，在通风计算中，前期车速可以取到80 km/h ，后期车速只能取到60 km/h 。 表1 某隧道80 km/h 时实际通行能力与平均行程速度计算表 服务水平等级 基本通行 能 力 （pcu/h ） 通行能力修正系数 实际通行能力（veh/h ） 平 均行程速 度 （km/h ） 预测交 通量 fw fHV fp 一级 — — — — — — 前期： 796 veh/h 后期： 1448 veh/h 二级 260 0.9 2 0.4 87 1.0 1165 ≥69 三级 320 0.9 0.4 1.0 1434 ≥62
隧道通风计算书算例
第四章 隧道通风计算 一、隧道需风量计算 1.隧道通风的基本参数： 道路等级： 一级公路，单洞双车道； 计算行车速度： 60/t v km h =; 空气密度: 31.20/;kg m ρ= 隧道坡度： 1 2.20%i = 隧道的断面面积： 262.45r A m =； 隧道的轮廓周长： 30.74S m =； 隧道当量直径： 4/8.13;r r D A S m == 设计交通量： 近期（2020年）：12000辆/日（标准车） 远期（2030年）：24000辆/日（标准车） 高峰小时交通量按日交通量的14%计算 交通组成(上行线) 汽油车：小型客车15%，小型货车18%，中型货车24% 柴油车：中型货车24%，大型客车13%，大型货车6% 隧道内平均气温： 020;m t C = 2.确定CO 排放量 （1）取CO 基准排放量为（按每年1.5%递减）(1995年30.01/CO q m km =?辆): 30.0069/CO q m km =?近辆； 30.0059/CO q m km =?远辆 （2）考虑CO 的车况系数：1.0。 （3）依据规范，分别考虑工况车速60 km/h,40 km/h,20 km/h,10 km/h （阻滞）。 不同工况下的速度修正系数iv f 和车密度修正系数d f 如表1-1所示。 不同工况车速iv f 、d f 值 表1-1
（4平均海拔高度：(1309.781271.72)/21290.75H m =+=， 1.520h f =； （5）考虑CO 的车型系数如表1-2所示。 考虑CO 的车型系数 表1-2 2020年：高峰小时交通量为12000×14%×0.5=840(辆?中型车/高峰小时) 其中 汽油车：小型客车126，小型货车151，中型货车201。 柴油车：中型货车201，大型客车110，大型货车51 2030年：高峰小时交通量为24000×14%×0.5=1680(辆?中型车/高峰小时) 其中： 汽油车：小型客车252，小型货车302，中型货车403。 柴油车：中型货车403，大型客车219，大型货车101 （7）计算各工况车速下隧道CO 排放量: 60/t v km h =时， 61 1()3.610n CO a d h iv m m CO m Q q f f f f L N f ==?????????∑近 ()()61 0.0069 1.0 1.0 1.520 1.017303.61020111051 1.0126 1.0151 2.52015= ????????++?+?+?+????? 230.910/m s -=? 61 1()3.610n CO CO a d h iv m m m Q q f f f f L N f ==?????????∑远 231.6110/m s -=? 同样可以计算其他各工况下CO 排放量如表1-3所示：
隧道通风计算
隧进口出工区均采用双管路压入式通风。 通风管选用? 1500mmPV 软式通风管，洞外风机进风口至洞口距离 L=30m 风管出风口至掌子面距离 L=42m （当掌子面布置局扇时，L=80m ） ⑴基本参数选用 独头通风长度按L=4905m 计算； 开挖断面A : A=116.7m ； 平均百米漏风系率：P100=1% 软管达西数入：入=0.015 ; 空气密度 p ：p =1.16kg/m 3 ; 工作面最多作业人数：n=60人； 作业人员供风量：q=4nV 人.min ; 一次爆破最大药量G: G=438.1kg ; 爆破通风时间t : t=30min ; 工作面最小风速 v : v=0.25m/s 。 ⑵开挖面所需风量Q 开 ① 按作业人数计算：Q 开=4n=4X 60=240m/min ; ② 按最小风速计算：Q 开=60AX v=116.7 x 0.25 x 60=1750ri 3 /min ; ③ 按排除爆破烟尘计算: P-风管全程漏风系数 p=1/ (1-L x P100/100) =1/ (1-4905 x 1%/100) =1.64 2.25 t ' 2 3,'G ( AL )
①-淋水系数；①=0.3 b-炸药爆破时有害气体生成量，b=40nVkg L-隧道爆破临界长度L=12.5 x GX bx K (AX p 2 ) X 438.1 x 40 x 0.53/ (116.7 x 1.642 ) =370m 考虑系统漏风，故风机量 Q=1154< 1.64=1892ni/min ④ 按稀释和排除内燃机废气计算风量 采用无轨运输，洞内内燃设备配置较多，废气排放量较大，供风量应足 够将内燃设备所排放的废气全面稀释和排出，使有害气体降至允许浓度以 下，计算可按下式计算： N Q T j KN j i 1 式中：K-功率通风计算系数，我国暂行规定为2.8?3.0m 3 /min Ni- 各台柴油机械设备的功率 Ti- 利用率系数 根据本隧道施工实际情况，主要有以下三种工况的组合：开挖钻眼工况 +台车衬砌工况+防水板铺设工况+喷锚支护工况；爆破出碴工况+仰拱充填工 况+防水板铺设工况；爆破出碴工况+台车衬砌工况+防水板铺设工况。 上述三种不同工况组合中，爆破出碴工况+台车衬砌工况+防水板铺设工 况，配置的内燃设备最多，排放的废气也最多，需要供风量最大。该工况在 施工至分界里程时配置的内燃设备如下表所示： = 12.5 2 .25 ：G ( AL ) 2 b t ： P 2 =1154n 3 /mi n 2.25 3 438 .1 30 ( 116 .7 3700 ) 0.3 40 1.64
隧道通风照明课程设计
隧道工程课程设计 题目三车道公路隧道规划设计 学院 专业 班级 学生姓名 学号 12 月12 日至12 月16 日共 1 周 指导教师(签字) 院长(主任)(签字) 2016 年12 月16 日
目录第1章设计原始资料 1.1 技术标准及设计标准规范 1.2 工程概况 1.3 隧道工程地质概况 第2章隧道总体设计 2.1 纵断面设计 2.2 横断面设计 2.3 隧道设置形式设计 第3章隧道主体结构构造设计 3.1 洞门设计 3.2 衬砌设计 第4章隧道通风设计 4.1 通风方式的确定 4.2 需风量计算 4.2.1 CO排放量计算 4.2.2稀释CO的需风量 4.2.3烟雾排放量计算 4.2.4稀释烟雾的需风量 4.2.5稀释空气内异味的需风量 4.2.6考虑火灾时排烟的需风量 4.3 通风计算 4.3.1 计算条件 4.3.2 隧道内所需升压力 4.3.3 通风机所需台数 4.3.4 风机布置 第5章隧道照明设计 5.1 洞外接近段照明 5.2 洞内照明 5.3 照明计算 5.3.1 中间段照明计算 5.3.2 入口段照明计算 5.3.3 过渡段照明计算 5.3.4 出口段照明计算 参考文献 图纸部分
第1章设计原始资料 1.1 技术标准及设计标准规范 1.1.1 主要技术标准 （1）隧道按规定的远期交通量设计，采用分离式单向行驶三车道隧道。 （2）隧道设计车速，隧道几何线形与净空按 100km/h 设计，隧道照明设计速度 按 100km/h 设计。 1.1.2 主要设计标准规范 （1）《公路隧道设计规范》JTJ026-90； （2）《公路隧道通风照明设计规范》JTJ026.1-1999； （3）《公路工程技术标准》JTJ001-97； （4）《公路工程抗震设计规范》JTJ004-89； （5）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB50086-2001； （6）《地下工程防水技术规范》GB50108-2001； （7）隧道围岩级别按《公路隧道设计规范》JTJ026-90。 1.2 工程概况 隧道位于鄂西南褶皱山区，为分离式单向行驶三车道隧道（上下行分离）。隧道 左洞桩号：ZK253+182~ ZK255+350，长2168m。右洞桩号：YK253+162~ YK255+375， 长2213m。设计标高为：进洞口为1120m，出洞口为：1185m。该隧道采用新奥法施工。 设计速度：100km/h 设计交通量为：2800辆/h。 交通量组成为：汽油车：小型客车：31%，小型货车：20%，中型货车：15% 柴油车：中型客车： 9%，大型客车：18%，大型货车： 7% 1.3 隧道工程地质概况 隧道地处鄂西南褶皱山区。总体上地势陡峻，冲沟发育，为构造剥蚀、溶蚀低中山地貌景观。构造剥蚀碎屑岩区属峰丛峡谷低中山地貌，地面标高高程1030～1570m，相对高程100-500m，地形起伏大，冲沟发育，地形陡峻，山顶呈浑圆状，自然坡度多在25°～60°左右，山脉沿北东走向延伸，山上植被发育较好；山坡较缓，局部陡峻，坡角一般15°～40°，冲沟不甚发育，洼地宽阔平缓。 隧道处于白果背斜的北西翼、金子山复向斜南东翼，呈现单斜构造特征，依次出露志留系至三迭系地层，地层倾向310°～330°，进口段倾角为30°～40°，出口段倾角变缓，约8°～10°。断裂构造不发育。碎屑岩中主要发育两组节理裂隙，走向分别为300～340°及220～250°，呈闭合状。
公路隧道通风设计软件 VDSHT 的编制和介绍
公路隧道通风设计软件VDSHT的编制和介绍 赵峰夏永旭 （河北新洲公司，石家庄，050051）（长安大学公路学院，西安，710064） 摘要：通风技术是21世纪公路隧道发展的关键技术之一。目前国内的通风计算仍以手工为主，工作效率较低，并且不方便于多方案的评价比选。本文介绍了一套隧道通风设计软件VDSHT[2]，它不仅可以进行各种纵向、半横向、全横向和混合通风方式的计算，而且可以进行多种通风方案的评价比选。 关键词：公路隧道通风设计软件 VDSHT 近年来,我国的公路隧道建设事业已取得了长足的进步，单洞延长超过500km,其中建成的大于3000米的特长隧道有近20多座，正在建设的秦岭终南山隧道长度达18004米。随着公路隧道的日益长大化，通风技术作为21世纪公路隧道发展的关键技术之一，已日益受到广泛的关注。目前,对公路隧道通风的一维计算已经有了一套完整的计算理论。但由于国内通风计算大多依靠手工进行，软件化程度比较低。为此，作者在现有通风计算理论的基础上，利用可视化语言DELPHI，编制了一套公路隧道通风综合设计系统VDSHT，可进行各类通风方式的计算并完成多方案评价及比选[2]。 1 VDSHT设计思路 首先完成隧道通风量的计算，然后进行隧道通风 方式的选择及计算，最后对隧道通风方案进行评 价并完成多方案比较。 VDSHT主要包含三大功能模块：通风量计算 模块、通风计算模块和通风方案评价比选模块。 其计算流程见图1。 2 VDSHT特点 程序VDSHT寄托在Windows平台上，具有 Windows程序的一贯特色：标准一致的用户界面，人机交互式输入输出，鼠标自由点取等。除此以外，VDSHT 程序本身具有以下特点： 1．VDSHT采用面向对象编程，使得用户对系统的干预能力加强。同时程序充分利用了Windows本身的资源，减少了程序代码的重复开发。在程序编制中采用对象的链接和嵌入技术，以便VDSHT与其它Windows程序能够互相调用，使程序更加灵活。 2．VDSHT的编制充分利用了Delphi语言的数据库和计算功能。在程序中主要建立了两大类数据库，一类是射流风机、轴流风机参数数据库，另一类是局部损失系数数据库。风机数据库主要包括目前常用的风机类型，局部损失系数数据库主要借鉴流体力学计算中提供的相关系数。 3．VDSHT利用Delphi语言与Excel的数据接口，使得程序的输入输出更具直观性，操作更加简单。 4．VDSHT模块具有高度开放性和独立性，可以随时进行数据添加和修正。 3 基本功能 VDSHT主要包含三大功能模块：通风量计算模块、通风计算模块和通风方案评价比选模块。 1）主要模块功能