350MW汽轮机组运行方式优化试验研究及分析
350MW超临界机组给水系统运行优化及存在的问题分析
350MW超临界机组给水系统运行优化及存在的问题分析发表时间：2018-08-21T14:00:39.327Z 来源：《电力设备》2018年第15期作者：门生麒华贵春景宁涛[导读] 摘要：同类型机组调试期间给水泵系统出现一些问题，如给水泵入口滤网堵塞；除氧器高Ⅲ值液位开关误动，引起四段抽气跳闸，给水泵失去汽源；高压加热器入口三通阀门故障导致给水管路振动。
(国家电投集团宁夏能源铝业中卫热电有限公司宁夏中卫 755000)摘要：同类型机组调试期间给水泵系统出现一些问题，如给水泵入口滤网堵塞；除氧器高Ⅲ值液位开关误动，引起四段抽气跳闸，给水泵失去汽源；高压加热器入口三通阀门故障导致给水管路振动。
对于现场的此类问题，加强各系统试运行后的滤网清理工作，将辅汽作为小汽轮机的备用汽源，当四段抽汽汽源不定时，作为第一备用汽源及时投入，防止小汽轮机出力不足，将电泵、汽前泵等设备滤网排污口安装在最低点，阀门安装在易于操作的位置。
关键词：350MW超临界机组；给水系统；运行优化；问题1、给水系统概述每台机组配置2台50%汽动给水泵。
两台机组公用一台30%电动定速给水泵，仅作为机组启动时使用。
1.1系统简介该机组配套的锅炉给水泵汽轮机为杭州汽轮机股份有限公司生产的2×50％的单缸、轴流、反动式、凝汽式汽轮机，小机排汽直接进入空冷凝汽器。
汽轮机有两个汽源，一个正常工作汽源，蒸汽压力较低；另外一个备用汽源，蒸汽压力较高。
无论工作汽源或备用汽源，均由调节器控制，汽源的切换由调节器自动控制完成。
给水泵驱动给水泵汽轮机正常工作汽源采用四段抽汽，启动用汽源采用辅助蒸汽。
水泵汽轮机配供盘车装置及其控制系统，盘车装置的投入与脱开为自动，并当给水泵汽轮机无润滑油时盘车装置不运行，并提供手动盘车装置。
给水泵汽轮机的控制采用电-液调节系统（MEH）控制机组的转速（功率），使其在规定的范围内运行。
MEH系统与DCS系统联网，实现对汽轮机转速的控制，来调节给水泵的流量。
350MW汽轮机气流激振的问题及策略分析
350MW汽轮机气流激振的问题及策略分析摘要：由于汽轮机组长期处于高温、高压、运行状态，运行部位零部件会出现磨损状况，给机组的安全稳定运行带来危害。
文章先介绍了汽轮机组气流激振的机理特点及一般处理策略，之后基于某电厂的350兆瓦汽轮机组在调试运行过程中发生的气流振荡问题的因素开展了进一步分析，致使机组发生气流激振的因素一般包含了压力轴向改变造成的激振力与转矩失衡造成的激振力，同时针对问题因素，提出了有关的处理策略，其中包括提高支撑系统阻尼、调整润滑油参数、科学调节升降及阀序等，希望基于本文的研究能够为相关人员提供帮助。
关键词：350MW汽轮机；气流激振；处理策略引言在电厂运行中，伴随机组参数提高，汽轮机组发生激振的几率也随之提高。
此问题的产生会极大影响电厂正常运行，所以，加以分析致使气流激振的因素，使用相应处理将其处理，便显得尤为关键了。
本文根据实例研究了某电厂350兆瓦汽轮机组在调试运行过程中出现气流激振的问题，之后探讨了致使该问题的因素，确定了针对性的应变策略，以下是详细的研究内容：1.汽轮机气流激振特点及机组运行状况在机组出现气流激振之后，因为是自激振动，处理这些情况，无法通过平衡方式来消除。
通常而言，气流机转换可能出现于转子上，出现一次后，会循环再次发生。
不仅如此，造成机组发生激振的频率较低，而形成障碍时还会和开启顺序有关[1]。
某厂2台350兆瓦机组，是优化机型，一号机组在投入利用，首次运行后，在负荷提升至209兆瓦时，二号轴承震动幅度持续提高，达到了警报值。
中压外缸进汽处缸上/下温差8℃，再热汽温569℃，高低压缸胀差分别是2.3毫米、4.9毫米，热膨胀两侧依次是24.8毫米与23.9毫米。
在控制稳定负荷过程中振动超标，引起了2次跳机情况。
根据DCS信息收集结果，振动频率在27赫兹，转换至保护性动作，间隔十秒。
在此之后启动带负荷运行期间，又发生了以上故障。
2.致使350MW汽轮机气流激振问题的因素通过振动问题分析，在负荷提升至总负荷的七成左右之后，便会发生振动偏大的情况，有着突发性的特点，最大振动情况一般出现于高中压转子，进而可知，机组出现震动和负荷的上升息息相关，振动频率大概是27Hz，存在自激振动特征。
宝钢电厂350MW机组综合改造后燃烧优化调整试验研究
宝钢电厂350MW机组综合改造后燃烧优化调整试验研究顾立群;胡捷【摘要】试验以宝钢电厂1号机组为研究对象,研究了运行氧量、配风方式和磨煤机运行参数对锅炉安全特性、经济特性和环保特性的影响.通过燃烧优化调整,350MW负荷、燃用常用煤种时,锅炉热效率提高了0.64个百分点,降低标准供电煤耗近2.05g/kWh.%The effect of operation oxygen amount, air distribution mode and operation parameters of coal mill on the safety, economic and environmental protection characteristics of boiler were investigated, taking the No.1 power generator of BaoSteel Power Plant as the ex-perimental subject. Through combustion optimizing adjustment the thermal efficiency of the boiler was improved by 0.64% and standard coal consumption was reduced by 2.05 g/kWh with the load at 350 MW and burning common type of coal.【期刊名称】《冶金动力》【年(卷),期】2015(000)012【总页数】6页(P30-34,38)【关键词】煤粉锅炉;综合改造;燃烧;优化调整【作者】顾立群;胡捷【作者单位】宝山钢铁股份有限公司电厂,上海 201900;宝山钢铁股份有限公司电厂,上海 201900【正文语种】中文【中图分类】TM611顾立群,胡捷（宝山钢铁股份有限公司电厂，上海201900）宝钢1号发电机组容量为350 MW，锅炉采用亚临界、一次中间再热、强制循环、汽包式汽水系统。
电厂汽轮机运行优化工作重点分析
电厂汽轮机运行优化工作重点分析图1 电厂汽轮机结构示意图在图1中，1为轮鼓，2～5为动/静叶栅，6为气缸，7为环形进汽室，8为平衡活塞，9为联络蒸汽管。
深入汽轮机的运行过程中进行考察，可以发现汽轮机的能耗问题，其根源存在以下3个方面。
（1）汽轮机自身的老化，是导致能耗效率过低的重要原因。
无论是机体老化变形，还是使用过程中产生的腐蚀以及漏气等问题，都是节能的重要敌人。
（2）在展开对于汽轮机调节的时候，有时候会对图2 冷却塔结构图中，标号1～4分别为电机、风筒、风机以及～10为冷却塔外围结构，包括墙板、扶梯、金峰创、底梁以及基础墩，11～18为水循环装置，分别为集水容器、出水口、排污口、漫水口、自动补水口、快速补水口、集水盆以及进水管。
19～20为填料托架和填料本体，21～23为淋水喷头、布水管以及收水设备，为机架。
对于冷却塔的改进优化，填料是一个工作重点，填料的作用就在于协助水温冷却下降，因此，在技术进步和冷却塔填料自身老化等因素的驱动下，需要及时考察填料状况并且进行更换。
在某些维护良好的环境中，填料可以维持5～8年，但是在某些极端情况下，填料的寿命只有两年左右。
因此，加强对填料的检测，并且及时更换，就成为冷却塔节能以及工作效率实现的重点环节。
在进行填料改造的时候，首先，需要拆掉冷却塔原有的旧托架和填料并更换除水器等，在更换配件的过程需要在无任何杂物以及浮尘的环境中进行。
填料可以考虑选用小片距的PVC白色塑料T料，托架可以考虑H58等级的玻璃钢。
注意填料块高度不要超过1m，厚度保持在0.4mm水平。
首先，进行现场组装，完成组装后即可展开铺设任务。
安装的不锈钢带配水管应当有0.9mm厚，宽度保持15mm对于冷却塔而言，淋水填料的波形、换热面积等，都。
350MW汽轮机高压主汽门油动机过热分析及处理
350MW汽轮机高压主汽门油动机过热分析及处理摘要：深能库尔勒发电厂1、2号汽轮机组是哈尔滨汽轮机厂设计制造的350MW供热机组，通过几年的运行实践表明，该机组存在的突出问题是：1、2号机EH油指标酸值升高较快并且处理好后不长时间又发生超标现象。
基于以上原因，提出对1、2号汽轮机高压主汽门油动机进行改造，以消除过热点，保证EH 油系统运行可靠性，提高机组的安全性和经济性。
关键词：350MW汽轮机组;油动机过热处理;特性试验;试验研究1、汽轮机组特性深能库尔勒发电厂#1汽轮机是哈尔滨汽轮机厂超临界 CLC350-24.2/566/566型350MW供热机组,一次中间再热、单轴、双缸双排汽、反动式机组。
#1机组于2017年06月16日投产运行，#2机组于2017年11月17日投产运行，主要参数如下：2、汽轮机组存在的主要问题EH油具有抗燃性，但并不表示它可在高温下运行。
EH油在常温下的氧化速率极慢，但在较高温度下其氧化速率会剧增。
运行中一般控制温度在40～55℃，但由于设备设计因素，过温现象还是存在的。
如油在流经油动机附近时，由于热辐射，可使该段流过的油的温度远远超出正常运行时的温度，这种局部热点的存在可大大加快EH油的劣化速度，使EH油在短期内酸值升高很快，EH油也具有一般有机物的通性，即受热易分解。
EH油酸值最高时达到0.19mgKOH/g（标准酸值≤0.15mgKOH/g），按GB／T 264方法进行试验。
当运行磷酸酯抗燃油的酸值升高较快时，说明发生了老化或水解变质。
应查明酸值升高的原因，采取处理措施，如加强滤油等，以防止油质进一步劣化。
另外，在油温较高时，EH油能溶解其管路连接处的密封材料，一方面会造成油泄漏，另一方面会改变油的性质。
我厂350MW汽轮机高压主汽门油动机安装结构及安装位置,决定了油动机及油管的工作环境始终处于高温状态,最高时高达103摄氏度，长期的高温环境使油动机密封圈提前老化,失去弹性,造成活塞杆处漏油、粘结、卡涩，甚至产生油管内抗燃油高温变质堵塞油管而造成油动机关不下的危险现象。
进口350MW机组给水系统改造及锅炉上水方式优化
进口350MW机组给水系统改造及锅炉上水方式优化摘要：进口350MW机组给水系统正式投方以后，在给水调节和给水泵汽轮机配汽机构等相关方面，还存在一些需要解决的问题，机组设计在启动和停止期间，锅炉始终利用电泵上水的方式进行上水。
这样不但厂用电的消耗比较大，也很强地依赖电泵，电泵一旦出现故障，给水就会中断，启动350MW机组也会被中止，机组如果停运，锅炉就有可能出现干烧的现象。
将上水的方式有效地进行改变，利用汽泵代替电泵来对锅炉的上水进行控制，既能够使启动和停止的能耗有效地降低，又能够将设备的安全性和可靠性得以提升[1]。
该文对深度优化锅炉上水的方式和改造进口350MW机组给水系统进行了研究和分析。
关键词：进口350MW机组；给水系统改造；锅炉上水方式；优化引言对进口350MW机组计划的检修机会有效地进行利用，改造给水的调节系统，将除氧器静压上水和注水泵上水以及汽动给水泵组上水等相关方式有效地进行应该，针对于传统的单一电泵上水方式改变成多种上水的方式，既能够将有力的条件创造出来，又能够将科学的理论依据进行提供。
有效改造给水系统，能够将设备运行的灵活性和安全性得以有效地提升，电动给水泵利用汽动给水泵来对锅炉上水进行控制，能够使机组的经济性得以有效地提升[2]。
一、进口350MW机组给水系统的设计和运行某电力有限公司一期的汽轮发电机组6台机组，由西门子进行供货，该汽轮发电机组容量设计为350MW，为单轴、一次中间再热、亚临界、全氢冷发、双缸双排汽以及反动凝汽式的发电机组。
1号机组2001年1月15日投产发电，6号机组2002年7月27日投产发电。
将50%容量电泵1台及50%容量汽泵2台配置给6台机组。
电泵和汽泵都是由KSB公司的生产的，型号：CHTC5/5，是水平多级筒体式的离心泵。
汽动给水泵汽轮机，冲动凝汽式，单缸，型号与电泵相同。
KSB公司制造的电泵液力偶合器。
1.1设计汽动给水泵汽轮机设计汽动给水泵汽轮机，有两个互相独立的配汽机构：高压和低压，由高压调门和高压主汽门构成高压配汽机构；由低压调门和低压主汽门构成低压配汽机构，低压调门一共有8个门头。
350MW机组循环水泵节能优化及经济性分析
350MW机组循环水泵节能优化及经济性分析一、引言随着我国经济的快速发展和工业化进程的加速推进，能源消耗量不断增加，能源供给和环境保护问题日益突出。
作为国家的基础设施和重要能源设备，发电厂的节能和提高效率已成为当前和未来的重要课题之一。
本文以350MW机组循环水泵为研究对象，探讨其节能优化及经济性分析，旨在为相关领域的技术改进和经济决策提供参考。
二、350MW机组循环水泵节能现状及问题分析在电厂的运行过程中，循环水泵是非常关键的设备，它主要用于输送循环水进行冷却，并保证锅炉内的水循环不断。
现有的350MW机组循环水泵普遍存在以下问题：1. 能耗较高：传统的循环水泵在设计和运行时对能源的利用效率不高，存在较大的能源浪费。
2. 运行效率较低：由于长期使用，部分循环水泵的设备磨损严重，导致运行效率下降。
3. 维护成本高：老旧设备的维护成本居高不下，加大了电厂的运行成本。
以上问题不仅直接影响了电厂的能源利用效率，也对电厂的经济效益产生了一定的负面影响。
有必要对350MW机组循环水泵进行节能优化和经济性分析，以提高其运行效率和降低能耗成本。
三、350MW机组循环水泵节能优化对策1. 更新设备：考虑到部分循环水泵设备已经使用多年且性能下降，有必要进行设备更新和更换。
2. 优化控制系统：采用先进的控制系统，对循环水泵进行智能化调度和控制，最大限度地减少能源浪费。
3. 定期维护：采取定期检查、维护和保养措施，延长循环水泵的使用寿命，提高运行效率。
以上措施综合起来，可以有效地提高350MW机组循环水泵的节能效果，降低能耗成本，最终实现经济效益的提升。
四、经济性分析首先对于更新设备方案，采用成本-效益分析方法进行评估，计算新设备投资成本、后续使用成本、节能效果等指标，并综合考虑电厂的实际情况和经济利益来进行分析。
通过计算，可以得出针对不同设备更新方案的投资回收期、内部收益率等经济指标，为决策提供可靠的依据。
将不同方案的经济性指标进行综合比较，选取对电厂经济效益影响最大的改善方案作为优先实施方案，同时考虑整体的综合效益和风险，以实现经济性和实用性的平衡。
350MW超临界供热机组灵活性改造探索及实践
350MW超临界供热机组灵活性改造探索及实践摘要：随着新发电机组的发展、传统热电电池的市场空间的缩小以及煤炭价格的上涨，发电厂处于严重损失的边缘，迫使发电厂降低发电成本，提高其竞争力，并扭转业务上的两难境地。
为了节省投资，减少工厂电力，降低运输成本，提高机组人员效率，提高机组人员效率，优化三个压缩空气气候、升降机和气箱安装水泵。
为了确保发电和供暖的双重安全，在设计个别供热装置设计方面出现越来越多的挑战和要求，需要在以往纯化冷凝装置设计的基础上采取更先进和可靠的技术控制。
关键词：供热机组；电厂辅机；单列设计；热经济性；可行性分析中图分类号：文献标识码：A引言近年来，我们处理风能和光电等新能源的能力迅速增长，目前电力系统的能力在满足对新能源的需求方面面临困难，许多地区出现了风和光的情况。
迫切需要对使用天然气的传统供热装置进行技术改造，以满足供热需求和适应能力。
随着供暖和供暖工作的继续，中央供热面积的扩大肯定会加剧目前的热能紧张局势。
这就需要为该网络提供足够的调频能力，以确保其灵活性并稳定和安全运作。
为此目的，重要的是要在空调方面进行探索和实行灵活性。
1背景1.1工程概况电厂新建两座350MW热电厂，锅炉型号HG-1150/25。
哈尔滨4-YM1锅炉厂生产超临界直流电压、单炉体、前后反燃烧墙、一次加热、平衡通风、固体排渣、全钢架、Π型布置、室外完备的燃煤锅炉日程。
汽轮机型号CLN350/250-24.2/1.6/566/566，哈尔滨汽轮机厂制造，形式采用超临界、一次后热、两缸两排气对、一轴、双抽汽、凝汽中冷机组，－压力筒体旋转挡板控制抽汽的中压量，单台最大供汽量为400t/h[1]。
1.2国内外单列设计应用为提高机组经济效益，节约投资，近年来各主要发电集团相继提出了机组配套设备单列配置的技术路线。
由于电厂配套设备设计技术和加工生产水平的不断提高，配套设备的可靠性也不断提高，为新厂单列配套设备的设备设计和应用奠定了坚实的基础。
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工 况 主 汽 压 力 修 正 后 热 耗 修 正 后 功 率
（
３ ５ ｏＭ Ｗ
机 组采 用滑压运行方式后 ，主蒸汽压力 比定压运行方式低 ， 高压调节 门开度 比优 化前增 大 ， 高 调门节流损失 减小 ， 高压缸效 率 比优化前略有增大 ， 详见下 图 ８ 所示 ：
ｔ 麒 汽 Ｄ ｆ Ｐ 、
图１ ３ ５ ０ ＭＷ 主 汽压 力与 机 组 热 耗 关 系 图
蒸汽压力与修正后热耗曲线都存在着一个极小值 ， 该极 小值 即为
《 资源节 约与 环保 》 ２ ０ １ ３年 第 ９期
科技 论文与案例交流
各负荷工况下汽轮机的最优 主蒸 汽压力 （ 表２ ） 。
１ Ｉ止 腑 ； ￡ Ｅ Ｂ Ｌ— Ｅ Ｎ ‘Ｍ ｗ ）
图 ９高压缸排汽温度滑压优化前后对 比图 大， 最佳主蒸汽压力增大 ， 定滑压拐点负荷减小。 分别将汽轮机排 ４ ． ３汽动给水泵转速 汽压力修正 到 ５ ． ２ ｋ Ｐ ａ 、 ６ ｋ Ｐ ａ 、 ７ ｋ Ｐ ａ 、 ８ ｋ Ｐ ａ 、 ９ ｋ Ｐ ａ ， 依次计算 不 同排汽 机组采用滑 压运 行方式后 ， 由于 主蒸汽压力 比定压运行方式
８１ ２ ５
图２ ３ １ ５ Ｍ Ｗ 主 汽压 力与 机 组 热 耗 关 系 图
随着 国家“ 上大压小 ” 政策 的推进 ， ３ ０ ０ Ｍ Ｗ 容量等级 火 电机
组越来越 广泛 地参与到 电网调峰 ， 机组运行偏 离设计工况 ， 需要 在不 同负荷下调整运行方式 ， 使 机组具有较高的经济性 。由于汽 轮机组实 际运行热力性能与设计值 的差异 ， 一般通过运 行方 式优 化试验 ， 获取机组定 一滑 一定运行 曲线 ， 得到不 同负荷下 的最佳 主蒸汽压力 ， 提高机组运行经济性 ， 达到节能 目的。 本文 以天津军电热 电有 限公 司 ３ ５ ０ ＭＷ 汽轮机组为例 ，详细 讲述 了运行方式试 验结果及分析 ， 为机组滑压运行提供参考 。
３２ ３ ． Ｏ３５ ２８ ７ ． １３６ ２５ ２ ． ３ ９８ ２ ｌ３ ． ７ ８８
根据 以上试验 寻优的结 果（ 排 汽压力修 正到 ５ ． ２ ｋ Ｐ ａ ） 所拟合 的修正后发 电机功率与最优 主蒸 汽压力的关系曲线见图 ６所示 ， 图 中斜线 与主蒸 汽压力为 １ ６ ． ７ Ｍ Ｐ ａ的水平直线 的交点 即为机组 定滑压曲线的负荷 拐点 ， 该拐点负荷为 ３ ４ １ ． ７ ８ ５ Ｍ Ｗ。 图 ８高压缸效率滑压优化前后对 比图 ４ ． ２高压缸排汽温度 机组 滑压运行之后 ，高压 缸排汽温度 与优 化前相 比略有升
图４ ２ ４ ５ Ｍ Ｗ 主 汽压 力与 机 组 热耗 关 系 图
２试验 结 果及分 析
为了合理分析不同主蒸汽压力对汽轮机热耗的影响 ， 仅对机 组试 验热 耗进 行真 空修 正 ，将低 压 缸排 汽压 力修 正 到设 计值 ５ ． ２ ｋ Ｐ ａ ，分别得到不同负荷下 主蒸汽压力与机组修正后热耗 的关 系曲线（ 图１ 一图 ５ ） 。
个 不 同主 蒸 汽 压 力 工 况 。 表 １运 行 方 式 优 化试 验 工 况
负 荷 率 负 ： ｆ ￣ ｆ ． ／ Ｍ Ｗ
１０Ｏ％ ３５Ｏ
图３ ２ ８ ０ ＭＷ 主汽 压 力 与 机 组热 耗 关 系 图
丰 蒸 汽 压 力／ Ｍ Ｐａ
１６． ６４ １ ５． ９９ ｌ ５． ３５
１运行 方式优 化试 验工 况的确 定
天津军 电热 电有 限公 司 ＃ ９机组汽轮机是哈尔滨汽轮机厂生 产的 Ｃ ２ ６ ０ ／ Ｎ ３ ５ ０ — １ ６ ． ７ ／ ５ ３ ８ ／ ５ ３ ８型抽 汽凝汽式汽轮机 ， 为 了获取机
组不 同负荷工况下 热耗 率 ， 结合机组实际运行情况确定运行方式 优化试验工况 （ 表 １ ） ， 选择 ５ 个不 同负荷 点 ， 每个负荷点选择 ３ ＿ ４
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（ｋＪ， ｋＷ ． ｈ）
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高， 导致从锅炉再热器 吸热量减少 ， 有利于再 热蒸 汽温度的控制 ， 详见下 图 ９所示 ：
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１３． ５
图 ６ 机 组 定 滑 压运 行关 系 曲线 （ 排 汽 压 力修 正 到 ５ ． ２ ｋ Ｐ ａ ）
３排汽 压 力修 正对试 验 结果 的影 响
图５ ２ １ ０ Ｍ Ｗ 主 汽 压 力 与机 组 热 耗 关 系 图
从图 １ 可 以看出 ， 机组 在满负荷工况下 ， 随着 主蒸汽压力 的 降低 ， 机组修正后热耗呈上升趋势 ， 即３ ５ ０ Ｍ Ｗ 工况下应保 持额定 主蒸汽压力 ； 从图２ 一图 ５可 以看 出 ， 在机组 部分负荷工况 下 ， 主
９Ｏ％
８Ｏ％ ７Ｏ％ ６Ｏ％
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２８Ｏ ２４５ ２ １０
ｌ６． ５３ １５． ９１ ｌ ４． ６３ １３． ８９
１６． ４６ １５． ８３ １５． Ｏｌ １ ４． ０２ １６． １２ １５． ６５ １５． ０６ １ ４． ３１ １５． ３１ １４． ６５ １ ４． １５ １３． ６２
３ ５ ０ ＭＷ 汽 轮 机 组 运行 方式优 化 试 验 研 究及 分 析
张利 刘卫平 张宇 甘智 勇 王 建 屈斌
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