影响汽轮机组热耗率
汽轮机主要性能指标及控制措施
汽轮机主要性能指标及控制措施一、汽轮机热耗率(kJ/kWh)1可能存在问题的原因1.1汽轮机通流部分效率低1.1.1汽轮机高、中、低压缸效率低。
1.1.2汽轮机高压配汽机构的节流损失大。
1.2蒸汽初参数低。
1.3蒸汽终参数高。
1.4再热循环热效率低，再热蒸汽温度低，再热器减温水量大。
1.5给水回热循环效率低，给水温度低。
1.6凝汽器真空差。
1.7汽水系统（疏放水、旁路系统）严密性差。
1.8机组辅汽量过大。
……2解决问题的措施2.1提高蒸汽初参数的措施。
2.2提高再热蒸汽温度，尽量减少再热器减温水量。
2.3提高凝汽器真空。
2.4提高给水温度。
2.5达到规定负荷后，及时调整调节阀运行方式，减少阀门节流损失。
2.6合理、经济地调整机组抽汽供辅汽量。
2.7保持热力系统严密性，及时消除减温水阀门、疏放水系统、旁路系统等内漏问题。
2.8合理调整高压调节阀的重叠度。
2.9结合机组检修对汽轮机通流部件进行了除垢、调整动静间隙。
2.10进行汽轮机通流部分改造。
……二、凝汽器真空度(%)1可能存在问题的原因1.1真空严密性差1.1.1低压缸轴封间隙大，轴封供汽压力低。
1.1.2多级水封及单级水封的影响。
1.1.3汽轮机及给水泵汽轮机负压系统漏空气。
1.1.4凝汽器喉部膨胀节破损。
1.2凝汽器冷却水管换热效果差1.2.1胶球投入率和收球率的影响。
1.2.2凝汽器冷却水水质差，水管结垢。
1.3循环水进水温度及进水量影响。
1.4射水抽气器或真空泵系统存在缺陷。
1.5射水池或真空泵冷却器水温高，致使抽真空效果差。
1.6凝汽器水位高。
……2解决问题的措施2.1运行措施2.1.1调整和控制低压轴封压力在规定范围内。
2.1.2定期对真空系统进行查漏，及时分析解决。
2.1.3合理调整多级水封及单级水封水量，防止水封不良造成漏空。
2.1.4加强对胶球清洗装置的管理，提高胶球系统的投入率和收球率。
2.1.5定期对循环冷却水加药，对循环水泵进水滤网或水塔滤网进行巡查和清除杂物，防止凝汽器冷却水管结垢、堵塞。
汽轮机热耗率的实用简捷计算
汽轮机热耗率的实用简捷计算j《汔轮机热耗率的实用简捷计算［摘要］根据最小二乘法的原理，推导出电厂汽轮机在实用范围内，由压力P与温度表示的水和水蒸汽比容，烙h的函数表达式，不用查水和水蒸汽性质图表，就能方便地求解汽轮机的热耗率该函数表达式可用于机组热力性能试验，热力统计计算，现扬热力小指标竞赛，具有计算精度高，简捷，方便，实用的特点.［关键词］汽轮发电机蛆热耗率简捷计算汽机的热耗是指汽轮发电机组每发IkW-h的电能所消耗的热量•它是反映机组能量转换过程中的一项重要的经济指标•通常的方法以蒸汽的压力P与温度£查水和水蒸汽性质图表，使用直线插值法求取比容及焙•或利用国标水和水蒸汽性质的工业用公式程序编人计算机进行计算，但该公式长而复杂，系数太多,这样必须使用计算机，给有些场合带来不便.本文从汽轮机实用范围的水和水蒸汽压力及温度的可测参数出发，利用最小二乘法，求解比容及焓高精度的分段函数拟合式，将比容和焙用压力P与温度表示为幕函数（或变幕函数）的表达式，具有方便,简捷,计算精度高之特点，可以很好地用于汽轮发电机组的供热蒸汽（或辅助蒸汽）的流量是表计流量，当参数偏离流量孔板或喷嘴基准参数时，要米用下式对表计流量进行参数的修正：D 嗔二Do~N/D”“D-Dt/h（5）式中W——发电机出线端的电功率,MW;W—驱动给水泵的小汽轮机功率,MW.对于用小汽轮机驱动给水泵机组，小汽轮机的功率可以根据具体机组的特性用统计的方法回归得到国产亚临界300MW机组：匝壅亘亟回国，/或用Nqb二一 2.8973+0.0260588D — 3.50621 XIOD+1.87995 X0DNW(7)(适用范围:50%＜额定W 100%,D用单位t/h代入).前苏联超临界320NW机组：IV qb=4.3437+2.85202 10 一 DMw(8)或用= 10.5155— 0.0259168D+4.48704 10 —D 一 1.7222 X 10” DMw(9)(适用范围:50%W DD哺定W 100%,D用单位t/h代入).为了方便，下文用半净热耗率作计算.2适用于高压，超高压，亚临界及超临界压力参数汽轮机的水和水蒸汽比容，焓的拟合式.(1)主蒸汽的比容n:5.1592 10 --- 24.154t 一+(0.18817+6.17143 10—6tl)JP(— 086523t0一 t)m3/kg(101(适用范围:8.0MPh W PW 25.0MPa,500W t W10 —)(2)主蒸汽的焙hn=2601.06+0.27004C ,layl < 0.0000003/k曲II 一< 3.1 X 一)(964.127—4.606 X0 一_+(0.4989+7.0332 1054)P)m3/kg(13)(适用范围：9.0MPaP < 20.0MPa,210 < f <0垫蕉皇:垫QQ!§250C ,l△〜w 0.0000002m3/,岛 I 〜冬 1.610 一)=(905.168—1.3253 10 一t' +(一 0.03667+21x10〜)Xp(Ol 一 39IB5gS.~3)— lm3/kg(14)(适用范围:10.0MPa w P< 40.0MPa,2Wt~<290 C ,I △ 一 w 0.0000011 函 I 一 w 9.8 Xl0 一)(4)给水焙h=130.06+0.94771t? ' +-347—9.238 Xl0 一.产)Pkl/(15)(适用范围:10.0MPa w Pw 40.0MPa,T6(Kfw 256 ,IAhl w 0.98kJ/k矶 I w 9.0 X一0h=1356.88— 678.295P0 ' 一(1.933 鹋 X1580 C ,IAhl 〜w 0.46kJ/kg,矶 I 一 w 1.3 x 10j (7)高压缸排汽的焙hh=2475.93+1.5315t 一 +(1.048—1.0685 X9 一 3.3)JP(-0.n)kJ/(20)(适用范围：1.00MPa w pw 470MPa,2C(Kw 39C ,IAhI,皿 w 0.6kJ,,kg,执 I 一 w 1.66 x一(8)用于供热或作为辅助蒸汽的比容:一 6.29 10 -- 225.4t 一 +(0.13336+3.36736 10 一 t?)P 一 m3/kg(21)(适用范围:0.65MPa w Pw 1.4oNPa,260c&t;~320 C ,1Av1 w.00005m3/kg,1 曲 1. w 3.3 x 10.)(9)用于供热或作为辅助蒸汽的焓h=2497.24+1.45702t1349+(0.(F279415-2.75254 10 一 t0.973)一' P【548 一' 10kJ/kg(22)(适用范围:0.65MPa w Pw 1.40NPa,260Cz~<320 C ,IAh1 一 w O.12kl/kg,1 她 1w 384 x 1一)3实例计算意太利制造的超高压再热125N3~U组,国产亚临界再热300MW机组及前苏联的超临界320机组为例计算，并将计算结果列于表I比较它的适用性及进行分析.表1查表法与本文法计算热耗率比较4应用与分析计算结果表明，采用本文水和水蒸汽比容和焓的拟合式，其回归系数少，计算精度高，最太相对误差在万分位上,水和水蒸汽的比容与焓的拟台式在计算中的误差传递导致热耗率的相对误差亦在万分位上，最大相对误差没有超过0.02%,完全满足工程计算的要求，得到的结果是令人满意的•为此可将这些拟合式用于火电厂的热经济性定量分析.5小结本文给出的水和水蒸汽比容和焓的拟合式，可用于管内的流速计算，测量流量孔板或喷嘴蒸汽参数偏离基准值时，对表计流量修正到真实流量的计算•对机组热经济性的定量分析，具有计算精度高，实用性强，衙捷方便,便于现场使用，如编人可编程计算器或计算机应用更为便利. c下转第30页）I垫蕉皇:f!f国囤2飞溅频率与热流密度的关系(4)蒸发段上部的飞溅降膜区为液体和蒸汽分别局部接触管子内部的不稳定状态，这是由于汽泡夹带液滴向上飞溅碰撞管壁所形成的降膜在时间和空间上均不连续，时间上的不连续是指在同一区域并不是所有时刻都能被飞溅降膜冷却，空间上不连续则是指某时刻只有局部区域有飞溅降膜冷却•因此，飞溅降膜流与环状流有很大区别，飞溅降膜流无法在管壁形成均匀连续的液膜流动.(5)图3示出了热流密度q=20.148kW/,热管工作温度t:120qc充液率:23.5%时,壁温沿蒸发段高度的变化•蒸发段下部人口附近壁温较低，说明人口冷凝回流液处于过冷状态，属于单相液流；测点 2的壁温开始有时有些波动，说明工质起沸点在此测点附近测点温度随时间波动，波动约.4-1.2,说明在此区段存在过冷沸腾现象•测点2至11区间壁温基本趋于稳定一致，说明蒸发管内工质进入饱和沸腾状态，而上部的壁温略低于下部，是由于流动型态的不同使蒸发换热的形式发生了变化，下部属于泡状流，为核态沸腾蒸发；上部是飞溅降膜流，属于飞溅降膜蒸发•随机飞溅的液滴所形成的液膜很薄，而且不连续，蒸发过程更为强烈，所以壁温较低.3结论囤3壁温沿高度的分布(1)在保证热管工作效率及安全性的前提下，分离式热管蒸发段工质流动型式除单相液流，泡状流(低热流密度时为弹状流)外，在蒸发段上部约占42%〜50%的区域存在不稳定的飞溅降膜传热区，并且各流动区域所占比例随热流密度的不同有所改变•热流密度增加，单相液流区缩小，泡状流区增大，飞溅降膜区缩小.(2)飞溅降膜区的流动存在时问和空间上的不连续性,因而对传热有相当太的影响.(3)飞溅频率及高度均与热流密度有关，随热流密度增加，飞溅频率增加并趋于稳定值，飞溅高度在低热流密度时变动较大，高热流密度时趋于稳定.参考文献l森忠夫，高鹰生男•大容量热管装置的开发和实例.辛明道编日本热管协会重庆大学热管讨论会论文集•重庆:重庆大学出版杜，19852胨刚.辛明道，胨远国•两相所式热虹吸管内的流动和传热工程热物理,1987,8(2)作者简介朱玉琴•女，岁.1995年6月毕业于西安交通大学热能工程专业，获硕士学位•现为西安石袖学院讲师•主要从事分离式热管性能和工程应用的研究•及瑛分离性能与其应用的研究.收稿日期2000— 03—15(上接第27页I参考文献1钟虫明等具有炯参数的水和水蒸汽性质参数手册水利电力出版社，1987年修订2翦天聪.汽轮机原理.水利电力出版社.19923虞亚辉等•水和水蒸汽的比容及焙拟台式•华东电力.1999(7)4火力周和火力发电厂省精｝节电工作条例.电力工业出版杜，1980 作者简介虞亚辉.男.1951年生，高级工程师.1983年毕业于上海电力学院•先后曾公派到联邦德国和原苏联基辅电站等留学和考察学习.并长期从事电厂运行，试验1技术管理，电厂的热经济性定量分析等工作现为上海变通大学能蔼工程系实验中心主任.。
汽轮机真空度下降常见故障及处理
汽轮机真空度下降常见故障及处理摘要：汽轮机的工作方式受凝汽器的真空度对汽轮机效率的影响。
真空降低减少了可用热焓降。
真空水平直接影响汽轮发电机组的效率。
纯凝机组600 w减少lkPa真空，使热耗率增加了大约占总量的1.0%，碳消费量增加了约3.2g/kWh。
因此，凝汽器及真空系统必须保持完好工况，以确保凝汽器最佳真空质量对电厂的能效至关重要。
因此，有必要分析凝汽器下降的原因，采取措施防止真空度下降，提高凝汽器的生产率，从而直接提高整个汽轮机组的热效率，直接影响其经济性。
关键词：凝汽器真空；泄漏；原因分析；处理分析汽轮机凝汽器真空下降原因，其真空下降的主要原因是循环水泵故障、水量下降和中断；提高水循环水的温度；水位高热水井；不正常的主轴系统及异常；真空泵故障或真空泵进水过高或过低；旁路系统错误或误动作；真空误开破坏门；凝汽器结垢或热腐蚀、泄漏；真空泄漏系统，机器负荷变化的原因分析如下。
一、机组真空偏低原因分析1.出力出力影响。
组在调试期间接收AGC控制指令并参与调峰机组。
载荷发生变化。
发电时，通常会出现早高峰和晚高峰。
载荷直接影响真空的可变性。
载荷越大，随机性越小。
如果真空值在指定范围内，则应及时排除原因。
备用真空泵和备用循环泵应启动，以避免进一步降低真空水平。
真空随负荷增大，高低加解列也也导致抽汽的蒸汽回流到凝汽器中，从而增加凝汽器加热负荷，下降设备中的真空量。
2.凝汽器漏入空气的影响。
空气通过凝汽器中不严密区域漏入，这在发电厂是常见的。
不凝结气体的存在降低了冷凝器冷却水流量的失效温度、换热设备的效率和变差经济性。
许多凝汽器管道、阀门和法兰对流量规划构成了巨大挑战。
空气可以顺利通过的区域包括凝汽器本体。
高压及低压加热器应急疏水在不同连接位置；锅炉疏扩到阀门；凝汽器抽真空的管道和法兰；真空管损坏了门的密封水量；凝汽器热水井1、热水井2门法兰；小型车轮用排气管和轴封回汽管；凝结水槽、水阀、法兰；受影响的蒸汽回汽地进入疏扩一路。
百万汽轮机组热耗偏差原因分析与处理
百万汽轮机组热耗偏差原因分析与处理发布时间：2023-01-30T06:57:03.244Z 来源：《中国电业与能源》2022年8月16期作者：高新开[导读] 从当前汽轮机机组的实际使用情况来看高新开江西大唐国际抚州发电有限责任公司344000摘要：从当前汽轮机机组的实际使用情况来看，降低汽轮机热耗是技术人员十分关心的问题，它可以使机组的发电效率得到大幅提升，更好的满足经济和环保要求，本文通过对影响汽轮机热耗偏差产生的原因进行有效分析，针对的提出了降低热耗的有效措施，并在实际中得到了应用，产生了一定的经济效益。
关键词：汽轮机；热耗偏差；原因分析与处理1 汽轮机制造投运情况某电厂#1#、#2汽轮机是由东汽设计制造的超超临界、一次中间再热、单轴四缸四排汽、凝汽式汽轮机，机组型号为N1000-26.25/600/600。
#1、#2机组分别2015年12月、2016年4月投入商业运行。
汽轮机通流部分由高压、中压和低压三部分组成，共设44级。
其中高压部分共有10级；中压部分为双向分流式，共有2×7级；低压缸为两缸双向分流式，共有2×2×5级，低压缸末级叶片长度为1092mm，额定背压为5.35kPa，THA工况设计热耗7304kJ/(kW?h),机组为节流配汽。
2 汽轮机热耗偏差调查及原因分析根据#1机热耗考核试验报告，各缸效率与设计值的偏差对热耗的影响量见下表1项目单位高压缸中压缸低压缸效缸率合同保证值%87.693.192.48缸效率试验值%88.35391.172～87.17缸效率变化值%+0.753-1.928-5.31缸效率变化1%对热耗的影响量kJ/(kW.h)13.51429.3缸效率变化对热耗的影响量kJ/(kW.h)-10.17+27+155.52缸效率变化对热耗总的影响量kJ/(kW.h)7476.35-7304=172.35上表给出了某电厂汽轮机各缸效率每变化1%对机组热耗的影响量，由于低压缸所占做功份额较大，因此其变化对机组热耗的影响最大。
汽轮机性能试验标准及试验方法
汽轮机性能试验标准及试验方法 2.GB/T 8117.1-2008（方法A）
“GB/T 8117.1-2008”汽轮机热力性能验收试验规程是对 电站汽轮机热力性能验收试验规程“GB/T 8117-1987” 进行修订后得到的，并为满足我国电力工业发展和国际 贸易的需要，所以整个标准将对应分为方法A-大型凝汽 式汽轮机高准确度试验、方法Ｂ各种类型和容量的汽轮 机宽准确度试验等部分，用不同的方法实施汽轮机热力 性能验收试验和评估汽轮机热力性能，且各部分可单独 使用。
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汽轮机性能试验标准及试验方法
七、 系统的隔离
1.应隔离的流量 主蒸汽，再热蒸汽、抽汽系统的管道和阀门的 疏水； 高、低压旁路及其减温水； 加热器至凝结器的应急疏水； 加热器至凝结器的应急疏水 加热器给水、凝结水大小旁路及再循环 再循环； 再循环 加热器壳侧疏水、放气， 水侧疏水、放气； 汽轮机辅助抽汽；
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汽轮机性能试验标准 及试验方法
华北电科院汽轮机技术研究所
张德利
2
汽轮机性能试验标准及试验方法
汽轮机组的节能降耗主要是提高热效率， 汽轮机组的节能降耗主要是提高热效率，主要 有以下几个环节： 有以下几个环节： 设计与制造； 设计与制造； 安装调试； 安装调试； 日常运行； 日常运行； 技术改造。 技术改造。
六、 试验仪表及其测量方法
强烈建议： 电厂日常校验仪表时，务必严格按照仪表校验 要求对测量流量的喷嘴或孔板进行校验。 如果长时间（数年），不进行校验的话，可能 导致孔板或喷嘴冲蚀变形或结垢，导致测量误 差变大，直接影响机组热力试验时对热耗率的 测试。
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汽轮机性能试验标准及试验方法
七、 系统的隔离
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汽轮机性能试验标准及试验方法
大型汽轮机组节能降耗问题的探讨
维普资讯
第１ ９卷 第 １ 期 （ ）
２（ ０） ６年 １ ０月
广 东 电 力
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汽轮机通流效率与机组热耗率关系的计算
汽轮机通流效率与机组热耗率关系的计算李刚;胥建群;汤涛;刘浩民【摘要】建立汽轮机组变工况热力计算程序,并给出各缸效率与热耗率关系的数学模型,对上海汽轮机厂600 MW超临界汽轮机进行热力计算,分析通流性能变化与热耗率的关系.计算结果显示:级组效率变化与热耗率及本缸效率变化量成线性关系;级组承担功率越大、越靠近排汽端,则级组效率变化对热耗率与本缸效率的影响越大;低压缸效率改变对热耗率的影响最大,高压缸其次,中压缸最低;基于数学模型的计算结果与变工况热力计算基本一致,表明该数学模型计算精度很高.【期刊名称】《江苏电机工程》【年(卷),期】2014(033)004【总页数】4页(P13-16)【关键词】汽轮机;通流效率;热耗率;热力计算【作者】李刚;胥建群;汤涛;刘浩民【作者单位】苏州热工研究院,江苏苏州215004;东南大学能源与环境学院,江苏南京210096;上电电力股份有限公司,上海200090;东方电气股份有限公司,四川成都610036【正文语种】中文【中图分类】TK26汽轮机通流部分是将蒸汽热能转换为功的核心部件，其完善程度对机组能耗水平有重要影响。
当汽轮机通流部分性能偏离设计值（比如通流部件出现腐蚀，结垢，汽封磨损等），必将引起汽轮机组热力特性的变化。
因此，估算通流部分性能偏差对整机热经济性的影响，可以为通流部分的设计及优化、改造提供支持[1-5]。
本文将编制汽轮机变工况热力计算程序，并给出缸效率与热耗率关系的数学模型。
以600 MW 超临界汽轮机[6]为例，详细计算各级组效率、缸效率及机组热耗率间的关系；并采用缸效率与热耗率关系的数学模型验证该600 MW 超临界汽轮机变工况热力计算的正确性。
1 汽轮机变工况热力计算程序当汽轮机组特性发生变化后，整个汽轮机及热力系统的质量和能量平衡将重新分配。
为此，对变工况前后的汽轮机及热力系统必须做一些简化。
计算过程的假设条件：（1）各轴封漏汽率保持设计值；（2）主汽流量、主汽温度、再热温度、背压恒定不变；（3）各加热器抽汽管道与阀门压损系数不变，加热器端差保持设计值；（4）凝结水泵、疏水泵焓、给水泵焓升不变；（5）当某个级组效率在较小范围变化时，除低压缸末级组外，其他各级组效率保持不变；（6）低压缸末级组效率随蒸汽平均湿度变化，湿度每增加1个百分点，末级组效率将下降1个百分点[5]。
电力行业相关名词及解释
产量及主要技术经济指标1、发电量：（代码JZJ110）发电量是指电厂（发电机组）在报告期内生产的电能量，简称“电量”。
它是发电机组经过对一次能源的加工转换而生产出的有功电能数量，即发电机实际发出的有功功率（千瓦）与发电机实际运行时间的乘积。
电量的基本计量单位为“千瓦小时”，简称“千瓦时”，常用的扩大计量单位有“万千瓦时”和“亿千瓦时”。
2、发电设备平均利用小时：（代码HJF120）发电设备平均利用小时是反映发电设备按铭牌容量计算的设备利用程度的指标。
计算公式为：发电设备平均利用小时（小时）=3、发电设备平均容量：（代码HDF130）发电机组在报告期内按日历时间平均计算的容量。
如在报告期内发电机组无增减变化时，则发电设备平均容量等于期末发电设备容量；如发电机组有新增或减少（拆迁、退役、报废）时，则发电设备平均容量应按下述方法计算：报告期发电设备平均容量=4、发电最高负荷：（代码HDF140）发电最高负荷是指报告期（日、月、季、年）内，记录的负荷中，数值最大的一个。
综合最高负荷，应按同一时间的负荷总和数值中，取最大的一个。
如发电厂取每台发电机组在同一时间的发电负荷总和中，数值最大的一个，为该厂的发电最高负荷。
供电地区或电力系统的发、供、用电以及供热最高负荷的计算，亦必须是同一时间的。
孤立地区的最高负荷，原则上也应按同一时间的日负荷记录相加，找出最大的数值。
但如计算有困难时可根据负荷较大的发电厂或供电地区发生的最高负荷，加上另一发电厂或供电地区同时间的负荷来确定。
5、发电最低负荷：（代码HDF142）发电最低负荷是指报告期（日、月、季、年）内，记录的负荷中，数值最小的一个。
6、平均负荷：平均负荷是指报告期内瞬间负荷的平均值，即负荷时间数列序时平均数。
表明发、供、用电设备在报告期内达到的平均生产能力和用电设备平均开动的能力。
计算为：7、负荷率：（代码HDF144）负荷率是平均负荷与最高负荷的比率，说明负荷的差异程度。
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影响汽轮机组热耗率
（效率）的因素有哪些？
影响汽轮机组热效率（效率）的因素的主要由汽轮机通流部分效率与蒸汽
动力循环热效率俩部分构成，汽轮机通流部分效率和蒸汽动力循环热效率高，
则汽轮机热耗率低（效率高）。
汽轮机通流部分效率取决于汽轮机的设计、制造、安装水平，蒸汽动力循
环热效率取决于循环形式与循环初终参数。
（1）汽轮机通流部分效率取决于汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率以及
高压配汽机构的节流损失。
（2）蒸汽初参数
蒸汽初参数主要是指汽轮机主蒸汽门前的主蒸汽压力、主蒸汽温度。
主蒸汽压力、主蒸汽温度低于设计值对汽轮机热耗率的影响通过两个方面
来体现：
1、循环热效率低，汽轮机热耗率上升；
2、造成汽轮机内部蒸汽膨胀也流动状态偏离设计值，缸效率下降，汽轮机
组热耗率上升。
所以在汽轮机运行调整过程中，保持蒸汽初参数在运行规程规定范围内是
保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。
对于大容量机组，随着机组负荷的变化有定、滑压运行两种方式，机组
定、滑压运行的经济性取决于汽轮机高压缸效率、高压配汽机机构的节流损失
以及给水泵能耗的综合作用。
（3）蒸汽终参数
蒸汽终参数是指汽轮机低压缸排气压力。一般情况下，排汽压力低，则汽
轮机热耗率越低。通常排汽压力通过测量真空和大气压力计算得到，排汽压力
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等于大气压力减去凝气器真空度，现场分析排汽压力对机组的影响时习惯上采
用真空。
凝汽器真空度对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现：
1、凝气器真空度低于设计值，热力循环冷源参数高于设计值，汽轮机冷源
损失增加、循环热效率降低，热耗率上升。
2、凝汽器真空度降低，汽轮机低压缸内部末几级蒸汽膨胀发生变化：
有效焓降降低、反动度增大，极效率降低；当凝汽器真空度剧烈变化时，
反动度的变化可能引起轴向推力的变化，引起推力轴承负荷增加。所以在汽轮
机运行调整过程中，保持较高的凝汽器真空度参数是保证汽轮机安全、经济运
行的重要措施之一。
事实上，凝汽器真空度升高，在机组负荷、环境温度、真空严密性等条件
不变的前提下必须依靠增加循环冷却水流量。而循环冷却水流量增大是以循环
水泵耗电量增加为代价的，所以在实际运行工作中就有一个汽轮机最有利真空
的控制。
4、在热循环
对于某一给定的蒸汽循环而言，在热蒸汽循环对汽轮机组热耗率的影响主
要通过再热蒸汽温度、再热器减温水流量以及再热器压损来体现。
（1）在热蒸汽温度低于设计值。一是循环热效率降低，汽轮机组热耗率上
升。二是汽轮机中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值，造成汽轮机中压
缸效率下降，汽轮机组热耗率上升。
（2）再热器减温水流量。再热器喷水减温的过程，是一个非再热的中参数
循环，与主循环相比其热经济性要低许多。
（3）再热器压损，再热器压损增大，一方面按等级效焓降理论，蒸汽的作
功能能力降低；另一方面再热器压力降低，中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏
离设计值，造成汽轮机中压缸效率下降，汽轮机组热效率上升。
（5）给水回热循环
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给水回热循环对汽轮机热耗率的影响主要是通过给水回热循环的效果体
现。
（1）从给水回热循环的结果来看，给水温度达不到设计值，会使给水回热
循环的过程降低，汽轮机热耗率上升。
（6）热力系统xx
热力系统（疏放水系统、旁路系统）严密性差，存在内、外漏现象，汽轮
机组热耗率上升。
汽轮机组热耗率降低技术动进
1、管理方面
（1）强化检修和技术管理，制订检修管理、检修质量奖惩、技术监督等办
法，采取科学、合理的技术措施，提高检修质量和机组经济运行水平。定制召
开检修例会，分析机组运行状态和存在的问题，研究和制定有针对性的提高机
组经济运行水平的措施；当机组运行中热力性能发生异常或因设备原因，影响
机组稳定和经济运行时，应及时组织专题研究。
（2）加强运行管理，完善指标竞赛管理等办法，采取科学、合理的优化调
整措施，提高机组运行经济性。定期召开运行分析会，分析机组运行状态、指
标完成情况和存在问题，研究和制定有针对性降低能耗指标的运行优化调整措
施。在指标发生异常波动时，应及时组织专题分析。
（3）发挥热力实验的作用，定量分析机组经济状态，为机组检修、技术改
造、运行经济调整提供科学的依据。当机组运行中热力性能或指标发生异常
时，应进行热力实验，协助检修和运行查找原因。
2、提高汽轮机通流部分效率
（1）检修方面。根据设备和热力系统现状，制定检修项目，落实设备技术
改造和系统优化改造措施。结合机组检修队汽轮机通流部件进行除垢、调整高
压调门的重叠度。加强设备缺陷管理，及时消除影响机组经济运行的设备缺
陷。
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（2）运行方面。制定机组经济调度和运行优化调整措施，加强监督与指
导。积极开展运行指标竞赛活动，推行机组参数压红线运行、机组低负荷滑压
运行等。加强化学监督，确保汽水品质，防止锅炉、凝汽器、加热器等受热
面，以及汽轮机通流部分发生腐蚀、结垢、积盐。
（3）提高蒸汽初参数
确保热控制自动装置的正常投入，提高蒸汽参数调整的品质。
运行要加强机组参数的监视和调整，做到“四勤”（勤检查、勤维护、勤联
系、勤调整）和“四稳”（汽温稳定、汽压稳定、水位稳定、负荷稳定），使运
行蒸汽参数达到给定值。
（4）提高凝汽器真空
加强调整，保持汽轮机在最有利真空下运行。
加强冷却设备的维护和冷却水质监督，提高凝汽器胶球清洗装置投入率、
胶球收球率及冷却塔冷却效率。
定期进行真空严密性实验，清楚真空系统各漏点，保持真空系统严密性在
合格范围内。
5、提高再热循环效率
加强运行调整，提高再热蒸汽温度。
运行中尽可能减少再热器喷水减温水量。
6、提高给水回热循环效率
加强设备维护和运行调整，提高高加投入率和给水温度。
保持加热器管子表面的清洁、旁路阀门的严密性，运行中保持加热器正常
疏水水位，降低加热器端差。
7、保持热力系统xx
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建立热力系统查漏制度，及时消除疏放放水系统、旁路系统等内、外漏现
象。