石拱桥支架结构计算书(贝雷梁承扣件钢管架)分解
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书计算：复核：总工程师：浙江兴土桥梁建设有限公司二OO二年三月目录1. 概述 (1)1.1上部结构 (2)1.2下部构造 (2)2. 计算依据 (2)3. 荷载参数 (2)3.1基本荷载 (2)4.荷载组合与验算准则 (3)4.1支架荷载组合 (3)5.结构计算 (3)5.1桥面系计算 (3)5.2主梁计算 (5)5.3栏杆计算 (9)5.4承重梁计算 (9)5.5桩基础计算 (10)1. 概述合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。
主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。
本支架主跨分为9m、12m两种。
支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。
支架总体布置图如图1和图2所示图1 支架立面布置图图2 支架横断面布置图1.1上部结构1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。
1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。
1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。
贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。
1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架；1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。
1.1.6 支架高程：+13.102m。
1.2下部构造1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。
1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩图3 基础布置图2. 计算依据1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
钢管支架结构计算书
钢管支架设计计算书一、设计数据根据设计方案相关图纸：副厂房楼板设计厚度为0.25m，梁系最大截面尺寸0.35*0.60m。
二、设计假定钢管支架体系主要包括方木(宽*高(0.05*0.1m)、顶托梁(I10工字钢)、支架梁(2［10双槽钢)及立柱(Φ100钢管)，钢材材质为Q235，底模模板采用12mm 胶合板。
顶托梁、支架梁均按近似简支梁计算。
三、钢管支架荷载计算根据副厂房钢管支架的设计方案，按楼板和梁系分别进行荷载计算。
(一)楼板部位设计参数：楼板设计厚度为0.25m；顶托梁采用I10工字钢，间距为0.8m；支架梁采用2［10双槽钢，间距为1.5m；立柱采用Φ100钢管，壁厚δ=3.5mm，间排距1.5*1.5m；方木设计断面尺寸为宽*高(0.05*0.1m)，间距0.3m。
1．顶托梁荷载计算具体如下：q1—支架体系自重，（包括顶托梁11.2kg/m、方木9.3kg/m(1/0.3*0.8*0.05*0.1*700)、模板6.7kg/m(0.8*0.012*700)），等于27.3kg/m；q2—设计楼板混凝土荷载，等于500.0kg/m（0.25*0.8*2500）；q3—可变荷载，（包括施工活荷载240.0kg/m(0.8*300)，混凝土入仓的冲击力160.0kg/m(0.8*200)、混凝土振捣产生的荷载160.0kg/m(0.8*200)）等于560.0kg/m。
q4—支架体系自重，（包括支架梁20.0kg/m(2*10)、顶托及顶托支座9.4kg/m(1/0.8*7.48)、顶托梁21.0kg/m(1/0.8*1.5*11.2)、方木17.5kg/m(1.5/0.3*1.0*0.05*0.1*700)、模板12.6kg/m(1.5*0.012*700)），为80.5kg/m；q5—设计楼板混凝土荷载，等于937.5kg/m（0.25*1.5*2500）；q6—可变荷载，（包括施工活荷载450.0kg/m(1.5*300)、混凝土入仓的冲击力300.0kg/m(1.5*200)、混凝土振捣产生的荷载300.0kg/m(1.5*200)）等于1050.0kg/m。
现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书
水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。
以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。
（一）计算荷载1、箱梁恒载计算：C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN2、支架模板荷载：（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3）P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN（2）侧模自重荷载：P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN（3）翼缘板底模自重荷载：P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN（4）内模自重荷载：P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m）P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN（6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN（7）支架自重荷载：立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）：P3=25.5*28*2.5=1785KN4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）：P4=25.5*28*2=1428KN5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2）P5=25.5*28*2=1428KN6、28a工字钢自重荷载：P6=34*26.5*43.47=391.66KN平均荷载：Q6=0.534KN/m27、贝雷梁自重荷载P7=9*36*2.7=874.8KN8、36a工字钢自重荷载：P8=25.5*8*59.9=122.2KN9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）：P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
＊*大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011。
1.13目录1、编制依据: 02、工程概况 03设计说明 (1)4荷载 (2)4。
1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (2)4。
1。
1、贝雷梁几何特性 (2)4.1。
2、贝雷梁容许内表 (2)4。
2、荷载分析 (3)5第二联第一跨支架计算 (5)5。
1、模板计算 (7)5。
1.1、面板截面特性 (7)5。
1。
2、荷载组合 (7)5。
1。
3、底模板内力计算 (8)5。
2、方木（小肋)计算 (9)5.2。
1小肋力学特性 (9)5。
2。
2截面特性 (9)5。
2.3荷载组合 (10)5。
2。
4内力计算 (10)5。
3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (11)5。
4贝雷梁验算 (13)5。
4。
1荷载组合 (13)5。
4。
2整体验算 (13)5.4.3局部贝雷梁验算 (15)5。
5柱顶分配梁计算 (17)5.6、钢管柱计算 (20)5。
6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。
5。
6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。
5。
6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算................................错误!未定义书签。
5。
6.4钢管柱群桩稳定验算............................................................错误!未定义书签。
5.6.5整体屈曲验算复核 (20)5.7、钢管柱底预埋件计算 (28)5。
8、基础计算 (29)5.8。
1 地基地质情况 (29)5。
8。
2 基础类型 (30)5.8。
3 桩基础计算 (31)5。
8。
4扩大基础承载力验算 (31)5。
9 承台局部承压验算 (32)6第二联第二跨支架计算 (33)6。
贝雷架钢便桥计算书30米跨
30m贝雷架钢便桥计算书1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。
桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。
便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。
桥面铺设8mm厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。
2.设计参数2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。
贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。
图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm）2.2受力模型建立受力模型，如图3。
图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。
图4 简化后的受力模型（单位：mm）3.加强肋10#工字钢受力验算3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx=8.59,Wx= 49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。
3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用内插法求得。
因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。
荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。
3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。
截取单元见图5。
图5 截取单元的断面图(1)面板重力0.628×4×1.5=3.768kN(2)10#工字钢重力（0.11261kN/m）0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m(3)恒载弯矩M1(组合系数1.2)M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用直线内插求得，计算跨径为1.5m，故Pk=180kN。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011.1.13目录1、编制依据： 02、工程概况 03设计说明 (1)4荷载 (1)4.1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (1)4.1.1、贝雷梁几何特性 (1)4.1.2、贝雷梁容许内表 (2)4.2、荷载分析 (2)5第二联第一跨支架计算 (4)5.1、模板计算 (7)5.1.1、面板截面特性 (7)5.1.2、荷载组合 (7)5.1.3、底模板内力计算 (7)5.2、方木（小肋）计算 (8)5.2.1小肋力学特性 (8)5.2.2截面特性 (9)5.2.3荷载组合 (9)5.2.4内力计算 (9)5.3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (10)5.4贝雷梁验算 (12)5.4.1荷载组合 (12)5.4.2整体验算 (12)5.4.3局部贝雷梁验算 (14)5.5柱顶分配梁计算 (16)5.6、钢管柱计算 (19)5.6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算............. 错误!未定义书签。
5.6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算............. 错误!未定义书签。
5.6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算............ 错误!未定义书签。
5.6.4钢管柱群桩稳定验算 ....................... 错误!未定义书签。
5.6.5整体屈曲验算复核 (19)5.7、钢管柱底预埋件计算 (26)5.8、基础计算 (27)5.8.1 地基地质情况 (27)5.8.2 基础类型 (28)5.8.3 桩基础计算 (29)5.8.4扩大基础承载力验算 (29)5.9 承台局部承压验算 (30)6第二联第二跨支架计算 (30)6.1贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (33)6.2贝雷梁验算 (34)6.2.1荷载组合 (34)6.2.2整体验算 (35)6.2.3局部贝雷梁验算 (36)6.3柱顶分配梁计算 (39)6.4、钢管柱计算.................................. 错误!未定义书签。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011.1.13目录1、编制依据： 02、工程概况 03设计说明 04荷载 (1)4.1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (1)4.1.1、贝雷梁几何特性 (1)4.1.2、贝雷梁容许内表 (1)4.2、荷载分析 (2)5第二联第一跨支架计算 (3)5.1、模板计算 (5)5.1.1、面板截面特性 (5)5.1.2、荷载组合 (6)5.1.3、底模板内力计算 (6)5.2、方木（小肋）计算 (6)5.2.1小肋力学特性 (6)5.2.2截面特性 (7)5.2.3荷载组合 (7)5.2.4内力计算 (7)5.3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (8)5.4贝雷梁验算 (9)5.4.1荷载组合 (9)5.4.2整体验算 (9)5.4.3局部贝雷梁验算 (10)5.5柱顶分配梁计算 (12)5.6.1 Φ720x10钢管柱稳定性验算 (15)5.6.2跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算 (16)5.6.3钢管柱群桩稳定验算 (20)5.6.4整体屈曲验算复核 (21)5.7、钢管柱底预埋件计算 (21)5.8、基础计算 (22)5.8.1 地基地质情况 (22)5.8.2 基础类型 (23)5.8.3 桩基础计算 (23)5.8.4扩大基础承载力验算 (23)5.9 承台局部承压验算 (24)6、第二联第二跨支架计算 (25)6.1贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (26)6.2贝雷梁验算 (28)6.2.1荷载组合 (28)6.2.2整体验算 (28)6.2.3局部贝雷梁验算 (30)6.3柱顶分配梁计算 (32)6.4、钢管柱计算 (35)6.4.1 Φ720x10钢管柱稳定性验算 (35)6.4.2 Φ1020x12钢管柱稳定性验算 (36)6.4.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算 (37)6.4.4钢管柱群桩稳定验算 (41)6.4.5整体屈曲验算复核 (42)6.5、桩基计算 (43)6.5.1 地基地质情况 (43)6.5.2 基础形式 (43)6.5.3 桩径Φ=2m桩基础计算 (44)6.5.4扩大基础承载力验算 (50)6.5.5 承台局部承压验算 (51)7第二联第三跨支架计算 (52)7.1贝雷梁验算 (52)7.1.1荷载组合 (52)7.1.2整体验算 (52)7.1.3局部贝雷梁验算 (53)7.2柱顶分配梁计算 (55)7.3、钢管柱计算 (58)7.3.1边侧Φ720x10钢管柱稳定性验算 (58)7.3.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算 (59)7.3.3钢管柱群桩稳定验算 (60)7.3.4跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算 (62)7.3.5整体屈曲验算复核 (65)7.4、桩基计算 (65)7.4.1桩径Φ=1.5m桩基础计算 (65)7.5 混凝土局部承压计算 (72)**大桥箱梁钢管贝雷梁柱式支架计算1、编制依据：1、中华人民共和国行业标准.铁路桥涵设计基本规范（TB 10002.1-2005），北京：人民交通出版社，20052、中华人民共和国交通部部标准.公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86），北京：人民交通出版社，19863、黄绍金，刘陌生编著.装配式公路钢桥多用途使用手册.北京：人民交通出版社，2001.64、周水兴，何兆益，邹毅松编著.路桥施工计算手册.北京：人民交通出版社，2001.55、中华人民共和国行业标准.公路桥涵地基基础设计规范（JTG D63-2007）北京：人民交通出版社，20076、中华人民共和国行业标准.公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）北京：人民交通出版社，20117、中华人民共和国行业标准.公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）北京：人民交通出版社，20048、中华人民共和国行业标准. 钢结构设计规范（GB50017-2003）2、工程概况**段分左右两幅，各包含一座桥梁，桥梁跨越**，现场地形呈“U“形分布,桥梁全长281m，采用预应力混凝土箱梁。
贝雷梁支架验算书
附件2：汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏西路道路工程(翠屏西路工程)4#桥梁贝雷梁支架验算书计算：姚旭峰校核：程观杰1、支架基本数据2.1荷载分析（1）砼①腹板下：q=0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。
1-1=8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。
②箱室底板下：q1-2（2）钢筋及钢绞线=0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。
①腹板下：q2-2=8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。
②箱室底板下：q2-3（3）模板模板荷载q3：a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2；b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2；c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2；总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。
（4）施工荷载因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。
（6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。
（7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。
箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。
2.2荷载分项系数（1）混凝土分项系数取1.2；（2）施工人员及机具分项系数取1.4；（3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4；（4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。
2、支架验算2.1 贝雷支架的验算（1）贝雷支架力学特性根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。
表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能表2.1-2 几何特性表2.1-3 桁架容许内力表剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 （2）受力分析每一组贝雷梁相当于单跨简支梁结构，将上横梁传递的荷载视为均布荷载。
贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
贝雷片计算书
大岗沥大桥L2、L4联支架跨水中段支撑体系施工计算一、工程概况大岗沥大桥8#~9#墩、10#~11#墩桥跨部分位于河道内，桥梁上部结构为现浇梁。
为便于施工，在紧靠9墩（小里程侧）、10#墩（大里程侧）分别设置一排钢管桩，钢管桩上放置工字钢，并在河岸上设置砼地梁，然后在砼地梁与工字网上设置贝雷片，贝雷片上铺设工字钢，槽钢上搭设WDJ碗扣支架进行现浇梁施工。
现就贝雷片与钢管桩内力分析，选取大岗沥大桥L4联进行计算。
二、结构简介1、在紧靠9墩（小里程侧）、10#墩（大里程侧）单幅分别设置一排Ф529mm 钢管桩（16根），在钢管桩上放置2根32a工字钢用于贝雷梁支点，工字钢顶标高为7.6m。
2、贝雷梁的另一个支点采用钢筋砼地梁，设置于河堤岸上，长*宽*高=24.6*0.6*2.5m，砼等级C30，基底换填1.0m厚片石并压实至180Kpa，地梁顶面标高为7.6m，方向平行于9#、10#墩盖梁中心线。
3、在地梁与工字钢上架设21m长321双排双层贝雷片，两片1组，组间每节及端头均用0.45m宽花窗连接，共11组，计算跨度18.2m，方向平行于道路中心线（详见平面布置图）。
4、贝雷梁上铺设每2根1组14工字钢（2根1组并列排放），间距按支架立杆间距定（详见平面布置图）。
三、构件力学计算（一）、荷载分析根据支架立杆布置图，跨水中段箱梁支架立杆纵、横向间距有60cm、90cm 两种。
鉴于安全考虑，计算时立杆纵向间距取90cm，横向间距取60cm，将支架计算书内的各项均布荷载相加，则：q=（q1+q2+q3+q4）/9.54+(q5+q6+q7)=（353.6+15.83+5.262+10.2）/9.54+（2.0+4.0+1.0）=47.35KN/m2单根立杆传递至水平分布槽钢的力为：P=47.35*0.6*0.9=25.57KN（二）、水平分布工字钢验算根据水平工字钢布置图，其最大跨度为1.8m，为简化计算，按最不利位置受集中力以简支梁建模，受力模型如下图：选取14工字钢（2根1组并列排放），单根自重16.9kg/m=0.169KN/m，I x=712cm4，W x=102cm3，t w=5.5mm，S=35mm，E=206*103N/mm2，截面塑性发展系数r x=1.05根据《路桥施工计算手册》，弯矩、剪力计算如下：M1=ql2/8=0.169*2*1.82/8=0.14KN.mM2=Pl/4+Pa=25.57*1.8/4+25.57*0.3=19.18KN.mM max=M1+M2=19.32KN.mV1=ql/2=0.169*2*1.8/2=0.30KNV2=P+P/2=25.57+25.57/2=38.36KNV max=V1+V2=38.66KN1、抗弯强度验算σmax=M max/（r x W x）=19.32*106/（1.05*102*2*103）=90.20MPa<[σw]=145MPa，满足要求。
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XX 市XX 河综合整治市政工程示范段XX 桥拱架及贝雷梁支架 结构计算制： 核： 核： 准：XXXX 河工程项目经理部XXX ）年 X 月 XX 日XX 省 XXXX 有限公司XX 桥拱架及贝雷梁支架结构设计计算书、计算依据公 路 桥 涵 施 工 技 术 规 范 》 ( JTJ041-2000 )路 桥施 工 计 算手册 》( 周 水兴等 编 著 人民 交 通 出版 社) 路 桥 施工 手册 -- 桥 涵 》 (交通 部 第一 公 路 工程 总 公司编 竹 编 胶 合 板 国 家 标 准 》 ( GB/T13123-2003 )公 路 桥 涵 地 基 与 基 础 设 计 规 范 》 (JTJ024-85)二、工程概况XXXX 河建南桥位置处XX 河下游。
该桥设计全长57.8m ,宽48.3m 。
桥的上部构造为单跨正交空腹式拱桥， 主拱圈采 用 C40 混 凝 土 预 制块 砌筑 1.5m 高 等截 面 悬 链线无 铰 拱， 拱 轴 系数 2.24 ， 主 拱净跨径 42 米，失跨比 1/7 ；腹拱圈采用 C30 混凝土预制块砌筑等 截面圆弧拱， 腹拱净跨径3.2 米， 失跨比 1/4 。
纵向沿全长设两道6cm 宽 沉降缝， 将全桥分为三个等宽 结构单元。
根据现场实际情况， 该 桥上部结构施工按结构单元分别实施， 每一施工单元桥宽为 16.1m 。
本支架结构设计计 算一个施工单元为 对象进行。
三、支架设计主拱圈采用分环分段对称砌筑， 拱架采用碗扣式钢管搭设。
为了保证河道畅通，碗 扣式钢管拱架下方跨河支架梁采用贝雷 架施工平台式承重结构。
贝雷架支撑结构纵向为12m+9m+12m 总宽16.2m 的三跨连续梁，横向 由 37 片贝 雷 梁片采用专用支撑架横向 连1、2、设计施工图》3、4、 制)5、6、惯性矩:3 3 bh31000咒153截面抵抗矩:5 4= 2.8125 天105mm4 12 W bh21000咒152W =I =126 “375"0^3接而成，贝雷梁片横向中距0.45m。
碗扣式钢管拱架立杆纵、横距均为0.6m ,横杆步距为1.2m。
架底设置横向木垫梁，木垫梁截面尺寸100mmx lOmmO,木垫梁与贝雷梁片采用U型螺栓连接。
架顶采用碗扣架专用可调节托撑。
拱架顶的主拱圈底模采用15mm厚耐水覆膜竹胶合板，底模下纵向愣木采用60mmx 80mm木方竖向放置，间距300mmo纵向愣木下的横梁采用lOOmmX 160mm木方竖向放置，间距600mm3横梁支撑于碗扣架专用可调节托撑之上。
纵向愣木与木横梁采用抓钉连接，纵向愣木与木横梁之间的三角形间隙采用硬木楔详见附图。
四、拱架受力计算(一)、底模板计算: 1、竹胶板技术指标以及力学性能:根据《竹编胶合板国家标准》(GB/T13123-2003 ),现场采用15m m厚光面竹胶板为n类一等品，静弯曲强度》35MP a,弹性模量E=9.898 X 103MPa;密度取P =10KN/m3。
底模下纵向方木按中心间距30cm布设。
取横向1m宽板带为计算单元，模板计算跨径取：0.30m则面板截面参数为:2、荷载计算: (1)主拱圈砼块砌体自重取24KN/m3,考虑分环砌筑下环达到2400强度后的减载作用，取主拱圈砼块砌体总质量的70%为计算荷载,即主拱圈砼块砌体产生的面荷载:q i =24 X 1.5 X 0.7 = 25.2KN/m 2;竹胶板的自重荷载：q 2=0.015 X 10=0.15 KN/m 2施工人员活载取：q 3=2.0 KN/m 2;砌筑时产生的施工倾倒、振动等荷载取：q 4=2.0 KN/m 2则取横向1m 宽板带分析线荷载为:q^ YGG+YQQ i =1.2 X (25.2+0.15)+1.4 =36.02KN/m4刚=^G G =1.2 X( 25.2+0.15 ) = 30.42KN/m3、受力分析:按三跨0.30m 连续梁建模计算模板强度及刚度:强度分析:100咒9898咒 2.8125X 105=0.599mm ＜〔f 一^ = 0.75mm底模板强度、刚度均满足要求。
（二）、底模下拱架顶纵梁检算:X (2.0+2.0)刚度分析:ql 2 36.02 咒0.3210 10 = 0.3242KN mM max W 0.3242 "050.375 X 105=0.86MPa € b]= 35MPa 0.677ql 4 0.677 沢 30.42 沢 3004max 100EI241、纵梁技术指标以及力学性能:取纵向0.3m 宽板带的三跨0.6m 连续梁计算纵梁强度及挠度: 拱架顶纵梁采用60 X 80mm 的方木。
60 X 80mm 的方木为针叶材,A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范 "中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，贝y :[(T w] = 13 X 0.9=11.7 MPaE = 10 X 103 X 0.9 = 9 X 103MPa纵梁的截面参数：bh 3 60咒 803 6 4I =——= =2.56x106mm 412 122 2W 二虬二 60倔 二 0.64沢 105mm 36 62、荷载计算: (1)主拱圈砼块砌体自重取24KN/m 3,为简化计算，将沿拱轴线均布的主拱圈砼块砌体自重荷载偏安全的折算为水平分布的均 布荷载，考虑分环砌筑下环达到强度后的减载作用，取主拱圈砼块 砌体总质量的70%为计算荷载，即主拱圈砼块砌体产生的线荷载:45 2 2 q^— 沢 24咒1.5 沢 0.3 沢 0.7 =8.14KN/m 2 w 42⑵ 竹胶板和纵梁木方自重荷载：q2 = 10 X 0.015 X 0.3 + 6 X 0.06 X 0.08 = 0.074 KN/m (3) 施工人员活载取：q3 = 2.0 X 0.3 = 0.6 KN/m⑷砌筑时产生的施工倾倒、振动等荷载取:中二 2.0 X 0.3 = 0.6 KN/m则计算单元线荷载为:4强=丫 G G j+Yo Q i 惯性矩: 截面抵抗矩:= 1.2 X (8.14+0.075)+1.4 X (0.6+0.6) =11.54KN/mq 」=Y G G=1.2 X ( 8.14+0.075) = 9.86KN/m3、受力分析: 由于支撑纵梁的拱架顶横梁按0.6m 间距布置，故按三跨0.60m连续梁分析如下:强度分析:11.54咒103 咒 0.62 …一 “2"= =4.154咒 10 N m104 154 X 105 P .= ----------- 盯=6.49MPa 吒 G ]=11.7MPaW 0.64咒1050.677q|4 100EI0.677咒9.86汉6004 〔门 I “= --------- 3-------- = 0.38m m< Lf 」= ----- =1.5mm 100乂9咒103咒 2.56咒 106 400拱架顶纵梁的强度、刚度均满足要求。
最大支座反力分析:R 强max = (0.617 + 0.583)q 强I = (0.617 + 0.583)咒 11.54咒 0.6 =8.31KN R 刚max = (0.617 + 0.583)q 刚I = (0.617 + 0.583戶 9.86% 0.6 =7.10KN刚度分析:max（三）、拱架顶横梁检算:横梁下拱架顶支撑顶托间距为0.6m正交均布。
故取跨距为0.6m的三等跨连续梁作为拱架顶横梁计算模型。
1、材料技术指标以及力学性能:拱架顶横梁统一采用100 X 160方木，其技术指标按:针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范”中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值,[(7 w]= 13 X 0.9 = 11.7 MPaE = 10 X 103 X 0.9 = 9 X 103 MPa纵梁的截面参数：,bh3100咒1603 C —"6 4 惯性矩：I =——= ------------- =34.133咒106mm412bh212^ 1602 5 3截面抵抗矩：W = = = —-—= 4.266% 105mm3 6 62、荷载计算:由前面拱架顶纵梁计算分析可知传递到拱架顶横梁的集中荷载为:P强二8.31 KN 沿横梁轴线间距0.3m均布；P刚二7.10 KN 沿横梁轴线间距0.3m均布；横梁上的自重线荷载为: q 强二q 刚二1.2 X 6 X 0.1 X 0.16 = 0.115 KN/m 3、受力分析: 拱架顶横梁为0.6m三等跨连续梁，计算简图如下:强度分析:=0.56mm V 〔f = 1.5mm400拱架顶横梁的强度、刚度均满足要求。
最大支座反力分析: 拱架顶横梁上的支座反力由跨中集中荷载、支座处集中荷载、 梁自重均布荷载三部分荷载效应所产生反力的叠加，故:R ma x = (0.675+0.625)P 虽 + P 虽(0.617+0.583) q 强I=(0.675 + 0.625)汉 8.31 + 8.31 + (0.617 + 0.583尸 0.115% 0.6 = 19.20KNR 刚=(0.675 + 0.625)P 刚+ P 刚(0.617 + 0.583) q 刚I =(0.675 + 0.625尸 7.1 + 7.1 + (0.617 十 0.583)% 0.115% 0.6 = 16.4KN （四）、碗扣架验算 1、计算参数选用碗扣支撑架立杆横距和纵距均取0.6m ，横杆步距取1.2m ，立杆计算高度偏安全取最大搭设高度5.7m 。
根 据 《 桥 涵 》 手 册 ， 碗 扣 支 撑 架 自 重 按 0.04KN/m 计 ； 当 横 杆步距为1.2m 时，取单根立杆稳定允许荷载设计值为[N]=30KN 。
M max =0.213P 强 I +0.117q 强 12=0.213天 8.3仆 0.6 + 0.117天 0.115% 0.62 = 1.07KN m M max1 07咒106 =2.51MPa < b ]= 11.7MPa W 4.266咒105 满足要求刚度分析:fmax 1.615P 刚 I 3 + 0.99q 刚 l 4 100 El 100EI 0.99% 0.115% 6004 + 100咒 9"06咒 34.133% 106 100咒 9咒 103咒 34.133咒2、荷载计算由拱架顶横梁计算分析结果，主拱圈和拱架上部结构传给一根碗扣支撑架立杆的最大荷载为：P max = R max = 19.20 KN一根碗扣支撑架立杆承受的自重荷载为：P 自二1.2 X 1.1 x( 0.6 X 2 X 6 + 5.7 ) x 0.04 = 0.68 KN其中：1.2 为荷载分项系数，1.1 为考虑斜撑等非计算杆件自重荷载的系数。