预应力宽箱梁的横向应力分析

(参考资料)32m预制箱梁计算书

32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预

应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸

钢箱梁与预应力混凝土现浇箱梁优缺点分析报告

目录 一、预应力混凝土现浇箱梁特点及施工工艺 (2) 1.1搭设支架 (2) 1.2绑扎钢筋 (2) 1.3模板安装 (3) 1.4浇筑混凝土（砼浇筑） (3) 1.5预应力施工 (3) 二、钢箱梁特点及施工工艺 (4) 2.1钢箱梁工程情况 (4) 2.2施工内容简介 (4) 2.3安装施工方案 (4) 2.4钢箱梁涂装 (6) 2.5吊装设备的选择 (8) 三、钢箱梁与预应力混凝土现浇箱梁现场实景对比 (9) 四、钢箱梁与预应力混凝土现浇箱梁优缺点分析表 (12)

钢箱梁与预应力混凝土现浇箱梁优缺点分析 一、预应力混凝土现浇箱梁特点及施工工艺 1.1搭设支架 1.1.1 场地的选择 在搭设支架前需选择合适的场地，要选择平整、硬实的地基，若地基面有不够硬实的地方，则需要用砂石或灰土进行填充，然后使用机器进行推平、碾压，使原地面更平整，整体的压实度要能达到百分之九十五以上，其承载能力也不能低于 200KN 平方米。之后浇筑20CM厚C20混凝土垫层，然后铺设方木。在做所有这些工作之前首先要计算支架之间的距离，并为支架预留出基础位置。 1.1.2 搭设支架 支架搭设需要的配件及操作要领要符合规范。要能够保证支架的安全性及稳定性，因此，在搭设支架时，施工人员要特别小心谨慎，一则是为了保证施工人员的人身安全，二则是为了支架的稳定性和完整性。因此要特别注意以下几个问题，一是搭设支架时碗口要扣紧, 不使底托架空在一些关键连接处；二是在支架平台搭设完毕以后, 要对支架进行不低于百分百钢箱梁自重的沙袋进行预压, 以预防支架及地基的非弹性形变，尽量减少钢箱梁的下沉量，同时也可以通过预压实验得到支架的弹性变形值，为施工提供预留拱度依据，同时也为调整模板标高提供依据；三是支架的功能要多样化，高架桥的支架不仅要满足承载要求，还要能为施工人员提供作业台，并且还要能保证施工人员的人身安全；四是支架的适应能力要强，由于高架桥高度多变，弯多、坡也多，并且变化不规则，这就对支架灵活多变的技术性能提出了更高的要求。 1.2绑扎钢筋 钢筋加工最好按照设计要求在加工厂内进行，要按照要求集中弯制成型,钢筋的接头除非另有要求，一般要采用对焊接头或直螺纹连接，使用钢筋机械对钢筋进行弯曲和切断，钢筋加工完成后由专门的质量监督部门根据《公路桥涵施工技术规范》验收合格后再运送到施工现场。绑扎时注意在侧面及钢筋骨架底部加垫块以控制混凝土保护层的厚度。在施工时具体要注意以下几点： 第一、配送到施工场地的钢筋要存放在干燥、平整的场地。在堆放钢筋的过程中，要做到“下垫上盖”，每一个钢筋预制件都需要加垫方木，保持钢筋干净卫生； 第二、在对钢筋进行绑扎的过程中，对于钢筋的重要部位，在必要的情况下要加马凳进行加固，防止在后期的使用过程中钢筋移位变形； 第三、密切关注每一层钢筋之间的距离，只有严格控制好各层钢筋之间的间距，那么事先设计加工好的模板才能顺利安装，避免重复施工。同时，还可以预防漏浆，保证施工的正常进行和良好的施工质量。 第四、应力管道应严格按照设计要求进行安放，对于每一个穿好钢绞线的管道都要进行仔细的检查，以保证管道的密封性能。这样做一方面可以保证混凝土浇筑时不会出现漏浆，同时也能保证后期的施工能够顺利进行。

30米箱梁张拉计算

天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。

超长建筑结构温度应力分析

超长建筑结构温度应力分析 夏云峰 (上海中交水运设计研究有限公司, 上海 200092) 摘要:以郑州第二长途电信枢纽工程为例,对超长建筑结构进行整体有限元建模。针对7种不同类型温度荷载的特点,利用有限元分析程序ANSYS计算。给出了结构整体变形特点、结构中各种构件(梁、楼板、柱子及剪力墙)的温度内力变化范围以及分布规律。通过比较得出超长建筑在各种温度作用下的最不利工况。可为超长建筑结构考虑温度作用进行设计和施工提供参考。 关键词:建筑 超长建筑物 温度荷载 温度应力 St udy on t he Te mperature Stress of Super-Lengt h Buil di ng X ia Yunfeng (Shanghai Zhongji a oW ater Transportation Design Institute Co.,L t d., Shanghai 200092) Abst ract:T aking the Second Long D istance Te leco mm unication H ub Pro ject of Zhengzhou for an exa m ple,t h is paperm akesm odels of so lid fi n ite e le m ent to super-length building.A ccord- i n g to characteristics o f te mperature l o ad of7different types and usi n g t h e ANSYS fi n ite e le- m ents ana l y sis progra m,it concl u des the characteristics of the integral structura l defor m ation, the scope and distribution o f ther m a l i n ner force o f different co mponents,such as bea m,floor slab,pillar and shear w a l.l A fter contrasti n g,it su m s up the w orse w orking cond ition for super -length bu il d i n g under d ifferent te m peratures,wh ich cou ld prov ide references to the design and constr uction o f super-length bu il d i n g by consi d ering te m perature acti o ns. K ey w ords:constructi o n super-leng t h buil d i n g te m perature load te m perature stress 建筑工程中,混凝土结构的裂缝较为普遍,类型也很多,按成因可归结为由外荷和变形引起的两大类裂缝。其中由混凝土收缩和温度变形引起的收缩裂缝和温度裂缝,以及由这两种变形共同引起的温度收缩裂缝,则是实际工程中最常见的裂缝。随着建筑向大型化和多功能发展,超长(即超过温度伸缩缝间距)高层或大柱网建筑不断出现。对超长结构的温度变形与温度应力,若在结构设计中处理不当,将使结构产生裂损,严重影响建筑结构的正常使用。我国的建筑结构设计规范中不考虑温度作用[1],只做构造处理。因此,温度应力是超长建筑结构设计中的重要研究课题之一。1 超长高层建筑结构温度问题有限元建模研究 结合工程实例,分析建筑结构各个阶段温度作用的特点,完善温度作用和温差取值的计算原则,并选出在工程设计中起控制作用的温差取值,方便设计采用。根据实际情况建立超长建筑结构的有限元分析模型,采用有限元分析程序ANSYS 有限元计算程序,进行结构整体分析。 郑州第二长途电信枢纽工程主体为超长高层建筑结构。主楼地下1层,地上主体19层。19层之上局部突起2层。柱网9.6 12m,主体结构东西长134m。由于功能要求建筑中间不设缝,南 10 港口科技 港口建设

箱梁横梁计算

请问大家： 1）桥博计算连续梁的横隔梁时建模仅取横隔梁的宽度还是取横隔梁的两侧渐变段的截面作为模型计算截面？ 2）对于箱梁的恒载如何处理，是作为均布荷载加载在桥面板上，还是作为集中力加载在腹板上？ 3）对于顶板带横向预应力的桥梁，计算出来的结果是不是不考虑翼板根部的拉应力？ 4）对于多室截面恒载如何分担？ 希望大家发表自己的看法，如果有相关的算例最好上传学习一下! 向别的老工程师请教后他给我这样的解释：不知道大家有什么见解 1、横梁截面宽度取(b+2bh+12h'f)，b为横梁厚度，bh为承托长度，h'f为板厚。 2、箱梁恒载主要都由腹板传递，取集中力加在腹板上。 3、个人认为应当考虑，施加横向预应力主要就是解决挑臂根部和腹板间桥面板下缘的拉应力，横向应力对横向钢束位置的调整非常敏感。 4、多室截面恒载可按腹板数量均分。 其实横向构件的计算分实体横梁和箱梁框架，以上的1、2、4点均用于实体横梁计算，第3点用于桥面板计算。 不知道大家有什么见解？

关于横梁计算，由于在立交和高架设计时经常碰到，我谈一点个人看法， 如果没有张拉横梁预应力，各个腹板的受力极不均匀，位移大的腹板，弯距比较小，承受的力也比较小，但是张拉横向预应力以后，各个腹板受力就比较均匀了，一般边腹板的力与中腹板的力之比在1.0～1.2之间。 对于多箱室的，恒载应该考虑两种情况更安全，一个是各个腹板均分恒载，另一个是边腹板是中腹板的1.2倍， 另外一个就是桥面上的活载，大家是按照横梁上均布还是，腹板均分？ 我一般是底板范围均分和腹板均分考虑，毕竟活载比重比较小，计算差别不是很大！ 我的观点是： 1、活载应根据车辆荷载进行横向加载，考虑最不利组合。 2、计算宽度取实体厚度。楼上的宽度的取法从理论上讲是正确的。但是保守的取法可以留一定的安全储备。 请各位指正。

预应力混凝土现浇箱梁施工方案

目录 一、工程概况： (2) 二、主要施工方案及工程量： (3) 1、主要施工方案： (3) 2、主要工程数量： (3) 3、主要施工计划安排 (4) 三、设备、人员配置及施工前期准备 (4) 1、组织机构框图 (4) 2、主要施工设备配置 (5) 3、劳动力及人员配置 (6) 4、施工前期准备 (7) 四、施工工艺、方法及施工控制重点 (8) 1、现浇箱梁施工工艺 (8) 2、地基处理： (9) 3、支架立杆位置放样： (9) 4、满堂支架搭设： (9) 5、支架预压： (9) 6、支撑系统强度与刚度计算: (11) 7、支座安装: (11) 8、模板安装 (12) 9、箱梁钢筋安装 (13) 10、预应力管道安装: (14) 11、锚垫板安装： (16) 12、预应力筋穿束： (17) 13、混凝土浇筑： (19) 14、砼养护： (20) 15、预应力筋张拉： (20) 16、支架拆除： (26) 17、施工中的控制重点 (26) 五、各项施工保证措施 (27) 1、质量保证措施 (27) 2、施工管理保证措施 (29) 4、安全保证措施 (30) 5、环境保护及现场文明施工保证措施 (31)

2 预应力混凝土现浇箱梁施工方案 一、工程概况： 本合同段共有预应力混凝土现浇箱梁五联，分别是xx分离式立交桥右幅三联，第一联为第1~第3跨（3*30m），第二联为第4~第7跨（4*30m），第三联为第8~第10跨（3*30m）；xx大桥左右幅第10跨~第12跨（36+45+36米）。 桥面宽度：xx分离式立交桥右幅，主线桥梁宽度有2种，一是标准断面（第一联和第三联），二是跨天津大道断面（第二联）。标准断面为0.5m（防撞栏杆）+11.75m（车行道）+0.5m（防撞栏杆），主线跨天津大道断面为0.25m（人行道栏杆）+3.0m（非机动车道）+0.8m（隔离带）+11.75m（车行道）+0.5m（防撞栏杆），第一、三联为单箱二室，第二联为单箱三室；xx大桥断面为0.5m（防撞栏杆）+15.5m（车行道）+0.5m（防撞栏杆）+9.0m（分隔带）+0.5m（防撞栏杆）+15.5m （车行道）+0.5m（防撞栏杆），箱室断面均为单箱三室。 梁体平面布置：xx 分离式立交桥总体上为正交布置，但第4~6号墩横桥向轴线与法向呈17度夹角，使第二联第一施工段两端的施工缝与法向线也呈17度夹角；xx大桥第9号墩处横桥向轴线与法向呈25度夹角，左右幅现浇梁第一施工段小桩号端施工缝与法向线均呈25度夹角；两座桥其他联（施工段）均呈正交布置。

现浇连续箱梁预应力张拉计算演示教学

现浇连续箱梁预应力 张拉计算

重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书 编制： 审核： 审批： 重庆拓达建设集团有限公司 2011年5月21日

目录 一、张拉前的准备工作 (2) 二、张拉程序 (2) 三、张拉控制数据计算 (2) 四、张拉力与油表读数对应关系 (12) 五、伸长值的控制 (14) 六、质量保证措施 (14) 七、安全保证措施 (15)

预应力施工作业指导书 后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后，在构件预留孔道中穿入预应力筋，使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作，施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量，必须按设计要求，准确地施加预应力。 一、张拉前的准备工作 1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。 2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训，并取得特种作业合格证书。施工前，还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。 3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测，并取得检验合格报告。 4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志，由专人负责看护、挪动。 二、张拉程序 预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉，张拉时需纵横向钢束交替进行，纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。 张拉工序为：0→初应力→控制应力（持荷2分种锚固）。 三、张拉控制数据计算 本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。 ㈠、计算依据

1、采用YJM15系列自锚性能锚具（即:YJM15-15、YJM15-7），张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm（钢绞线试验面积A g＝140.9mm2），标准强度f pk＝1860Mpa,弹性模量E p＝1.98×105Mpa。锚下控制应力：σcon＝0.75f pk＝0.75×1860＝1395Mpa。 3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。 4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 ㈡、理论张拉伸长值的计算 1、按现行桥涵施工规范，预应力筋的理论伸长值△L（mm）为： △L=Pp×L/Ap×Ep (1) Pp—预应力筋的平均张拉力（N）； L —预应力筋的长度（mm）； Ap—预应力筋的截面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 2、预应力筋的平均张拉力为： Pp=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ） (2) P —预应力筋张拉端的张拉力（N）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；

超长结构温度应力分析与控制措施

超长结构温度应力分析与控制措施 摘要：随着人们对建筑物使用功能的要求越来越高，一些公共建筑正逐渐向大 型化、舒适化发展，大量超长、超宽的大型公共建筑随之涌现。由于季节变化的 影响，超长结构的温度应力问题会导致混凝土楼板产生裂缝，严重影响建筑的使 用功能和结构安全，因此温度作用在设计中必须予以考虑。本文以某钢筋混凝土 框架-剪力墙结构为例，对超长结构的温度应力问题采用有限元分析程序MidasGen进行了计算分析并给出了控制措施。 关键词：超长结构；温度应力；后浇带；有限元分析 1、前言 超长结构，由于季节变化等因素的影响，会让超长结构的混凝土发生变形， 当混凝土的变形受到墙体等构件的约束，楼板内便会产生较大的温度应力，当温 度应力高出混凝土的抗拉强度时，就会导致混凝土楼板会产生裂缝，通常情况下，若在结构中采用低收缩混凝土材料、设置后浇带以及采用预应力钢筋等措施时， 温度应力及收缩应力对结构的影响一般可以忽略。但超长混凝土结构中，如若不 进行合理的温度效应控制，柱、墙等竖向构件将产生显著的温度内力，影响结构 的承载能力；楼板则很有可能开裂并形成有害的贯通裂缝，对建筑防水和结构的 耐久性很不利，影响建筑的正常使用，因此，如何降低温度应力的影响是超长结 构设计的关键问题。 2、工程概况 某五星级酒店主楼部分采用钢筋混凝土框架－剪力墙结构，楼盖采用现浇钢 筋混凝土梁板体系，底部裙楼为两层宴会大厅，并设有斜圆柱形主出入口。框架 柱截面尺寸600mmx600mm～900mmx1200mm，墙截面尺寸200～500mm。 现行GB50010－2010《混凝土结构设计规范》中对房屋建筑工程结构伸缩缝 的最大间距做如下规定：对于现浇式结构，普通砖混结构50m，框架结构55m， 剪力墙结构45m，框架-剪力墙结构根据框架和剪力墙的具体布置情况取45~55m 之间，通常可取50m。该酒店结构不设缝轴线尺寸为167.2m，超过了规范要求。 3、温度工况 (1)温度荷载。假设该建筑从当年7月开始地上部分施工，第1～3层施工分 别需要一个月，从4层开始每层半个月，至次年二月半完工。按照该假定施加的 温度荷载始终为降温作用，为最不利工况。 (2)有限元模型。针对温度应力建立四组模型(M0、M1、M2、M3)，均考虑施 工模拟和收缩徐变的作用；其中，部分模型考虑了地下室顶板的转动弹性嵌固， 弹簧刚度计算按照柱所连接的梁柱刚度进行计算，为近似值。模型的具体设计参 数见表1所示。 结构二层的后浇带设置如图1所示，其余各层M0、M1、M2后浇带设置均同；M3与 M2相比，仅在结构第二层增设后浇带c，其余部位后浇带设置均同M0～M2模型。温度有 限元模型为保证结构成立，将一跨内的所有次梁和板均设置为后浇带。 4、温度应力分析 本工程采用有限元分析程序MidasGen对本模型进行温度应力计算分析，分别探讨温度应力对框剪结构中的柱、剪力墙、梁板等主要构件的影响，并给出控制措施及建议。 (1)柱内力。通过对比框架柱主要集中区域的温度应力，其中：①主楼最外侧柱(区域1)；

关于城市宽箱梁横向分布系数的取值分析

关于城市宽箱梁横向分布系数的取值分析 摘要：变截面连续箱梁桥、连续刚架桥的设计,一般均将桥跨结构视作弹性梁元,采用平面杆系程序计算。荷载偏心用增大系数法考虑,增大系数的取值对于宽跨比很大的城市桥梁具有很大的任意性。本文以某实桥为背景,采用ANSYS 结构分析通用程序计算了多个特征断面各腹板的横向分布系数。据此,对照了按荷载横向分布简化算法的计算结果,所得出的结论,可为同类工程设计提供参考。 关键词：宽箱梁;横向分布;空间分析;简化算法 Abstract: The variable cross section continuous box girder bridges, continuous rigid frame bridge design, generally will bridge structure as an elastic beam element, the plane pole-system program calculation. Eccentric load by increasing the coefficient method to consider, increase coefficient for width span ratio of big city bridges with large arbitrariness. Taking a bridge as the background, using the ANSYS general structural analysis program calculates the multiple features of the web section of transverse distribution coefficient. Accordingly, controlled by lateral load distribution algorithm of calculation results, the conclusion, for similar engineering design to provide a reference. Key words: wide box beam; transverse distribution; spatial analysis; simplified algorithm 1概述 实桥位于某高速公路交点,为三跨(42m+80m+42m)预应力混凝土上承式 拱梁组合体系桥。主梁两侧边墩处各有一片端横梁,宽1.3m,主墩中心及中跨跨中两侧各有两片横梁,宽0.4m,边跨及中跨在主拱与主梁的结合处均设置横梁,宽0.6m。主梁采用单箱三室断面,箱梁顶宽25.5m、底宽17.3m,腹板中距为5.75m 及5.8m,两边悬臂4.1m,跨中梁高2.0m。主拱腿采用钢筋混凝土单箱三室断面,宽17.3m,高1.4m,腹板中距与主梁相同。副拱采用实心矩形断面,宽17.3m,高0.6m。为保持沪杭高速公路车流畅通,主桥采用中心转体施工。主桥总体及主梁断面见图1。 图1主桥总体及主梁断面示意图单位:cm 2ANSYS板壳元空间分析 由于主桥为对称结构,计算模型取1/2模型,模型单元为SHELL63弹性壳单元,

箱梁桥面板计算

50 100 150 35 400 35 10 20 20 20 20 60×20 310 单位（cm） 连续梁桥跨径布置为70+100+70（m），主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm ，双车道设计，人行道宽 1.5m 。桥面铺装层容重23 kN/ m3 ，人行道构件容重24 kN / m 3 ，主梁容重 25 kN 3 / m 。 求： 1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力； 2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。 解： 一、悬臂板内力计算 1、悬臂根部最小负弯矩计算 结构自重产生的悬臂根部弯矩： 人群荷载产生的悬臂根部弯矩： 汽车荷载产生的悬臂根部弯矩： 单个车轮作用下板的有效工作宽度： 0.5m a a1 2 b 0.4 2 (1.5 0.1) 3.2m 1.4m 有重叠。0.8m 故：a 3.2 1.4 4.6m 0.1m 内力组合： 基本组合： M ud 1.2 ( 4 2.2) 1.4 ( 39.5) 0.8 1.4 ( 9.3) 116.4kN m 短期效应组合：M sd 42.2 0.7 ( 39.5) 1.3 1.0 ( 9.3) 72.8kN m 2、悬臂根部最大剪力计算 结构自重产生的悬臂根部剪力： 人群荷载产生的悬臂根部剪力： 汽车荷载产生的悬臂根部剪力：

内力组合： 基本组合：Q ud 1.2 29.4 1.4 39.5 0.8 1.4 4.1 95.2kN 短期效应组合：Q sd 29.4 0.7 39.5 1.3 1.0 4.1 54.8kN 二、中间桥面板内力计算 100 a 2 50 m l b 4m l a 50 2 l b 4 故按单向板计算内力 把承托面积平摊到桥面板上： 1、跨中弯矩计算： 单个车轮作用下板的有效工作宽度： l a a1 3 故：a 2l d 3 0.4 2.8m 4.2 3 1.4 1.8m 2 l 3 4.2m 2.8m 1.4m 有重叠 a a1 t 0.4 0.2 0.6m 无重叠 P 140 2 ab1 2 0.8 2、支点剪力计算：87.5kN / m 0.7 1.7 1.2 0.4 故：a 2l d 3 4.1m 0.6 2 4 4.2 3 1.4 0.6 内力组合： 基本组合： Q ud 1.2 16.2 1.4 145.6 223.3kN 短期效应组合： 1.8 0.6 1.8 Q sd 16.2 0.7 145.6 1.3 94.6 k N 0.3 1.8 1.3 0.8 145.8 87.5 43.8 41.7 58.3 62.5 0.7 1 0.80.5 0.8 0.4 0.117 0.175 0.95 1.05 0.4 0.333 l p

箱梁计算

二、支架设计承载力参数 1、立杆设计荷载 2、横杆设计荷载 3、方木、模板设计参数 [σw] ＝13MＰa [τ]＝１、９MPa Ｅ＝1、0×104 MＰa 10×10cm方木截面抵抗矩:

A=bｈ＝100*100=１0０00mm２ Ｉ=bh3/1２=100＊1003/12＝8、３３*106mm４ W=bh2/6＝100*1002/6=1、６7*10５mm3 Ｓm=ｂh２/8=10０*1０02／8＝1、2５*1０5mｍ3 三、箱梁砼自重参数 箱梁具体尺寸见设计院图纸。 1、箱梁砼容重按2５ｋＮ／m3,本次计算按箱梁腹板荷载计算,翼板因荷载偏 小，不在验算范围内。 2、箱梁普通截面段腹板每延米砼恒载计算: 腹板截面Ｓ=0、5*1、７=0.8５m2, 每延米砼恒载P1=0、85×25＝21、25kN/m。 3、横梁、端梁每延米砼恒载计算：(按最不利荷载截面即纵向得横截面计算） 箱梁截面S=１6、75×１、７=２8．475m２ 每延米砼恒载Ｐ２=28、4７5×25＝7１1、8７5kN／m,中横梁宽为2m,端梁宽

1.２ｍ。 四、荷载组合 1、人员及施工机械设备荷载 P3=3、5kN/ｍ2 2、混凝土倾倒及振捣产生得荷载 Ｐ4=2kN/m2 荷载组合按照Ⅱ类荷载组合计算,P＝１、2恒载+1、4活载五、支撑体系验算 （一）箱梁普通截面段 1、模板验算 (1）底板模板验算： 模板每延米荷载计算:ｑ＝1、2＊P1+１、４（P3+Ｐ4)*0、５ ＝1、2＊21、25＋1、４(3、5＋2)*0、５ =2９、3５KＮ/ｍ

腹板宽度为５00mｍ，板宽按0．5ｍ计算。 1.计算简图 箱梁模板底横向１０×１0cｍ方木间距均为３０0cm，按均布荷载作用下得二等跨连续梁计算。 2.截面特性 A=bh＝5００*20=１００00ｍm２? I＝bｈ3／１2=500＊20３/１2＝３3３3３３mm４ W=bh2/6=500*20２／6=33333mm3 S m=bh2/8=50０＊202／8＝2５０00mm3 3.截面验算 查表可知:弯距系数Km 中mａx＝0、09６，剪力系数Ｋｖ Ｂ =０、626+0、6２５=1、 2５,扰度系数Kw中＝0、52１ (1)抗弯强度验算

现浇预应力砼连续箱梁现场施工方法

现浇预应力砼连续箱梁施工方案 一、工程概况 XXXXXXX跨越联江路，主桥采用35+48.5+35m预应力砼连续箱梁，斜交正做。引桥采用跨度20m左右先张法预应力砼空心板结构。桥梁起始桩号K5+127.900终止桩号K5+497.160，桥长369.24m。设计采用等截面箱梁，梁高2.3m，单箱单室断面， 因 均采用 30cm， 箱室内模板由箱室内侧模板和箱室顶模组成，箱室内顶板模安装待箱室内侧模板拆除后方能开始施工，内侧模板用组合钢模板和特制木模配套使用，组合钢模板 采用8×10cm木枋，与梁侧模通过Φ16

螺杆穿心对拉。箱室内模板采用钢管固定。顶板模板采用门架及8×10cm木枋支撑。为了能拆除箱室内支架及模板，在每个箱室顶板上距支座1/4跨度处预留1m×1m洞口，四周预留钢筋，待拆除箱室内模后，再将顶板钢筋焊接好，用同强度等级微膨 胀砼补浇洞口。

④、支架预压 支架应有足够的强度、刚度和稳定性，并采取措施消除压缩变形，纵、横、斜向构造结合紧密整体性好，能承受施工过程中可能产生的各种荷载。支架搭设后需加以相当于箱梁重力的堆载进行不间断预压，预压荷载全联一次加载，并观测其变形和沉降，待24小内累计沉降不超过1.5mm方可卸载，施工期间必须加强梁体及支架变 形的检测和控制. 时，小于10d(506）。 ⑥、预应力钢束与普通钢筋位置冲突时，普通钢筋可适当移位，纵向钢束与横向钢束、箱梁顶板钢筋位置冲突时,横向钢束可适当移位,预应力锚固槽口处钢筋施工过程中可切断，但需留足够长度，待预应力钢束张拉完毕后，采用同直径的钢筋焊 接恢复。 4、波绞管安装、钢绞线制安 按设计要求，纵向预应力管道采用塑料波绞管，摩擦系数为0.14，采用PZ真空辅助压浆技术。横向预应力及横梁钢束用金属波纹管。波纹管应严格按设计坐标进行安

T梁预应力张拉计算示例

衡昆国道主干线GZ75～～公路 平远街～锁龙寺高速公路 6合同半坡段K95+300～K100+280.91 T梁预应力拉计算书 中国公路桥梁工程总公司 第七项目经理部

二OO四年八月

20M梁板拉计算算例 K95+796（左）1-1# T梁 一、已知条件 该T梁是1片一端简支一端连续边梁，梁长：L0=1996.5 (cm)。 该T梁设有3束钢束，其中：①号钢束设有5根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L1＝L0+96cm；②号钢束设有6根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L2＝L0+103cm；③号钢束设有6根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L3＝L0+108 cm。 该T梁①、②、③号钢束竖弯角度均为：θ竖=9°27′44″，②、③号钢束平弯角度均为：θ平=6°50′34″。 预应力拉千斤顶工作段长度：L工＝55cm，压力表回归方程: 3021号压力表（简称压力表1）为：Y=0.0209X-0.1109、1482号压力表（简称压力表2）为：Y=0.0214X-0.095。 预应力筋为低松弛钢绞线，其截面积为：A p＝140 mm2,弹性模量为：E p＝1.95×105Mpa,拉控制应力：σk＝1395 Mpa，采用两端同时对称拉技术。 二、预应力钢绞线伸长值计算公式 预应力钢绞线伸长值：ΔL＝(P p×L)/(A p×E p), 其中： ΔL－预应力钢绞线伸长值（mm） L－预应力钢绞线计算长度（mm），包括千斤顶工作段长度； A p－预应力钢绞线的截面面积（mm2）； E p－预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2）； P p－预应力钢绞线的平均拉力（N）；按JTJ041－2000《公路桥涵施工技术规》附录G-8曲线筋公式计算，即P p =P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）；其中： P－预应力钢束拉端的拉力（N）； k－孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（波纹管计算取0.0015）。 x－从拉端至计算截面的孔道长度（m）； μ－预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数（波纹管计算取0.2）； θ－从拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)。

横向框架计算.

申庄立交 申庄立交 15.75m 宽箱梁横向计算 计算: 复核: 日期: 1、结构体系 桥面板长边和短边之比大于 2, 所以按以短边为跨径的单向板计算。桥面板宽为 15.75m , 计算选取纵向 1m 宽横向框架为计算模型。结构所受荷载有,自重,二期恒载;活载:1.3倍公路 -I 级;附加力:1、日照模式; 2、寒潮模式。 结构计算模式如下图 2、计算参数 Ⅰ、材料信息 混凝土 C50 f ck =32.4 MPa f tk =2.65 MPa

E c =3.45×104 MPa 容重:26.5 KN/m3Ⅱ、计算荷载 结构自重:由程序自动计入。 二期恒载:1、桥面铺装(8cm 砼 +9cm沥青 0.08×25+0.1×24=4.16 kN/m 2、每侧防撞护栏 8.25kN 活载:车辆荷载 冲击系数1+μ=1.3 (悬臂1+μ=1.45 (跨中中后车轮着地宽度 a 2=0.2m b 2=0.6m 1 单个车轮 P 作用于悬臂板 P 有效分布宽度 a=a2+2H+2c=0.2+2×0.17+2×(x+0.3+0.17=1.48+2x m 2 单个车轮 P 作用于顶板跨中 P 有效分布宽度 a=a2+2H+L/3=0.2+2×0.17+3.69/3=1.77 m < 2 L /3=2.46 m 取 a=2.46 m 3 单个车轮 P 作用于支承处

P 有效分布宽度 a=a2+2H+t=0.2+2×0.17+0.25=0.79 m 故单轮作用于桥面的荷载分布宽度图如下: 由于单轮的作用于跨中和悬臂分布宽度均大于 1.4m ,存在两轮分布宽度重叠现象,两轮分布宽度图如下,图中阴影部分为两轮分布宽度重叠区域。 3、荷载组合 1恒载 +箱顶车辆 1+附加力(温度

箱梁桥面板计算

连续梁桥跨径布置为70+100+70（m ），主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm ，双车道设计，人行道宽1.5m 。桥面铺装层容重233 /m kN ，人行道构件容重243 /m kN ，主梁容重253 /m kN 。 求： 1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力； 2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。 解： 一、悬臂板内力计算 m kN g /8.42412.0=??=人 m kN g /5.72512 4 .02.0=??+= 板 m kN g /3.22311.0=??=铺 m kN q r /75.2175.2=?= 1、悬臂根部最小负弯矩计算 结构自重产生的悬臂根部弯矩： m kN M g ?-=??+? ?+-??-=2.42]2 5 .25.25.725.15.13.2)75.03(5.18.4[支 人群荷载产生的悬臂根部弯矩： m kN M r ?-=-??-=3.9)75.03(5.175.2支 汽车荷载产生的悬臂根部弯矩： m H a a 4.01.022.0221=?+=+= m H b b 8.01.026.0221=?+=+= 单个车轮作用下板的有效工作宽度： m m b a a 4.12.3)1.05.1(24.02>=-?+='+= 有重叠。 单位（cm ）

故：m a 6.44.12.3=+= m kN ab P p /388 .06.41401=?== m kN M p ?-=???-=5.3918.0383.1支 内力组合： 基本组合：m kN M ud ?-=-??+-?+-?=4.116)3.9(4.18.0)5.39(4.1)2.42(2.1 短期效应组合：m kN M sd ?-=-?+÷-?+-=8.72)3.9(0.13.1)5.39(7.02.42 2、悬臂根部最大剪力计算 结构自重产生的悬臂根部剪力： kN Q g 4.295.25.75.13.25.18.4=?+?+?=支 人群荷载产生的悬臂根部剪力： kN Q r 1.45.175.2=?=支 汽车荷载产生的悬臂根部剪力： kN Q p 5.398.0383.1=??=支 内力组合： 基本组合：kN Q ud 2.951.44.18.05.394.14.292.1=??+?+?= 短期效应组合：kN Q sd 8.541.40.13.15.397.04.29=?+÷?+= 二、中间桥面板内力计算 m l a 502 100 == m l b 4= 2450>= b a l l 故按单向板计算内力 把承托面积平摊到桥面板上： m t 23.04 2 .06.02.0=?+ =' m kN g /3.2=铺 m kN g /8.525123.0=??=板 m kN g /1.88.53.2=+= 1、跨中弯矩计算： m b l m t l l 35.42.42.0400=+<=+=+= 单个车轮作用下板的有效工作宽度： m m l m l a a 4.18.23 28.132.44.031>=<=+=+ = 有重叠 故：m m d l a 2.44.18.23 2=+=+= m t a a 6.02.04.0=+=+=' 无重叠

25m箱梁预应力张拉计算书

25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长381m。本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。 各梁的预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，

弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa ※标准强度：f pk =1860MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75f pk =1395MPa ※钢绞线松驰系数：0.3 ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 2.2、理论伸长值的计算 根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：

桥面板、横梁计算

（一） 活载内力 １． 汽车－20级产生的内力 将加重车后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为P=130kN,轮压分布宽度 如图2-4-1所示。由《公路桥涵设计规范》查得，汽车-20级加重车后轮的着地长度a 2=0.2m ，宽度b 2=0.6m ，则得到板上荷载压力面的边长为 a 1=a 2+2H=0.2+2×(0.05+0.04+0.01+0.1)=0.6m b 1=b 2+2H=0.6+2×(0.05+0.04+0.01+0.1)=1.0m 荷载对于悬臂根部的有效分布宽度： a=a 1+2＇ b =0.6+2×0.7=2.0m a 1、 b 1—垂直于板跨及顺板跨方向车轮通过铺装层后分布于板顶的尺寸； a 2、b 2—垂直于板跨及顺板跨方向车轮的着地尺寸； ＇ b —集中荷载通过铺装层分布于板顶的宽度外缘至腹板边的距离； H —铺装层厚度。 冲击系数为（1+μ）=1.2666 作用于每米宽板条上的弯矩为： M sp =-（1+μ）)4 (410b l a P - =-1.2666×)4 0.17.0(0 .24130-? =-9.26kN.m 作用于每米宽板条上的剪力为： Q sp =（1+μ）a P 4 =1.2666×0 .24130 ? =20.58kN 2.挂车-100产生的内力

图2-4-2 挂车-100的计算图式（单位：m ） 挂车-100的轴重为P=250kN ，着地长度2a =0.2m 和宽度b 2=0.5m 。车轮在板上的布置及其压力分布图形如图2-4-2所示，则 a 1=a 2+2H=0.2+2×(0.05+0.04+0.01+0.1)=0.6m b 1=b 2+2H=0.5+2×(0.05+0.04+0.01+0.1)=0.9m 铰缝处纵向2个车轮对于悬臂根部的有效分布宽度为： a=a 1+d+2＇ b =0.6+1.2+2×0.7=3.2m d —外轮的中距 悬臂根部处的车轮尚有宽度为c 的部分轮压作用： c= ＇b b --9.0(2 1)=)7.09.0(29 .0--=0.25m 轮压面c ×a 1上的荷载对悬臂根部的有效分布宽度为： ＇ a =a 1+2c=0.6+2×0.25=1.1m 轮压面c ×a 1上的荷载并非对称于铰缝轴线，为简化计算，这里还是偏安全的按悬臂梁来计算内力。 最后可得悬臂根部每米板宽的弯矩为： 2 4)4 (41 10c b c a P b l a P M ＇ ＇SP ??---= =-9 .01.1825.025.0250)4 9.07.0(2 .34250????--? =-11.25kN.m 作用在每米板条上的剪力为： 1 44b a Pc a P Q ＇ ＇sp +=